興化水閘工程

1、課程設(shè)計(jì)文件課程設(shè)計(jì)文件農(nóng)業(yè)水利工程專業(yè)農(nóng)業(yè)水利工程專業(yè)課課程程設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)說說明明書書水水 工工 建建 筑筑 物物 課課 程程設(shè)計(jì)題目：設(shè)計(jì)題目： 興興 化化 水水 閘閘 設(shè)設(shè) 計(jì)計(jì) 班班 級(jí)：級(jí)： 水水 利利 13411341 姓姓 名名 馮馮 德德 乾乾 指導(dǎo)教師：指導(dǎo)教師： 孫孫 立立 宇宇 長(zhǎng)春工程學(xué)院水利與環(huán)境工程學(xué)院水 工 教 研 室 2016 年年 月月 日日目目 錄錄一、一、設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)任務(wù)-1二、二、 設(shè)計(jì)基本資料設(shè)計(jì)基本資料-12.1 概述-12.1.1 防洪-12.1.2 灌溉-22.1.3 引水沖淤 -22.2 規(guī)劃數(shù)據(jù)-22.2.1 孔口設(shè)計(jì)水位、流量-22.2.2 閘

2、室穩(wěn)定計(jì)算水位組合-22.2.3 消能防沖設(shè)計(jì)水位組合-22.3 地質(zhì)資料-32.3.2 閘基土工試驗(yàn)資料-32.4 閘的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)-32.5 其它有關(guān)資料 -32.5.1 閘上交通 -32.5.2 三材-42.5.3 地震資料 -42.5.4 風(fēng)速資料 -4三、三、 樞紐布置樞紐布置 -43.1 防沙設(shè)施-43.2 引水渠的布置-53.3 進(jìn)水閘布置-53.3.1 閘室段布置-53.3.2 上游連接段布置 -53.3.3 下游連接段布置 -6四、四、水力計(jì)算水力計(jì)算-6 4.1 閘孔設(shè)計(jì) -64.1.1 閘室結(jié)構(gòu)形式-64.1.2 堰型選擇及堰頂高程的確定-64.1.3 孔口尺寸的確定 -6

3、4.2 消能防沖設(shè)計(jì)-84.2.1 消力池的設(shè)計(jì)-84.2.2 海漫的設(shè)計(jì)-114.2.3 防沖槽的設(shè)計(jì)-11五、五、防滲排水設(shè)計(jì)防滲排水設(shè)計(jì)-12 5.1 地下輪廓設(shè)計(jì)-125.1.1 底板-125.1.2 鋪蓋-135.1.3 側(cè)向防滲 -135.1.4 排水、止水 -135.1.5 防滲長(zhǎng)度驗(yàn)算-13 5.2 滲流計(jì)算-145.2.1 地下輪廓線的簡(jiǎn)化 -145.2.2 確定地基的有效深度 -145.2.3 滲流區(qū)域的分段和阻力系數(shù)的計(jì)算-145.2.4 滲透壓力計(jì)算：-145.2.5 抗?jié)B穩(wěn)定驗(yàn)算-18六、六、 閘室布置與穩(wěn)定計(jì)算閘室布置與穩(wěn)定計(jì)算 -17 6.1 閘室結(jié)構(gòu)布置-186

4、.1.1 底板-186.1.2 閘墩-186.1.3 胸墻-176.1.4 工作橋 -176.1.5 檢修便橋-186.1.6 交通橋-18 6.2 閘室穩(wěn)定計(jì)算-196.2.1 荷載計(jì)算-196.2.2 穩(wěn)定計(jì)算-27七、七、 閘室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)閘室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-27 7.1 閘墩設(shè)計(jì)-27 7.2 底板結(jié)構(gòu)計(jì)算-287.2.1 閘基的地基反力計(jì)算 -287.2.2 不平衡剪力及剪力分配-337.2.3 板條上荷載的計(jì)算 -347.2.4 彎矩計(jì)算-357.2.5 裂縫校核 -39八、兩岸連接建筑物八、兩岸連接建筑物 -40九、九、水閘細(xì)部構(gòu)造設(shè)計(jì)水閘細(xì)部構(gòu)造設(shè)計(jì)-40十、十、基礎(chǔ)處理基礎(chǔ)處理 -40

5、十一、十一、總結(jié)總結(jié) -41參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)-420水閘課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書1、設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)任務(wù) 興化閘為無壩引水進(jìn)水閘，該樞紐主要由引水渠、防沙設(shè)施和進(jìn)水閘組成，本次設(shè)計(jì)主要任務(wù)是確定興化閘的型式、尺寸及樞紐布置方案；并進(jìn)行水力計(jì)算、防滲排水設(shè)計(jì)、閘室布置與穩(wěn)定計(jì)算、閘室底板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等，繪出樞紐平面布置圖及上下游立視圖。2、 設(shè)計(jì)基本資料設(shè)計(jì)基本資料2.1 概述興化閘建在興化鎮(zhèn)以北的興化渠上，閘址地理位置見圖 2-2-1。該閘的主要作用有防洪、灌溉和引水沖淤。 7.0 北 至大成港 9.0 渠 化 11.0 興 閘管所 興化閘 興 化 河 興 化 鎮(zhèn) 圖 2-2-1 閘址位置示意圖（單位：m）

6、2.1.1 防洪 當(dāng)興化河水位較高時(shí)，關(guān)閘擋水，以防止興化河水入侵興化渠下游兩岸農(nóng)田，保護(hù)下游的農(nóng)田和村鎮(zhèn)。12.1.2 灌溉灌溉期引興化河水北調(diào)，以灌溉興化渠兩岸的農(nóng)田。2.1.3 引水沖淤 在枯水季節(jié)，引興化河水北上至下游的大成港，以沖淤保港。2.2 規(guī)劃數(shù)據(jù)興化渠為人工渠道，其剖面尺寸如圖 2-2 所示。渠底高程為 0.5m，底寬 50.0m，兩岸邊坡均為 1:2。該閘的主要設(shè)計(jì)組合有以下幾方面： 11.8 0.5 50.0 圖 2-2 興化渠剖面示意圖（單位：m） 2.2.1 孔口設(shè)計(jì)水位、流量 根據(jù)規(guī)劃要求，在灌溉期由興化閘自流引興化河水灌溉，引水流量為 300m3/s，此時(shí)閘上游水

7、位為 7.83m，閘下游水位為 7.78m；在冬季枯水季節(jié)由興化閘自流引水送至下游大成港沖淤保港，引水流量為 100m3/s，此時(shí)相應(yīng)的閘上游水位為7.44m，下游為 7.38m。2.2.2 閘室穩(wěn)定計(jì)算水位組合 （1）設(shè)計(jì)情況：上游水位 10.3m，浪高 0.8m，下游水位 7.0m。 （2）校核情況：上游水位 10.7m，浪高 0.5m，下游水位 7.0m。 2.2.3 消能防沖設(shè)計(jì)水位組合 （1）消能防沖的不利水位組合：引水流量為 300m3/s，相應(yīng)的上游水位10.7m，下游水位為 7.78m。 （2）下游水位流量關(guān)系下游水位流量關(guān)系見表 2-2-1。2表 2-2-1 下游水位流量關(guān)系

8、2.3 地質(zhì)資料2.3.1 閘基土質(zhì)分布情況根據(jù)鉆探報(bào)告，閘基土質(zhì)分布情況見表 2-3-1。 表 2-3-1 閘基土層分布層序高程（m）土質(zhì)情況標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)（擊）11.752.40重粉質(zhì)壤土9132.400.7散粉質(zhì)壤土80.7-16.7堅(jiān)硬粉質(zhì)粘土（局部含鐵錳結(jié)核）1521 2.3.2 閘基土工試驗(yàn)資料根據(jù)土工試驗(yàn)資料，閘基持力層為堅(jiān)硬粉質(zhì)粘土，其內(nèi)摩擦角 =190，凝聚力C=60.0Kpa；天然孔隙比 e=0.69，天然容重 =20.3KN/m3，比重 G=2.74，變形模量 E0=4.0104KPa；建閘所用回填土為砂壤土，其內(nèi)摩擦角 =260，凝聚力C=0，天然容重 =18KN/m3；

9、混凝土的彈性模量 Eh=2.3107KPa。 2.4 閘的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)水閘設(shè)計(jì)規(guī)范SL265-2001，興化閘按級(jí)建筑物設(shè)計(jì)。 2.5 其它有關(guān)資料 2.5.1 閘上交通根據(jù)當(dāng)?shù)亟煌ú块T建議，閘上交通橋?yàn)閱诬嚨拦窐颍雌?10 設(shè)計(jì)，履帶-50 校核。橋面凈寬為 4.5m，總寬 5.5m，采用板梁式結(jié)構(gòu)，見圖 2-5-1，每米橋長(zhǎng)約重80KN。Q（m3/s）0.050.0100.0150.0200.0250.0300.0H下（m）7.07.207.387.547.667.747.783 10.0 15.0 450.0 15.0 10.0 110.0 2 2 10.0 15.0 55.0 70

10、.0 45.0 137.50 45.0 137.50 45.0 70.0 550.0 圖 2-5-1 交通橋剖面圖 （單位：cm） 2.5.2 該地區(qū)“三材”供應(yīng)充足。閘門采用平面鋼閘門，尺寸自定，由于廠設(shè)計(jì)加工制造。 2.5.3 該地區(qū)地震烈度設(shè)計(jì)為 6 度，故可不考慮地震影響。2.5.4 該地區(qū)風(fēng)速資料不全，在進(jìn)行浪壓力設(shè)計(jì)時(shí)，建議取 Ll=10hl 計(jì)算。3、 樞紐布置樞紐布置興化閘為無壩引水進(jìn)水閘。整個(gè)樞紐主要由引水渠、防沙設(shè)施和進(jìn)水閘等組成。3.1 防沙設(shè)施閘所在河流為少泥沙河道，故防沙要求不高，僅在引水口設(shè)攔沙坎一道即可。攔沙坎高 0.8m，底部高程 0.5m，頂高程 1.3m，迎

11、水面直立，背流坡為 1:1 的斜坡，其斷面見圖 3-1：圖 3-1 樞紐布置圖 - 剖面43.2 引水渠的布置引水渠的布置興化河河岸比較堅(jiān)穩(wěn)，引水渠可以盡量短（大約 65m） ，使興化閘靠近興化河河岸。為了保證有較好的引水效果，引水角取 35，并將引水口布置在興化河凹岸頂點(diǎn)偏下游水深較大的地方。為了減輕引水口處的回流，使水流平順的進(jìn)入引水口，引水口上、下游邊角修成圓弧形。引水渠在平面上布置成不對(duì)稱的向下游收縮的喇叭狀，見圖 3-1。3.3 進(jìn)水閘布置進(jìn)水閘（興化閘）為帶胸墻的開敞式水閘。共 5 孔，每孔凈寬 5.0m。胸墻底部高程為 8.1m，閘頂高程為 11.8m，閘門頂高程為 8.3m。3

12、.3.1 閘室段布置閘底板為倒型鋼筋混凝平底板，縫設(shè)在底板中央。底板頂面高程為 0.5m，厚1.0m，其順?biāo)鞣较蜷L(zhǎng) 16m。閘墩為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，順?biāo)鞣较蜷L(zhǎng)和底板相等，中墩厚 1.1m，邊墩與岸墻結(jié)合布置，為重力式邊墻，既擋水，又擋土，墻后填土高程為 11.8m。閘墩上設(shè)有工作門槽和檢修門槽。檢修門槽距閘墩上游邊緣 1.7m，工作門槽距閘墩上游邊緣5.29，胸墻與檢修門槽之間凈距為 2.59。閘門采用平面滾輪鋼閘門，尺寸為 4.8m7.8m。啟閉設(shè)備選用 QPQ-225 卷揚(yáng)式啟閉機(jī)。工作橋支承為實(shí)體排架，由閘墩縮窄而成。其順?biāo)鏖L(zhǎng) 2.3m，厚 0.5m,底面高程 11.8m，頂面高程

13、16.5m，排架上設(shè)有活動(dòng)門槽。公路橋設(shè)在下游側(cè)，為板梁式結(jié)構(gòu)，其總寬為 5.5m。公路橋支承在排架上，排架底部高程 8.5m。3.3.2 上游連接段布置鋪蓋為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其順?biāo)鞣较蜷L(zhǎng) 20m,厚 0.4m。鋪蓋上游為塊石護(hù)底，一直護(hù)至引水口。上游翼墻為漿砌石重力式反翼墻，迎水面直立，墻背為 1:0.5 的斜坡，收縮角為15，圓弧半徑為 6.6m。墻頂高程為 11.0m，其上設(shè) 0.85m 高的混凝土擋浪板。墻后填土高程為 10.8m。翼墻底板為 0.6m 厚的鋼筋混凝土板，前趾長(zhǎng) 1.2m，后趾長(zhǎng) 0.2m。翼墻上游與鋪蓋頭部齊平。5翼墻上游為干砌塊石護(hù)坡，每隔 12m 設(shè)一道漿砌石格

14、埂。塊石底部設(shè) 15cm 的砂墊層。護(hù)坡一直延伸到興化渠的入口處。3.3.3 下游連接段布置閘室下游采用挖深式消力池。其長(zhǎng)為 23m,深為 0.5m。消力池的底板為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其厚度為 0.7m。消力池與閘室連接處有 1m 寬的小平臺(tái)，后以 1:4 的斜坡連接。消力池底板下按過濾的要求鋪蓋鋪設(shè)厚 0.3m 的砂、碎石墊層，既起反濾、過渡作用，又起排水作用。海漫長(zhǎng) 26m，水平設(shè)置。前 10m 為漿砌塊石，后 16m 為干砌塊石，并每隔 8m 設(shè)一道漿砌石格埂。海漫末端設(shè)一構(gòu)造防沖槽。其深為 1.0m，邊坡為 1:2。槽內(nèi)填以塊石。由于土質(zhì)條件較好，防沖槽下游不再設(shè)護(hù)底。下游翼墻亦為漿砌石重

15、力式反翼墻。迎水面直立，墻背坡度為 1:0.5，其擴(kuò)散角為10，圓弧半徑為 4.8m。墻頂高程為 8.5m，其上設(shè)高 0.8m 的擋浪板，墻后填土高程為 8.0m。下游翼墻底板亦厚 0.6m 鋼筋混凝土板，其前趾長(zhǎng) 1.2m，后趾長(zhǎng)0.2m。翼墻下游端與消力池末端齊平。下游亦采用干砌塊石護(hù)坡，護(hù)坡至 9.8m 高程處。每隔 8m 設(shè)一道漿砌石格埂。護(hù)坡延伸至與防沖槽下游端部齊平。4、水力計(jì)算水力計(jì)算水力設(shè)計(jì)主要包括兩方面的內(nèi)容,即閘孔設(shè)計(jì)和消能設(shè)計(jì)。4.1 閘孔設(shè)計(jì)閘孔設(shè)計(jì)的主要任務(wù):確定閘室結(jié)構(gòu)形式、選擇堰型、確定堰頂高程及孔口尺寸。4.1.1 閘室結(jié)構(gòu)形式該閘建在人工渠道上,故宜采用開敞式

16、閘室結(jié)構(gòu)。在運(yùn)行中，該閘的擋水位達(dá) 10.3m10.7m,而泄水時(shí)上游水位為 7.44m7.83m,擋水位時(shí)上游最高水位比下游最高水位高出 2.87m，故擬設(shè)設(shè)置胸腔代替閘門擋水，以減小閘門高度，減小作用在閘門上的水壓力，減小啟門力，并降低工作橋的高度，從而減少工程費(fèi)用。綜上所述：該閘采用帶胸墻的開敞式閘室結(jié)構(gòu)。4.1.2 堰型選擇及堰頂高程的確定該閘建在少泥沙的人工渠道上,宜采用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,施工方便,自由出流范圍較大的平底板寬頂堰?？紤]到閘基持力層是堅(jiān)硬粉質(zhì)粘土,土質(zhì)良好,承載能力大,并參考該地區(qū)已建在工程的經(jīng)驗(yàn),擬取閘底板頂面與興化渠渠底齊平，高程為 0.5m。64.1.3 孔口尺寸的確定（

17、1）初擬閘孔尺寸。該閘的孔口必須滿足引水灌溉和引水沖淤保港的要求。1）引水灌溉上游水深 H=7.83-0.5=7.33m下游水深 hs=7.78-0.5=7.28m引水流量 Q=300m /s3上游行近流速 V0=Q/A A=(b+mH)H=(50+27.33)7.33=473.962m V=300/473.96=0.633sm3 H0=H+V0 /2g (取 =1.0)2 =7.33+0.6332/29.8=7.35m hS /H0=7.28/7.4=0.990.8,故屬淹沒出流。查 SL265-2001 表 A01-2，淹沒系數(shù) S=0.36由寬頂堰淹沒出流公式 23002 HgBmQs對(duì)

18、無坎寬頂堰，取 m=0.385，假設(shè)側(cè)收縮系數(shù)=0.96，則 B01=2/302QHgm 2335.7819296.0385.0360300. =25.55m 2）引水沖淤保港 上游水深 H=7.44-0.5=6.94m 下游水深 h=7.38-0.5=6.88m 引水流量 Q=100m3/s 上游行近流速 V0=Q/A A=(b+mH)H=(50+26.94)6.94=443.32m V =Q/A=100/443.3=0.23m/s0.8, 故屬淹沒出流。 查 SL265-2001 表 A01-2，得淹沒系數(shù) s=0.367 同樣取 m=0.385，假設(shè)側(cè)收縮系數(shù)=0.96，則得 B02=9

19、.28m 比較 1） 、2）的計(jì)算結(jié)果，B02 B01，可見引水灌溉情況是確定閘孔尺寸的控制情況，故閘孔凈寬 B0 宜采用較大值 25.55m。擬將閘孔分為 5 孔，取每孔凈寬為 5.0m,則閘孔實(shí)際總凈寬為B0=55.0=25.0m。由于閘基土質(zhì)條件較好，不僅承載能力較大，而且堅(jiān)硬、緊密。為了減少閘孔總寬度，節(jié)省工作量，閘底板宜采用整體式平底板。擬將分縫設(shè)在各孔底板的中間位置，形成倒型底板。中墩采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，厚 1.1m，墩頭、墩尾均采用半圓形，半徑為 0.55m。（2）復(fù)核過閘流量。 中閘孔側(cè)收縮系數(shù)：400001171. 01zzzdbbdbb 邊閘孔側(cè)收縮系數(shù)：400002211

20、71. 01bzbzbbdbbbdbb 35.3m，=5m,=1.1m 帶入求得：41 . 15550235. 7bb0bzd =0.971, =0.911zb則有 959. 05911. 0) 15(971. 0) 1(NNbz查表可得，對(duì)于無坎平底寬頂堰，m=0.385，則 smHgBmQOS/29.29335. 781. 9225959. 0385. 036. 0232/33/205%24.2%10030030029.293%100QQ-實(shí)Q實(shí)際過流能力滿足引水灌溉的設(shè)計(jì)要求。2302 HgmQs2394. 6819296. 0385. 036. 0100.8因此，該閘的孔口尺寸確定為：

21、共分 5 孔，每孔凈寬 5.0m，2 個(gè)中墩各厚1.1m，閘孔總凈寬為 25.0m，閘室總寬度為 29.4m。4.2 消能防沖設(shè)計(jì)消能防沖設(shè)計(jì)包括消力池、海漫及防沖槽等三部分。4.2.1 消力池的設(shè)計(jì)1）上下游水位連接形態(tài)的判別,閘門從關(guān)閉狀態(tài)到泄流量為 300往是分sm3級(jí)開啟的。為了節(jié)省計(jì)算工作量,閘門的開度擬分三級(jí),流量 50;待下游的水sm3位穩(wěn)定后,增大開度至 150，待下游的水位穩(wěn)定后,增大開度至 300。sm3sm3當(dāng)泄流量為 50時(shí)：sm /3上游水深 H=10.7-0.5=10.2m下游水深可采用前一級(jí)開度（Q=0）時(shí)的下游水深，7.0-0.5=6.5mth 208.7182

22、 .10)2 .10250()(mHmHBA上游行近流速0.5m/s,可忽略不計(jì)。smAQv/070. 008.718500假設(shè)閘門的開度 e=0.44m，0.65,為閘孔出流。043. 0He查閱水力學(xué)課本 P329 可知垂直收縮系數(shù) =0.609，則有： mehc27. 044. 0609. 0 mghqhhccc356. 1127. 081. 9)4 .29/50(81221. 018123232 t=6.5m,故為淹沒出流。 ch由，查表的淹沒系數(shù)，因此有582. 0574. 12 .10574. 15 . 6 cchHht533. 0 0012gHeBQ (式中，u1 為孔流流量系數(shù)

23、)602. 0176. 060. 01He故smQ/96.492 .1081. 9244. 025602. 0533. 03 該值與要求的流量 50十分接近，故所假定的閘門開度 e=0.44 正確。sm /3此時(shí)，躍后水深 1.356m,故發(fā)生淹沒式水躍。mht5 . 69以同樣的步驟可求得泄水量 150、300時(shí)的閘門開度、躍后水深，sm3sm3并可判別不同泄水量時(shí)的水面連接情況，結(jié)果列如下表：表 4-2 水面連接計(jì)算Qech chth連接情況150.00.440.6090.2681.8566.5淹沒式水躍2150.01.260.6160.7772.2556.7淹沒式水躍3300.02.89

24、0.6241.803 1.0367.04淹沒式水躍2）消力池的設(shè)計(jì)a)、消力池池深：由表 4-2 可見，在消能計(jì)算中，躍后水深均小于相應(yīng)的下游水深，出閘水流已發(fā)生了淹沒水躍，故從理論上講可以不必建消力池。但是為了穩(wěn)定水躍，通常需建一構(gòu)造消力池。取池深 d=0.5m。b)、消力池長(zhǎng)度：根據(jù)前面的計(jì)算 ，以泄流量 300作為確定消力池長(zhǎng)度sm3的計(jì)算依據(jù)。略去行進(jìn)流速 V0，則： T0= H+d=10.2+0.5=10.7m h = c000=q/2g ，q=10.20， =0.952=5.88h =0.77c=4.88mchghqhcc181232水躍長(zhǎng)度 L =6.9（-）=6.9（4.88-

25、0.77）=28.4mJchch消力池與閘底板以 1：4 的斜坡段相連接，LS=dp=0.54=2.0m,則消力池長(zhǎng)度LSJ為 L= L +L =2.0+0.7528.4=23.3mSJSJ長(zhǎng)度校正系數(shù)（0.70.8)取消力池長(zhǎng)度為 21.5m。c)、消力池底板厚度計(jì)算：10 t=K1q式中K1消力池底板厚度計(jì)算系數(shù),可采用（ 0.150.20） K1取 0.175 Q=300/（25+4.4）=10.2)/(3msmH=10.7-7.78=2.92m t=0.73m 由于消力池的池底板厚范圍（0.51.2）所以取消力池的池底板厚為 0.8m,前后等厚。在消力池底板的后半部設(shè)排水孔,孔徑 10

26、cm,間距 2m，呈梅花行布置,孔內(nèi)填以砂，碎石。消力池與閘底板連接處留有 1 米的平臺(tái),以便更好地促成出閘水流在池中產(chǎn)生水躍。消力池在平面上呈擴(kuò)散狀，擴(kuò)散角度 10。4.2.2 海漫的設(shè)計(jì)1）海漫的長(zhǎng)度為： L=PqKS q=300/25.0+4.4+tg10(23+1)2=7.92 )/(3msmH=10.77.78=2.92m為海漫長(zhǎng)度計(jì)算系數(shù)，取為 7.0sKsK=25.75mpL92. 292. 70 . 7取海漫的長(zhǎng)度為 26.0m。2）海漫的布置和結(jié)構(gòu)。由于下游水深較大,為了節(jié)省開挖量,海漫布置成水平的.海漫使用厚度 40cm 的塊石材料,前 10m 用漿砌塊石,后 16m 采用

27、干砌塊石。漿砌塊石海漫上社排水孔,干砌塊石上社漿砌塊石格梗,格梗斷面尺寸為40cm60cm。海漫底部鋪設(shè) 15cm 厚的砂粒墊層。4.2.3 防沖槽的設(shè)計(jì)1）海漫末端河床沖刷深度為 )( 1 . 10 shVqd海漫末端的平均寬度=1/2(50+50+227.04)B =64.08m=300/64.08=4.68Q )(3msm11對(duì)比較緊密的黏土地基，且水深大于 3m，可取為 1.1m/s,=7.04m,則：0Vsh=-2.36md04. 71 . 168. 41 . 1L，滿足要求。L2）繞流防滲長(zhǎng)度。必須的防滲長(zhǎng)度為L(zhǎng)=CH H=3.7m,C=7（回填土為砂土，且無反濾） ，因此 L=2

28、5.9m實(shí)際防滲長(zhǎng)度13 =+16=36.7mL15cos20L,滿足防滲要求L其地下輪廓布置見下圖 5-1-1：圖 5-1-1 地下輪廓布置 （單位：m）5.2 滲流計(jì)算采用改進(jìn)阻力系數(shù)法進(jìn)行滲流計(jì)算。5.2.1 地下輪廓線的簡(jiǎn)化為了便于計(jì)算，將復(fù)雜的地下輪廓進(jìn)行簡(jiǎn)化。由于鋪蓋頭部及底板上下游兩端的齒墻均淺，簡(jiǎn)化后的形式如下圖 5-2-1：圖 5-2-1 地下輪廓簡(jiǎn)化圖 （單位：m）5.2.2 確定地基的有效深度根據(jù)鉆探資料，閘基透水層深度很大。故在滲流計(jì)算中必須取一有效深度，代替實(shí)際深度。由地下輪廓線簡(jiǎn)化圖知：地下輪廓的水平投影長(zhǎng)度 L=16+20=36m;地下輪廓的垂直投影長(zhǎng)度 S0=1

29、.3m。 L0/ S0=36/1.3=27.75,故地基的有效深度 Te=0.5 L0=18 m(圖 5-2-1)。145.2.3 滲流區(qū)域的分段和阻力系數(shù)的計(jì)算過地下輪廓的角點(diǎn)、尖點(diǎn)，將滲流區(qū)域分成十個(gè)典型段。1、8 段為進(jìn)出口段，3、6、二段為內(nèi)部水平段，2、4、5、7 則為內(nèi)部垂直段。表 5-2-1 各流段阻力系數(shù)為 流段阻力系數(shù)為 段號(hào)ST10.417.90446進(jìn)口段和出口段04415 . 123TS80.517.40.44820.518.0002841.118.0006150.517.40029內(nèi)部垂直段TS14cotln270.517.400293S1=0.5S2=1.1T=18

30、.0L=20.01.049內(nèi)部水平段TSSL217 . 06S1=0.5S2=0.5T=17.4L=16.00.879 則=2.96981i5.2.4 滲透壓力計(jì)算：1）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)：H=10.3-7.0=3.3m。根據(jù)水流的連續(xù)條件，經(jīng)過各流段的單寬滲流流量均應(yīng)相等。a）任一流段的水頭損失,則iiHhh1 =0.50m h2 =0.03m h3 =1.16m h4 =0.07m h5 =0.03m h6 =0.98m h7 =0.03m h8 =0.50m b）進(jìn)出口段進(jìn)行必要的修正：進(jìn)出口修正系數(shù)為115 =1.21- 1)059. 0(2)(1212TSTTT=18.0m T=17.9m

31、 S=0.4m則=0.341.0 應(yīng)予修正 h =h1=0.17m111進(jìn)口段水頭損失的修正量為h=0.500.17=0.33修正量應(yīng)轉(zhuǎn)移給相鄰各段h =0.03+0.03=0.062h =1.16+（0.330.03）=1.46m3同樣對(duì)出口段修正如下=1.21-2)059. 0(2)(1212TSTT T=17.4m T=17.4m S=0.5m 則=0.3960，表示閘門不能靠自重關(guān)閉，需加壓 10kN 重塊幫助關(guān)閉。則閘門自重為G=200+10=210KN 根據(jù)計(jì)算所需的啟門力 FQ=376.4kN，初選雙調(diào)點(diǎn)手搖電動(dòng)兩用卷揚(yáng)式啟閉機(jī)（上海重型機(jī)械廠產(chǎn)品）QPQ-225。其機(jī)架外輪廓寬

32、 J=1962mm。2）工作橋的尺寸及構(gòu)造。 （見圖 6-1-2）工作橋的寬度不僅要滿足啟閉機(jī)布置的要求，且兩側(cè)應(yīng)留有足夠的操作寬度。B=啟閉機(jī)寬度+2欄桿柱寬+2欄桿外富裕寬度1.962+20.8+20.15+20.05=3.962m。故取工作橋凈寬 4.0m。工作橋?yàn)榘辶菏浇Y(jié)構(gòu)。預(yù)制裝配。兩根主梁高 0.8m，寬 0.35m，中間活動(dòng)鋪板厚 6cm。為了保證啟閉機(jī)的機(jī)腳螺栓安置在主梁上，主梁間的凈距為 1.5m。在啟閉機(jī)機(jī)腳處螺栓處設(shè)兩根橫梁。其寬 30cm，高 50cm。工作橋設(shè)在實(shí)體排架上，排架的厚度即閘墩門槽處的頸厚為 50cm，排架順?biāo)较虻膶挾葹?2.3m。排架的高程為：胸墻壁底

33、緣高程+門高+富裕高度=8.1+7.8+0.6=16.5m。在工作橋的下游側(cè)布置公路橋，橋身結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土板梁結(jié)構(gòu)，橋面總寬為 4.0m。6.1.5 檢修便橋 為了便于檢修、觀測(cè)、在檢修門槽處設(shè)置有檢修便橋。橋?qū)?1.5m。橋身結(jié)構(gòu)僅為兩根嵌置于閘墩內(nèi)的鋼筋混凝土簡(jiǎn)支輛。梁高 40cm，寬 25cm。梁中間鋪設(shè)厚 6cm 的鋼筋混凝土板。6.1.6 交通橋 在工作橋餓下游側(cè)布置公路橋，橋身結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土板梁結(jié)構(gòu)，橋面總寬 5.5m。其結(jié)構(gòu)構(gòu)造及尺寸見本章第一節(jié)。206.2 閘室穩(wěn)定計(jì)算 取中間的一個(gè)獨(dú)立的閘室單元分析，閘室結(jié)構(gòu)布置見圖 6-2-1：圖 6-2-1 閘室結(jié)構(gòu)布置圖 （單位：m

34、）6.2.1 荷載計(jì)算1）完建期的荷載.完建期的荷載主要包括閘地板重力 G1、閘墩重力 G2、閘門重力 G3、胸墻壁重力 G4、工作橋及啟閉機(jī)設(shè)備重力 G5、公路橋重力 G6和檢修便橋重力 G7、取混凝土、鋼筋混凝土的容重為 25KN/m3。底板重力為：G1=161.012.225+1/2（1+1.5）0.512.2252=5261.3KN閘墩重力：每個(gè)中墩重G2=（0.53.1411.325）+（0.53.148.025）255. 0255. 021+(4.21.111.325)+(2.31.111.325)+（2.34.725）+（8.41.1825）+（30.670.71.825）+（4

35、.70.70.725）-(20.30.211.325)-(20.30.611.325)=4217.6KN每個(gè)閘室單元有兩個(gè)中墩，則：G2=2G2=8435.2KN閘門重力為：G3=2002=400.0KN胸墻重力為：G4=0.30.51025+0.40.81025+0.2(3.7-0.4-0.3)1025=267.5KN 工作橋及啟閉機(jī)設(shè)備重力如下工作橋重力：G5=20.920.3512.225+0.5(0.08+0.12)0.912.2225+0.150.1212.2225+0.061.312.225=286.1KN考慮到欄桿及橫梁重力等，取: G5=350.0KNQPQ啟閉機(jī)機(jī)身重 40.

36、7KN 混凝土及電機(jī)重，每臺(tái)啟閉機(jī)重 48.0KN,啟閉機(jī)重力 G5=248.0KN=96.0KN G5= G5+ G5=350.0+96.0=446KN 公路橋重力:公路橋每米重約 80KN,考慮到欄桿重,則公路橋重為:G6=8012.2+50=1026.0KN檢修便橋重力：G7=0.250.410.0252+0.061.51025=72.5KN考慮到欄桿及橫梁重力等，取: G7=135.0KN22完建情況下作用荷載和力矩計(jì)算見下表 6-2-1：表表 6-2-16-2-1 完建情況下作用荷載和力矩計(jì)算表完建情況下作用荷載和力矩計(jì)算表( (對(duì)底板上端對(duì)底板上端 B B 點(diǎn)求力矩點(diǎn)求力矩) )力

37、矩(KNm)部位重力(KN)力臂(m)底板5261.38.042090.4（1）268.40.3285.89（2）2542.62.656737.9（3）1496.25.908827.6（4）3938.011.2544302.5閘墩（5）190.015.682979.2工作閘門400.05.792316.0工作橋350.05.902065.0啟閉機(jī)96.05.90566.40公路橋1026.012.2512568.5檢修便橋135.01.80243.0胸墻267.54.791281.3合62）設(shè)計(jì)洪水情況下的荷載。在設(shè)計(jì)洪水情況下,閘室的荷載除此之外,還有閘室內(nèi)水的重力

38、、水壓力、揚(yáng)壓力等。閘室內(nèi)水重:W1=4.699.8109.8+7.60.8109.8+6.5109.919.8 =4504.3+595.8+6312.7 =1141.8 KN水平水壓力:首先計(jì)算波浪要素。有設(shè)計(jì)資料知：ht=0.8m，Ll/hl=10，上游 =9.8m，則H23上游波浪線壅高為： =0.25mlllLHcthLhh22089.82cth80.8h20波浪破碎的臨界水深： lllllljhLhLLH22ln4mHlj94. 08 . 020 . 88 . 020 . 8ln48可見，上游平均水深大于 Ll/2,且大于 Hlj，故為深水波。因此：P1=0.549.8(4+0.25

39、+0.8)12.2+0.569.8(4+10)12.2=1207.6+5021.5=6229.1 KN（）P2=0.59.8(8.33+9.75) 1.512.2=1610.6 KN（）P3=0.57.573.5 9.812.2=3452.9 KN（）P4=0.59.8(7.5+8.44) 0.715.2=586.7 KN（）浮托力：F=7.79.81612.2+20.5(1.0+1.5) 0.59.812.2 =14879.2 KN()滲透壓力:U=0.309.81612.2+0.51.22169.812.2 =787.45+1549.50=1735.3 KN()設(shè)計(jì)洪水情況下的荷載圖見（圖

40、 6-2-2）, 設(shè)計(jì)洪水情況下的荷載計(jì)算表見 (表 6-2-2，設(shè)計(jì)洪水情況下荷載和力矩計(jì)算對(duì) B 點(diǎn)取矩)24圖圖 6-2-26-2-2 設(shè)計(jì)洪水位時(shí)荷載圖設(shè)計(jì)洪水位時(shí)荷載圖表 6-2-2 設(shè)計(jì)洪水情況下荷載和力矩計(jì)算對(duì) B 點(diǎn)取矩豎向力（kN）水平力（kN）力矩（）mkN 備注荷載名稱力臂（m）閘室結(jié)構(gòu)重6表6-2-1上游水壓力1207.65021.51610.69.184.070.7311085.820437.51175.7下游水壓力3452.9586.73.20.3411049.3199.5浮托力14879.28.0119033.6滲透壓力534.81200

41、.58.05.334278.46398.7水重力4504.3595.86312.72.355.0911.0510585.13032.669755.327383.816614.56759.74039.6240185.6140959.5合計(jì)10769.3（）2720.1（）99226.1（）3）校核洪水位情況的荷載。校核洪水位情況時(shí)的荷載與設(shè)計(jì)洪水位情況的荷載計(jì)算方法相似。所不同的是水壓力、揚(yáng)壓力是相應(yīng)校核水位以下的水壓力、揚(yáng)壓力。閘室內(nèi)水重: Pv=4.6910.2109.8+7.60.8109.8+6.5109.919.8 =4688.1+595.8+6312.7=11596.6 KN水平水壓

42、力:首先計(jì)算波浪要素。在校核水位下：ht=0.5m，Ll=5.0m，h0=0.16m,Hlj=0.59m25上游 =10.2m，故為深水波。因此：HP1=0.52.59.8(2.5+0.16+0.5)12.2+0.5(2.5+10.4)7.99.812.2=472.3+6092.2=6564.5 KNP2=0.59.8(8.53+9.94) 1.512.2=1646.9 KN（）P3=0.57.67.6 9.812.2=3452.9 KN（）P4=0.59.8(7.5+8.47)0.612.2=590.4 KN（）浮托力：F=7.79.81616.2+0.5(1.0+1.5) 0.59.812

43、.2 =14879.2 KN()滲透壓力:U=0.349.81612.2+0.51.36169.812.2=630.5+1320.5=1951.0 KN() 校核洪水情況下的荷載圖見（圖 6-2-3）, 設(shè)計(jì)洪水情況下的荷載計(jì)算見 (表6-2-3，設(shè)計(jì)洪水情況下荷載和力矩計(jì)算對(duì) B 點(diǎn)取矩)圖 6-2-3 校核洪水位時(shí)荷載圖26表 6-2-3 校核洪水情況下荷載和力矩計(jì)算對(duì) B 點(diǎn)取矩豎向力（kN）水平力（kN）力矩（）mkN 備注荷載名稱力臂（m）閘室結(jié)構(gòu)重6表6-2-1上游水壓力472.36092.21046.910.454.640.734935.528267.8

44、1202.2下游水壓力3452.9590.43.20.3411049.3200.7浮托力14879.28.0119033.6滲透壓力630.51320.58.05.335044.07038.3水重力4688.1595.86312.72.355.0911.0511017.03032.669755.327567.616830.28211.44043.3242324142365.9合計(jì)10737.4（）4168.1（）99958.1（）6.2.2 穩(wěn)定計(jì)算1）完建期 閘室基底壓力計(jì)算 )61 (maxminBeAGPGMBe2由表 6-2-1 可知，G=15971 KN，M=124113.6 KN.

45、m，另外，B=16m，A=1612.2=195.2m ,則227 =-=0.229m（偏上游）216124113.615971 = (16)=Pmaxmin195.215971160.229)74.79()88.85(下游端上游端地基承載力驗(yàn)算。由上可知 =（Pmax+Pmin）=（88.85+74.79）=88.12 kPaP2121持力層為堅(jiān)硬粉質(zhì)粘土，N63.5=1521 擊，查表得地基允許承載力 R=350kPa。因?yàn)榛A(chǔ)的寬度遠(yuǎn)大于 3m，故地基允許承載力應(yīng)修正。 = )5 . 1() 3(DmBmRPDSB R其中：B=8m;D=1.5m; 為安全起見，取 mB=0.2,mD=1.

46、0;(浮容重)31/09.1069. 018 . 9) 174. 2(1) 1(mkNeGP =350+0.210.09（8-3）+1.010.09（1.5-1.5） R =360.1kPa , 地基承載力滿足要求。 RP不均勻系數(shù)計(jì)算。由上可知 2.5 1.187minmaxPP基地壓力不均勻系數(shù)滿足要求。2)設(shè)計(jì)洪水情況，閘室地基壓力計(jì)算。由表 6-2-2 可知：G=10769.3 KN，M=99226.1 KN.m，則 =-=-1.21m（偏上游）21699226.110769.3 = (16)=Pmaxmin195.210769.3161.21)30.14()80.20(下游端上游端地

47、基承載力驗(yàn)算。由上可知 =（Pmax+Pmin）=55.17 kPaP21R地基承載力滿足要求。不均勻系數(shù)計(jì)算。由上可知28 5 . 32.66minmaxPP但根據(jù) SD133-84 附錄五的規(guī)定，對(duì)于地基良好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的中型水閘，的 采用直可以適當(dāng)?shù)脑龃?。本閘閘基土質(zhì)良好；在校核洪水位情況下，可以采用 3.5.故基地壓力不均勻系數(shù)滿要求。閘室抗滑穩(wěn)定分析：臨界壓應(yīng)力 )1 (2tgcBtgAPkp其中 A=1.75；=10.09kN/m3;B=16m,=19 ;c=60kPa。o故閘室不會(huì)發(fā)生深層滑動(dòng)，僅需作表層抗滑,81.20kPaP258.5kPaPmaxkp穩(wěn)定分析。 HAcGtgK

48、c00其中：取 0.9=17.1 ；c0 取c=20.0kPa。由于本閘齒墻較淺，可取031A=29.2m2，則 1.251.872720.1195.220.010769.3tg17.1ccKK閘室抗滑穩(wěn)定性滿足要求。3)校核洪水情況 閘室基底壓力計(jì)算。由表 6-2-3 可知，G=10737.4 KN，M=99958.1 KN.m，則 =-=-1.31(偏下游）21699958.110737.4 = (16)=Pmaxmin195.210737.4161.31)27.98()82.03(下游端上游端地基承載力驗(yàn)算。由上可知 =（P+Pmin）=55.0kPaP21max R地基承載力滿足要求。

49、不均勻系數(shù)計(jì)算。由上可知 3.5 2.93minmaxPP基地壓力不均勻系數(shù)不滿。但根據(jù) SD-133-84 附錄 5 的規(guī)定，對(duì)于地基良好，29結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的中型水閘，可以采用 3.0，在校核洪水位情況下，可以采用 3.5.故基地壓力不均勻系數(shù)滿要求。閘室抗滑穩(wěn)定分析：臨界壓應(yīng)力 1.10K1.734168.1.295120.04 .07371tg17.1HAcGtgKc00c閘室抗滑穩(wěn)定性滿足要求。7、 閘室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)閘室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)7.1 閘墩設(shè)計(jì)閘墩為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，中墩厚 1.1 米，閘墩長(zhǎng)與底板順?biāo)鞣较蛳嗤瑸?16 米，邊墩與暗墻合而為一，采用重力式。閘墩上設(shè)置兩道閘門工作閘和檢修閘。工作

50、閘門槽距閘墩上游端 5.29米，工作閘門槽深 0.3 米，槽寬 0.6 米。閘墩上下游兩端是 0.55 米的半圓形狀。在閘墩的上游端設(shè)置檢修閘門。檢修閘門距離上游端 1.7 米處。槽寬 0.2 米，槽深 0.3 米。下有不設(shè)置檢修門。閘門設(shè)置在底板上，其底部高程是 0.5 米，上游閘墩底部高程為 11.8 米，下游閘墩頂部高程是為 8.5 米，由上一節(jié)在計(jì)算知道在校核洪水位情況下水平方向上的水壓力最大，這時(shí)門槽頸部應(yīng)力計(jì)算不利情況，故門槽應(yīng)力計(jì)算選校核洪水情況為計(jì)算情況。閘墩底部截面上的縱向正應(yīng)力要求不出現(xiàn)拉應(yīng)力，而最大拉應(yīng)力也要小于混凝土的容許抗壓強(qiáng)度。我們計(jì)算中發(fā)現(xiàn)情況符合。故閘墩不必配置

51、縱向受力鋼筋，但要配置構(gòu)造鋼筋。加強(qiáng)閘墩與底板的連接，防止溫度變化對(duì)閘墩不利影響。豎向配置情況是，配置 12 的鋼筋，每米 3 根。其下插入底板 50cm，水平方向采用 8 的分布鋼筋。在門槽出的配筋也是配置構(gòu)造鋼筋，配置 12 的鋼筋間距與閘墩的一致。澆注 100 標(biāo)號(hào)的混凝土作筑壩材料。 7.2 底板結(jié)構(gòu)計(jì)算采用彈性地基梁法對(duì)底板進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。7.2.1 閘基的地基反力計(jì)算 = (16)=Pmaxmin195.215971160.229)74.79()88.85(下游端上游端30在上一節(jié)中計(jì)算地基應(yīng)力 P、P時(shí)，求的是齒墻底部基底的應(yīng)力，而不是maxmin底板底部基底應(yīng)力，故尚應(yīng)重新計(jì)算地

52、基反力。 1）完建期。完建期內(nèi)無水平荷載，故在上一節(jié)中相應(yīng)的地基應(yīng)力就等于地基反力，可以直接運(yùn)用，即 （上游端）88.85kPaman （下游端）74.79kPamin2）校核洪水情況。此時(shí)有水平力作用，需要重新計(jì)算地基反力，見表 7-3-1.e= = =-1.15 m( 偏下游)10737.498273.6216 1615. 16112.21610737.4maxmin = 31.20kPa78.80kPa)(上上上上上上上31表 7-3-1 校核洪水時(shí)荷載、力矩計(jì)算表 （對(duì)底板底面上游 A 點(diǎn)求矩）豎向力水平力力矩荷載名稱計(jì)算式力臂備注閘室結(jié)6表 6-2-10.5

53、2.59.8(2.5+0.16+0.5)12.2472.39.954699.40.5(2.5+10.4)9.87.912.26069.24.1425221.7上游水壓力0.5(8.51+9.27)9.81.012.210970.49537.50.59.87.6212.23452.92.6下游水壓力0.5（7.5+7.77）9.80.112.2100.80.18977.510.132浮托力14879.28.0119033.6表 6-2-3630.58.05044.0滲透壓力1320.55.337038.3表 6-2-3閘室內(nèi)水重力11596.683804.927567.616830.27661.

54、53552.9238377.1140103.5合計(jì)10737.4（）4108.6（）98273.6（ ）337.2.2 不平衡剪力及剪力分配以胸墻與閘門之間的連線為界，將閘室分為上、下游段，各自承受其分段內(nèi)的上部結(jié)構(gòu)重力和其他荷載。1）不平衡剪力。對(duì)完建期、校核洪進(jìn)行計(jì)算。不平衡剪力值見表 7-3-2 2）不平衡剪力的分配，截面的形心軸至底板底面的距離如圖 7-3-1 所示，即=4.5m3 .111 . 120 . 12 .12)0 . 1235.11(35.111 . 126 . 02 .120 . 1f)3132(323nnffLJQQ底mdfn5 . 30 . 15 . 4mL1 . 6

55、22 .122)5 . 323 .11(1 . 13 .1123 .111 . 1121)6 . 02 . 2(2 .120 . 10 . 12 .121212323J =6064m=0.04)3132(323nnffLJQQ底Q則 =（1-0.04）=0.96墩QQQ每個(gè)閘墩分配不平衡剪力為=0.4821墩QQ34表 7-3-2 不平衡剪力計(jì)算表 單位：KN完建情況下校核洪水情況下荷載名稱上游段下游段小計(jì)上游段下游段小計(jì)閘墩底板胸墻公路橋工作橋檢修便橋閘門啟閉機(jī)3357.81672.9267.517513548.05077.43588.4102617540048.08435.25267.32

56、67.5102635013540096.03357.81672.9267.517513548.05077.43588.4102617540048.08435.25267.3267.5102635013540096.0結(jié)構(gòu)重力5656.210314.8159715656.210314.815971水重力5283.96312.711596.6揚(yáng)壓力-6091.5-10738.7-16830.2地基反力-5789-10182-15971-2495.1-8242.1-10737.2不平衡力132.8（）132.8（）0.02353.5（）2353.3（）0.2（）不平衡剪力132.8（）132.8（）

57、0.02353.4（）2353.4（）0.07.2.3 板條上荷載的計(jì)算 1）完建期板條荷載見圖 7-3-2（a） （1)上游段：均布荷載2 .1249. 58 .13204. 02 .1249. 59 .1672q =24.90 KN/m () 閘墩處的集中荷載 49. 528 .13296. 049. 52481351755 .2675 .3357P =351.1 KN/m () （2）下游段： 均布荷載 KN/m ()94.272 .1251.108 .13204. 02 .1251.104 .3588q 閘墩處的集中荷載 251.108 .13296. 0251.10484001751

58、0264 .5077P35 =313.9 KN/m () 圖 7-3-2 板條荷載圖（a）完建期；（b）校核洪水情況 2）校核水位情況的板條荷載見圖 7-3-2（b） （1）上游段： 均布荷載)(/87.282 .1249. 54 .235304. 02 .1249. 55 .60911049. 59 .52832 .1249. 59 .1672mKNq閘墩處的集中荷載P=閘墩及其上部結(jié)構(gòu)的重力-均布荷載中多計(jì)算的閘墩處的水重力-不平衡剪力的分配值，即下)(14.4949. 524 .235396. 01 . 11049. 59 .528349. 52481351755 .2678 .3357

59、P游段： 均布荷載 )(/67. 81091. 97 .631251.102 .1204. 04 .235351.102 .127 .107384 .3588mKNq 閘墩處的集中荷載 )(8 .36351.1024 .235396. 01 . 11091. 97 .631251.1024840017510264 .5077P7.2.4 彎矩計(jì)算 （1）梁的柔性指數(shù)。柔性指數(shù)按下式計(jì)算.柔性指數(shù)按下式計(jì)算3010hLEEth式中 E0地基土變形模量， E0=4.0;kPa41036Eh混凝土彈性模量， Eh=2.3；kPa710 梁高，m。h則94. 30 . 11 . 6103 . 2100

60、 . 410374t故按 t=5 查表計(jì)算。因 1t10,故為短梁。37表 7-3-3 底板彎矩計(jì)算表板帶上荷載產(chǎn)生的彎矩板帶荷載完建期校核洪水位情況均布荷載q集中荷載P 5.0q 上=24.9kN/mq 下=27.9kN/mP 上=351.1kNP 下=313.9kNq 上=28.9kN/mq 下=8.64kN/mP 上=49.14kNP 下=363.8kN段別(1）(2）(5）=(1)qL2(7）=(5)+(6)(8）=(1)qL2(9）=(2)PL(10）=（8）+（9）備注0.0 0.0800.0674.1 128.5 202.6 85.9 18.0 103.9 0.1 0.0790.