引水式水電站水力學(xué)計算設(shè)計大綱范本概要

1、FJD34260FJD水利水電工程 技術(shù)設(shè)計階段引水式水電站水道水利學(xué)計算大綱范本水利水電勘測設(shè)計標準化信息網(wǎng)1998年 1 月水電站技術(shù)設(shè)計階段引水式水電站水道水力學(xué)計算大綱主 編 單 位: 主編單位總工程師 : 參 編 單 位: 主 要 編 寫 人 員: 軟 件 開 發(fā) 單 位: 軟 件 編 寫 人 員:勘測設(shè)計研究院年月目次1. 引 言 . 42. 設(shè)計依據(jù)文件和規(guī)范 . 43. 基本資料 44. 計算原則與假定 65. 計算內(nèi)容與方法 66. 觀測設(shè)計 157. 專題研究 168. 應(yīng)提供的設(shè)計成果 161 引言工程位于 , 是以 為主 , 等綜合利用的水利水電樞紐工程。 水庫最高洪水

2、位 m, 正常蓄水位 m, 死水位 m ，最大壩高 m 。電站總裝機容量 MW, 單機容量 MW, 共 臺, 保證出力 MW3 電站設(shè)計水頭 m, 最大水頭 m, 最小水頭 m 。電站最大引用流量 m /s 本工程初步設(shè)計于 年 月審查通過。2 設(shè)計依據(jù)文件和規(guī)范2.1(1)工程可行性研究報告 ;(2)工程可行性研究報告審批文件(3)工程初步設(shè)計報告 ;(4)工程初步設(shè)計報告審批文件(5)2.2 主要設(shè)計規(guī)范(1)SDJ 1278水利水電樞紐工程等級劃分及設(shè)計標準(試行 ）及補充規(guī)定 ;(2)SD 13484水工隧洞設(shè)計規(guī)范 ;(3)SD 30388水電站進水口設(shè)計規(guī)范 （試行 ）;(4)SD

3、 14485水電站壓力鋼管設(shè)計規(guī)范 （試行 ）;(5)DL/T 5058-1996水電站調(diào)壓室設(shè)計規(guī)范 ;(6)DL/T 5079-1997水電站引水渠道及前池設(shè)計規(guī)范(7)SL 74 95水利水電工程鋼閘門設(shè)計規(guī)范；(8)SDL 173 85水力發(fā)電廠機電設(shè)計技術(shù)規(guī)范。（ 山區(qū)、丘陵區(qū)部分 ）3 基本資料3.1工程等級及建筑物級別(1)根據(jù) SDJ 1278 規(guī)范表 1 確定本工程為(2)根據(jù)引水系統(tǒng)工程在水電站樞紐中所處的位置及其重要性,按 SDJ 1278 確定建筑物級別為3.2提示：本設(shè)計階段 ,各建筑物的布置圖 , 應(yīng)包括建筑物的體型尺寸、位置、高程、樁號3.3（1）各種頻率下的洪水

4、流量 , 和經(jīng)水庫調(diào)節(jié)后相應(yīng)的下泄流量 ;（2）多年平均流量 ;（3）3.41。設(shè)計計算中常用的各種水位流量資料如表表 1 水位流量表設(shè)計工況水庫水位 , m下泄流量 m/s電站尾水位 m備注萬年一遇洪水備注千年一遇洪水百年一遇洪水正常蓄水位死水位3.5(1) 最大壩高、壩型 ;(2) 進水口主要高程及尺寸 : 進口底板高程及喇叭口尺寸、進口曲線型式 ;進口工作閘門中心線樁號、及其底版高程及孔口尺寸 ; 漸變段長度及尺寸 ;(3) 引水隧洞直徑、長度，漸變段末端樁號 , 隧洞起點底板或中心線高程 , 調(diào)壓室與隧洞 中心線交點處樁號及高程 ;(4) 調(diào)壓室的體型、尺寸 ,(5) 壓力管道主管直徑

5、、長度、坡度、彎段轉(zhuǎn)彎半徑，支管直徑、長度、分岔型式, 水輪3.6 機電設(shè)備及其主要參數(shù)(1) 機組額定轉(zhuǎn)速 r/min;(2) 機組飛逸轉(zhuǎn)速 r/min;(3) 機組軸向總推力 t;(4) 機組旋轉(zhuǎn)方向 ;(5) 機組飛輪力矩 GD2 t/m 2;3.6.1(1) 水輪機型號為 ,轉(zhuǎn)輪直徑 D1=m;(2) 水輪機的特性曲線;(3) 水輪機調(diào)速時間s, 及其行程曲線圖;(4) 渦殼進口尺寸 , 渦殼設(shè)計最大水頭H=m, 渦殼長度為 m, 平均流速為 m/s;(5) 尾水管型式 , 中心線長度 m, 平均流速 m/s;(6) 水輪機安裝高程 m, 水輪機吸出高度 Hs = m3.6.2(1)

6、額定容量 MVA;(2) 額定電壓 V;(3) 額定電流 A;(4) 額定功率 ;(5) 額定頻率 s -1 ;(6) 相 數(shù)3.7 運行方式 根據(jù)水電站的運行方式 , 決定引水道的水力計算條件 ,(1) 丟棄負荷時 , 考慮瞬時全部關(guān)機，負荷從 100 0;相應(yīng)的流量由 Q max 0;(2) 加負荷時，考慮其他機組正常運行時，瞬時開最后一臺機組 , 管道內(nèi)流量由 Q p (Q p q)3.8提示：根據(jù)管道采用襯砌材料的不同 , 分段選用糙率系數(shù)。 為了在設(shè)計中留有余地 , 糙率系數(shù) 又不能準確的選定 ,在設(shè)計中假定一個上限與下限值 , 水力計算時組合一種不利條件進 行計算。4 計算原則與假

7、定4.1(1) 引水系統(tǒng)的水力計算 , 除執(zhí)行本大綱外 , 還應(yīng)符合有關(guān)規(guī)程、規(guī)范、標準的規(guī)定(2) 設(shè)計前應(yīng)認真收集和分析有關(guān)水力計算的原始資料 , 落實電站的運行方式 , 并了解有(3) 有關(guān)抽水蓄能電站水道水力設(shè)計，參見“抽水蓄能電站水道水力過渡過程計算大綱4.2 設(shè)計假定(1) 根據(jù)建筑物的等級 , 確定洪水位的高程、下泄流量和相應(yīng)的下游尾水位, 作為設(shè)計的(2) 按照電站在電網(wǎng)系統(tǒng)中的位置和運行的條件 ,(3) 在計算調(diào)壓室的最高和最低涌波以及進行壓力管道內(nèi)的水錘計算時 , 要計算電站的1) 提示：一般計算調(diào)壓室內(nèi)的最高涌波和壓力管道內(nèi)的最大水錘壓力。按有關(guān)規(guī)范規(guī)定 , 負荷由 10

8、0 0,引水道內(nèi)流量由 Q max 0,相應(yīng)的上游應(yīng)為最高水位。2) 提示：計算調(diào)壓室內(nèi)的最低涌波和壓力管道內(nèi)的負水錘。其他機組均滿負荷, 瞬時開啟最后一臺機組，流量由 Q p Q max ，即 Q p q Q max 。相應(yīng)的上游為最低水位。(4) 引水系統(tǒng)水力計算選用糙率系數(shù)時 ,計算調(diào)壓室內(nèi)最高涌波時取小值 , 計算最低涌波 取大值。5 計算內(nèi)容與方法5.1提示：根據(jù)初步設(shè)計階段已確定的樞紐布置 , 建筑物的體型尺寸、位置 , 用技術(shù)設(shè)計階段落 實的各項參數(shù) , 重新進行各項水力計算 , 如發(fā)現(xiàn)有不合理處 , 可以局部調(diào)整建筑物的尺 寸、位置和高程。5.2 過流能力的核算提示：根據(jù)已有的

9、樞紐布置 , 核算電站在各種運行工況下的過流能力?？蓞⒄沼嘘P(guān)管流公5.3提示：水頭損失分為二種 , 即沿程摩擦損失和局部損失。為了水力計算中應(yīng)用的方便,并適用于各種不同的流量，將沿程損失和局部損失換算成流量 Q 的函數(shù)。 在設(shè)計水頭時損失應(yīng)分段計算 :(1) 自進水口至調(diào)壓室與隧洞交叉處 ;(2) 自調(diào)壓室與隧洞交叉處到水輪機進口( 即蝸殼進口 );(3) 蝸殼尾水管至尾水出口 (如有尾水洞及尾水調(diào)壓室的電站也應(yīng)計算在內(nèi)) 。計算情況又分為 :(1) 關(guān)機情況采用小的糙率系數(shù)計算沿程損失 ;(2) 開機情況5.3.1 水流通過的管道自進水口到尾水出口均應(yīng)包括在內(nèi) ,(1) 謝才公式 (Chez

10、y)(1775)1/2vC(RJ) 1/2(1)沿程損失：C1/6=(1/n)R 1/6沿程損失：n2Q2hfA2Rn為糙率系數(shù) ;A過水面積 ;Q過流量 ;R水力半徑 , 園形斷面 R D/4;L隧洞或管道長度；D5.3.2局部水頭損失 , 可參照有關(guān)規(guī)范進行計算四等 ) 。其計算公式如下：(2) 曼寧公式 (Manning)(1890 年 )(3)4( 如進水口部分可參照 SD 303 88 附錄hf cv2RL式中： v為斷面平均流速 ;C謝才系數(shù) ;R斷面的水力半徑 , 即 R A/P；J為水力坡度 ;hf沿程水頭損失 ;L隧洞或管道長度 ;A斷面積；P2v h2gv22g 局部損失種

11、類如下： (1) 進口損失 ;(2) 攔污柵損失 ;(3) 漸變段損失 ;(4) 閘門槽損失 ;(5) 彎管段損失 ;(6)5.4根據(jù)樞紐和建筑物的特征及電站的等級(1) 引用流量計算公式, 如表 1 列出校核情況和設(shè)計情況，并計算各種N9.81 HN 電站出力， MW；H0電站凈水頭， m； 效率系數(shù)。(2)運行工況庫水位 m下泄流量m 3/s尾水位 m毛水頭 m引用流量m 3/s水頭損失 m凈水頭H0 m效率系數(shù) 電站出力N ， MW校核情況設(shè)計情況最低水位表 2 各種計算工況表5.5 調(diào)壓室水力計算調(diào)壓室的水力計算應(yīng)滿足 DL/T 5058-1996調(diào)壓室的水力計算包括以下內(nèi)容(1) 驗

12、算水力發(fā)電廠工作的穩(wěn)定性 ,即確定調(diào)壓室的穩(wěn)定面積 , 以確保不穩(wěn)定流逐步衰減;(2) 決定調(diào)壓室的最高涌波 ;(2)5.5.1為了降低水輪機壓力水道中的水錘壓力5058-1996 中的不等式判定是否設(shè)置調(diào)壓室TW TW, 防止水錘波向隧洞內(nèi)傳播(7), 應(yīng) 按 DL/TTW LV/(gH)壓力引水道中水流的慣性時間常數(shù) ,sL 壓力引水道 ( 包括渦殼和尾水管 ) 各分段的長度 , m ; V 各分段內(nèi)相應(yīng)的流速， m/s;2g 重力加速度 ,g=9.81m/s 調(diào)壓室的最低涌波水位 , 按上游水庫最低設(shè)計水位 , 電站由 (m-1) 臺機組的過流量增至 m 臺的情況作計算。 5.6 水輪機

13、調(diào)節(jié)保證計算 ( 包括水錘計算 ) ;H 相應(yīng)水頭 ( 最小水頭 ) ， m ;TWTW的允許值，一般取 2s 4s5.5.2計算最小穩(wěn)定斷面時 , 應(yīng)按電站運行中可能出現(xiàn)的最小水頭計算。計算水頭損失時壓力引水道應(yīng)選用可能的最小糙率 , 壓力管道選用可能的最大糙率。調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面按托馬(Thoma) 公式計算并乘以系數(shù) K：KLf2gaHj式中 : L 壓力引水道長度， m;f 引水隧洞斷面積， m ;Hj 電站最小凈水頭， m; 自水庫至調(diào)壓室水頭損失系數(shù) ( 包括局部損失與沿程摩擦損失 ) ，在有連接 管時應(yīng)計入速頭 :hwV212gK 系數(shù)，一般選用 1.0 1.15.5.3調(diào)壓室涌波

14、計算按 DL/T 5058-1996(1) 按上游水庫正常蓄水位和電站機組滿載運行瞬時丟棄全部負荷， 或按上游水庫設(shè)計洪 水位，電站滿載運行瞬時丟棄全部負荷， 作為設(shè)計情況進行計算； 并按上游水庫校核洪水位 ,圖1提示： (1) 調(diào)節(jié)保證計算是水電站設(shè)計中重要課題之一 ,它不僅影響壓力管道、機組、渦殼 等過流部件的強度 ,而且影響電站的安全運行和機組的穩(wěn)定性, 有時甚至影響電站的總體(2) 當機組甩負荷時 , 水輪機導(dǎo)葉關(guān)閉 ,在壓力管道和渦殼中引起壓力上升 , 尾水管中引起 壓力下降。與此同時機組轉(zhuǎn)速也發(fā)生劇變 ,水輪機導(dǎo)葉關(guān)閉較慢時 , 則水輪機剩余能量較 大,機組速率上升值就較大 , 流

15、速變化較慢 ,水擊壓力較小 ; 如導(dǎo)葉關(guān)閉快 (即調(diào)速時間短 ), 則速率上升值小 ,5.6.1 提示：正確合理地解決導(dǎo)葉關(guān)閉時間、 水擊壓力上升值和機組速率上升值三者之間的關(guān)系 , 最后選擇適當?shù)膶?dǎo)葉關(guān)閉時間 , 使水壓上升值和速率上升值都在規(guī)范允許范圍內(nèi) , 以保證5.6.2(1) 決定壓力管道內(nèi)最大內(nèi)水壓力 , 作為設(shè)計或校核壓力管道、 渦殼和水輪機強度的依據(jù)。(2) 決定管路內(nèi)最小內(nèi)水壓力 , 作為布置管線及防止壓力管道中產(chǎn)生真空和校核尾水管內(nèi)5.6.3(1)1)壓力過水系統(tǒng)末端 (渦殼末端 ) 的允許相對壓力升高值 max,目前一般采用下列數(shù)值 :圖 2 壓力管道內(nèi)水擊壓力分布示意圖

16、Ho>100m時, 當 Ho =40m 100m時, 當 Ho< 40m時 ,2) max=0.15 0.30; max=0.30 0.50; max=0.5 0.7在壓力過水系統(tǒng)內(nèi)任何位置不允許產(chǎn)生負壓, 且應(yīng)有 2 m 3 m 的余壓 ;尾水管進口的允許最大真空度為 8 m(2) 甩滿負荷時機組速率上升值 的允許值必須滿足 SDJ 17385 第 2.2.3 條中的規(guī)定 當機組容量占電力系統(tǒng)工作總?cè)萘康谋戎剌^大 ,且擔負調(diào)頻任務(wù)時 , 宜小于 45 ; 當機組容量占電力系統(tǒng)工作總?cè)萘康谋戎夭淮蠡蜇摀蓵r , 宜小于 55 提示：經(jīng)過專門論證后 值也可略超過 555.6.45.

17、6.4.1提示： (1) 水輪機的關(guān)閉引起管路中產(chǎn)生正水錘 ; 水輪機的開啟則引起負水錘。水錘之大小(2) 水錘計算的方法有圖解法和解析法圖解法可將水錘變化與關(guān)開機的時間變化過程均能 在繪圖中表示。在復(fù)雜管道布置如有岔管的壓力管道采用圖解法較為精確如果是單機單管 則采用解析法也已達到設(shè)計所要求的精度。此處只介紹解析法的計算方法圖解法可參考有 關(guān)水錘計算的專著。(3) 水錘又分為直接水錘和間接水錘。(1) 水錘波傳播速度 a 計算a 1425 1 E E D式中: 水錘波傳播速度， m/s1425 為聲音在水中的傳播速度， m/s ; E 0 水的彈性模量 , E02.1×103MPa

18、 ;E5鋼 E 2.1 × 105 MPa ; 生鐵 E1.0 ×105MPa ; 鋼筋 E2.1 ×104MPa ; 橡皮 E2MPa6 MPa ;D 管道直徑 ,cm ; 管壁厚度， cm(2)1)直接水錘 : 水輪機關(guān)閉或開啟時間Ts t =2L (10) 間接水錘 : 水輪機關(guān)閉或開啟時間Ts > t =2L (11) 式中: Ts 水輪機導(dǎo)葉關(guān)閉或開啟的時間， s； 水錘波傳播速度， m s ;t 水錘波行駛兩倍管路長度所需時間稱為水錘的相 L 管道長度， m2)和管道系數(shù) :管路斷面系數(shù) LV a' gH T 's12aV2gH式

19、中 : V 0 管道中的初始流速， m/s ; 水錘波傳播速度， m/s ;0 靜水頭 , 即上游水位與尾水位之差， s 水輪機導(dǎo)水葉關(guān)閉或開啟時間，2重力加速度 , g 9.81m/s 2 ;m; s;LV 為壓力輸水管 LTVT, 渦殼 LCVC和尾水管LV LTVT LCVC LBVB 。根據(jù)管道特性系數(shù) 和(3)13LBVB的總和，當0> 1.5 時, 最大水錘壓力發(fā)生在末相 m(/2) ±(24) 1/2 當 0< 1 時 , 最大水錘發(fā)生在第一相末 : 1/2 1201(1±1) 1/2 式中 : 、 管道特性系數(shù) ; m 末相水錘相對壓力升高或降低

20、 1 第一相水錘相對壓力升高或降低 0 導(dǎo)水機構(gòu)的初始相對開度 ;112(2)當 Ts< 2L/2 2 20 1) ( 0 1) 時為直接水錘 , 其壓力升高值為 H V0/g(14)(15)201:2 1/2211/2 (16) H, 在完全關(guān)閉 ( k(17)0)時:(4)V01)2)3)T為:LTVT /( LV) max HT TH0 渦殼末端最大壓力升高 c 為 :c( LTVTLCVC)/( Hc cH0 尾水管中的最大壓力降低 B為 :B ( LBVB)/( HB BH0壓力管道的最大壓力升高TLV) max LV) max(23)(18)(19)(20)(21)(22)圖

21、44) 尾水管最大真空度 HB為 :HB HS V23/(2g) HB(24)式中： HS 吸出高度， m ;V 3 尾水管進口流速， m/s5.6.4.2甩全負荷時轉(zhuǎn)速變化計算公式 (n max n0)/n 0100 (25)式中 : n0初始轉(zhuǎn)數(shù) , 即甩負荷前機組的穩(wěn)定轉(zhuǎn)數(shù) ;n max 甩負荷過程中機組所達到的最大瞬時轉(zhuǎn)速。 用列寧格勒金屬工廠 (··) 的公式計算 ：2 2 1/2 1/2 11(365N0T)/(GD 2n20)1/21(T/T a)1/21 (26)式中： G、 D分別為機組轉(zhuǎn)動部分的重量和慣性直徑。由于發(fā)電機轉(zhuǎn)子的慣性比機組其他轉(zhuǎn)動部分的慣性

22、大得多 , 通常只考慮發(fā)電機轉(zhuǎn)子的 GD2；T 水輪機出力自 N0降低至 0 時的歷時 (升速時間 );N 0 機組起始出力， kW ;Ta 機組慣性時間常數(shù)， Ta (GD2n20)/(365N 0),s由于導(dǎo)水葉關(guān)閉過程中 , 水輪機出力受水擊壓力和水輪機特性等因素的影響 ; 和導(dǎo)葉動作, 常用的有摩根史密斯f (1 cp) 3/2(27)C1CC 1Ts2Ta nnp1n TS/(2T a)f C(29)式中 :f水擊影響修正系數(shù) ;C水輪機飛逸特性影響修正系數(shù) ;T S導(dǎo)葉總關(guān)閉時間， s ;滯后以及采用不同導(dǎo)葉啟閉規(guī)律等因素的影響。必須采用修正系數(shù)(S.M.S.) 公式 :28n p 水輪機飛逸轉(zhuǎn)速， r/min ; cp其次在我國常用列寧格勒金屬工廠(. .) 公式: 1(TS1/T a)f 1/2-1(30)式中: f 水擊影響修正系數(shù)。 當<0.6 及<0.5 時,可根據(jù)(LV)/(gH 0TS) 值查圖 5 即得 ;T S1 導(dǎo)葉自全開度至空載開度