義煤綜能空分壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工方案(共48頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1、 工程概況：本工程為義煤綜能氣體分離產(chǎn)品項(xiàng)目工程壓縮機(jī)廠房壓縮機(jī)基礎(chǔ)工程。壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板的平面尺寸呈矩形，其長(zhǎng)邊尺寸為22.00m，寬度尺寸為9.00m,基礎(chǔ)厚度為1.8m,基礎(chǔ)埋深： 2m（不包括100mm厚砼墊層）。壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板的平面尺寸為矩形，長(zhǎng)邊尺寸為21.00米，寬度尺寸為8.00米，厚度為1.50米；壓縮機(jī)基礎(chǔ)的柱子共8根，斷面尺寸為1000×1000，柱子高度為7.90米。本設(shè)備基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。本設(shè)備基礎(chǔ)外形較為復(fù)雜，體積大，屬大體積混凝土施工，必須按大體積混凝土施工規(guī)范要求進(jìn)行施工。設(shè)備基礎(chǔ)頂板厚度大，自身重量大，支撐高度7

2、.90米，又屬于高支撐模板施工，施工技術(shù)要求高，支撐系統(tǒng)必須進(jìn)行強(qiáng)度及穩(wěn)定性計(jì)算。2、編制依據(jù) 義馬煤業(yè)綜能氣體分離產(chǎn)品項(xiàng)目壓縮機(jī)廠房壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)施工圖、圖紙會(huì)審記錄及設(shè)計(jì)變更單； 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）； 大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）； 現(xiàn)行國(guó)家及行業(yè)有關(guān)規(guī)范、規(guī)程。2、準(zhǔn)備施工 2.1施工現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備：場(chǎng)地平整已完成，現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)設(shè)施包括圍墻大門、辦公室、倉(cāng)庫(kù)、工具房、施工道路已完成，施工用水用電已接通。2.1施工機(jī)具準(zhǔn)備：挖掘機(jī)、自卸汽車、打夯機(jī)、電焊機(jī)、鋼筋切斷機(jī)、鋼筋成型機(jī)、木工圓盤鋸、木工平刨、混凝土運(yùn)輸罐車、混凝土澆注泵車、插入式

3、振動(dòng)棒、平板振動(dòng)器、鐵鍬、木（鐵）抹子、刮杠、線繩等。2.2材料準(zhǔn)備：模板、木料、腳手架鋼管、磚、砂子、碎石、水泥、鋼筋、鋼板、焊條等，混凝土采用商品混凝土，養(yǎng)護(hù)材料采用塑料薄膜，草苫或棉氈等。2.3施工技術(shù)準(zhǔn)備：對(duì)圖紙進(jìn)行會(huì)審、編制施工方案并經(jīng)過審批、高程水準(zhǔn)點(diǎn)和控制坐標(biāo)點(diǎn)引入施工現(xiàn)場(chǎng)并經(jīng)過監(jiān)理和業(yè)主復(fù)核、對(duì)作業(yè)人員進(jìn)行操作工藝、技術(shù)措施、質(zhì)量要求、安全措施及注意事項(xiàng)，文明施工進(jìn)行交底。2.4勞動(dòng)力準(zhǔn)備：混凝土工6人、力工8人、鋼筋工10人、木工12人、架子工6人 、電焊工2人、電工2人、機(jī)械工2人。3、總體施工方案根據(jù)施工圖紙?jiān)O(shè)計(jì)和大體積混凝土施工規(guī)范GB50496-2009的有關(guān)要求，結(jié)

4、合本設(shè)備基礎(chǔ)體的特點(diǎn)，將壓縮機(jī)基礎(chǔ)分三次施工，第一次為底板施工，第二次為柱子施工，第三次為頂板施工。壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板上的附屬設(shè)備基礎(chǔ)座在底板施工時(shí)做好插筋工作，待底板施工后柱子施工前再施工。壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板上的臺(tái)階與頂板一起施工。施工方案示意圖見附圖。4、土方工程 4.1根據(jù)本施工場(chǎng)地地質(zhì)勘探報(bào)告和現(xiàn)場(chǎng)查看，除表層有部分粘土外，以下為風(fēng)化巖，具體地質(zhì)情況，待基坑開挖后地基驗(yàn)槽時(shí)予以確定?；硬捎?臺(tái)反鏟挖掘機(jī)開挖，2輛自卸汽車外運(yùn)土石方。風(fēng)化巖反鏟挖掘機(jī)無法開挖時(shí)，采用機(jī)械鑿巖機(jī)配合人工開挖，反鏟挖掘機(jī)和自卸汽車清運(yùn)石渣，土方和石渣應(yīng)按業(yè)主和監(jiān)理要求運(yùn)至指定地點(diǎn)?；滓M(jìn)行人工平基。4.2基坑開挖

5、平面圖及剖面圖見附圖。 4.3基坑挖好后，要準(zhǔn)備相關(guān)資料，進(jìn)行工程報(bào)驗(yàn)，請(qǐng)?jiān)O(shè)計(jì)勘察單位、業(yè)主、監(jiān)理進(jìn)行地基驗(yàn)槽，辦理簽字蓋章手續(xù)。4.4基槽回填土要按規(guī)范要求進(jìn)行分層夯填，每層虛鋪厚度不得超過30cm,并進(jìn)行取樣試驗(yàn)。5、模板工程 5.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板模板基礎(chǔ)底板厚度1.8米，模板采用15mm厚壓縮膠合木模板。為固定模板，外部采用加密加強(qiáng)雙排腳手架，雙排腳手架立桿間距800mm，大小水平桿步距、間距均為600mm；經(jīng)計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)側(cè)模板的最大側(cè)壓力為16.63KN/m2，不用對(duì)模板進(jìn)行計(jì)算。依據(jù)常規(guī)支?？梢员ＷC模板的強(qiáng)度和剛度。模板外垂直木楞采用70mm×40 mm方木，間距20

6、0 mm；外層水平木楞采用70mm×40 mm方木，間距300 mm；支撐系統(tǒng)采用鋼管和方木。5.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)柱子模板5.2.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)柱子斷面尺寸為1000mm×1000 mm，高度（從底板頂面到頂板底面）7.90米，共8根。柱子斷面尺寸較大，高度也很大。從施工安全和方便考慮，確定柱子模板與基礎(chǔ)頂板模板一起支設(shè)安裝，在柱子模板高度的中部開設(shè)混凝土澆筑口和振搗口，澆筑和振搗柱子下半部的混凝土，在基礎(chǔ)頂板的模板上澆筑和振搗柱子上半部混凝土。5.2.2柱子模板采用15mm厚壓縮膠合木模板，內(nèi)木楞采用70mm×40 mm方木，外面采用雙,48×3鋼管和,10

7、對(duì)拉螺桿加固。5.2.3柱子模板下端要留垃圾清理口，以方便清理柱子模板內(nèi)的垃圾、灰土。5.2.4柱子模板計(jì)算：柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):1000.00；柱截面

8、高度H(mm):1000.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 7.90m； 計(jì)算簡(jiǎn)圖模板在高度方向分 2 段進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。第1段（柱底至柱身高度3.95米位置；分段高度為3.95米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板參數(shù)

9、面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密

10、度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.950m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 41.218 kN/m2、94.800 kN/m2，取較小值41.218 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=41.218kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連

11、續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 192 mm，且豎楞數(shù)為 6，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)

12、壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×20.830×192×192= 7.68×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： =M/W<f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(N&#

13、183;mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 400×12.0×12.0/6=9.60×103 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 7.68×104 / 9.60×103 = 7.999N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =7.999N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計(jì)算最大

14、剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m； 式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×20.830×192.0 = 2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足

15、下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 2399.636N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.75N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要

16、求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 41.22×0.4016.49 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 400×12.0×12.0×12.0/12 = 5.76×104 mm4；面板最大容許撓度: = 192 / 250 = 0

17、.768 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104) = 0.277 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.277mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 0.768mm,滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×70×70/6×

18、1 = 32.67cm3；I = 40×70×70×70/12×1 = 114.33cm4； 豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q

19、 = 8.547+1.452=9.998 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×9.998×400.0×400.0= 1.60×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = M/W = 1.60×105/3.27×104 = 4.897N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =4.89

20、7N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；豎楞的最大剪力

21、：V = 0.6×9.998×400.0 = 2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.998×400=2399.636N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2399.636/(2×40.0×70

22、.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =1.286N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =41.22×0.19 = 10.00 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =400.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣

23、性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度: = 400/250 = 1.6mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.00×400.04/(100×9000.0×1.14×106) = 0.168 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.168mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.6mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按集中荷載

24、計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）： B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×41.22×0.9 + 1.4 ×6×0.9)×0.192 × 0.4 = 4 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.310 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.093 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = .8

25、5 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 34.79 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容許撓度: = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.093mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求!六、B

26、方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào): M10 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑: 8.12 mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 51.8 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=8.149kN 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 N=8.806kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)

27、度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）： H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192 ×0.4 = 4 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:

28、M = 0.310 kN·m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.093 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = .85 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 34.786 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.786N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足

29、要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容許撓度: = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.093mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的直徑: M10 ； 對(duì)拉螺栓有效直徑: 8.12 mm； 對(duì)拉螺栓有效面積: A= 51.8 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×1

30、05×5.18×10-5 = 8.806 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=8.149kN 小于 N=8.806kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!第2段（柱身高度3.95米位置至柱身高度7.90米位置；分段高度為3.95米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù)

31、:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作

32、用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.950m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 41.218 kN/m2、94.800 kN/m2，取較小值41.218 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=41.218kN/m2；傾倒

33、混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 192 mm，且豎楞數(shù)為 6，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計(jì)算最大彎矩(N·

34、mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×20.830×192×192= 7.68×104N.mm；

35、面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： =M/W<f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 400×12.0×12.0/6=9.60×103 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 7.68×104 / 9.60×103 = 7.999N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =7.999N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，

36、滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m； 式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的

37、最大剪力：V = 0.6×20.830×192.0 = 2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 2399.636N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.50

38、0N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.75N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 41.22×0.4016.49 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =192.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 400×12.0×12.0&

39、#215;12.0/12 = 5.76×104 mm4；面板最大容許撓度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104) = 0.277 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.277mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 0.768mm,滿足要求！四、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，

40、寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×70×70/6×1 = 32.67cm3；I = 40×70×70×70/12×1 = 114.33cm4； 豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 傾倒

41、混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×9.998×400.0×400.0= 1.60×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = M/

42、W = 1.60×105/3.27×104 = 4.897N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =4.897N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×6.000×0

43、.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×9.998×400.0 = 2399.636N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.998×400=2399.636N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.5

44、00 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =1.286N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =41.22×0.19 = 10.00 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間

45、距): l =400.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度: = 400/250 = 1.6mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.00×400.04/(100×9500.0×1.14×106) = 0.160 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.16mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.6mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分

46、別為:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）： B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×41.22×0.9 + 1.4 ×6×0.9)×0.192 × 0.4 = 4 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.310 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.093 mm；

47、1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = .85 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 34.79 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容許撓度: = 333.3 / 2

48、50 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.093mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào): M10 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑: 8.12 mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 51.8 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8

49、.806 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=8.149kN 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 N=8.806kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）： H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192 ×0.4 = 4 kN

50、； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.310 kN·m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.093 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = .85 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 34.786 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.10×108/(1.05

51、×8.49×106)=34.786N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容許撓度: = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.093mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的直徑: M10 ； 對(duì)拉螺栓有效直徑:

52、 8.12 mm； 對(duì)拉螺栓有效面積: A= 51.8 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=8.149kN 小于 N=8.806kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!5.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板模板及支撐系統(tǒng)計(jì)算5.3.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板長(zhǎng)邊尺寸為21米，寬8米，厚度1.5米；基礎(chǔ)頂板支撐高度為7.9米，為高支撐模板體系，模板及支撐體系必須進(jìn)行計(jì)算。5.3.2基礎(chǔ)頂板的模板采用12mm厚膠合木模板，楞木采用70mm×40mm

53、方木；基礎(chǔ)頂板側(cè)模板的內(nèi)側(cè)垂直木楞間距為250mm，外側(cè)水平木楞間距為300mm，外面用方木和鋼管架子進(jìn)行支撐加固。5.3.3由于基礎(chǔ)頂板的自重及施工荷載很大，故基礎(chǔ)頂板的底模板采用2層12mm厚膠合木模板，考慮2層模板疊合作用的折減系數(shù)按0.85，楞木采用70mm×40mm方木；模板的支撐系統(tǒng)采用,48×2.8鋼管腳手架搭設(shè)。5.3.4基礎(chǔ)頂板模板及支撐系統(tǒng)計(jì)算：頂板模板(扣件鋼管高架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)：依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼

54、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.48；縱距(m):0.48；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):7.90；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板

55、自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):180.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):1500.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨