遂渝鐵路某特大橋施工方案

1、建筑軟件進(jìn)入 68+128+68m連續(xù)剛構(gòu)梁施工方案1、工程概況遂渝二線鐵路*左線特大橋位于*市*鎮(zhèn)，跨越*河，共18個墩臺（0#17#），孔跨布置：2×24m+10×64預(yù)應(yīng)力砼簡支箱梁+（68+128+68）m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)+2×24m，全長1039m。連續(xù)剛構(gòu)兩個0#段在13#、14#墩上，13#、14#雙薄壁墩高度均為42m，設(shè)置厚度為1.8m，橫向?qū)挾葹?.910m，1:40變坡。在墩高20.5m處，設(shè)置厚度為1.8m橫向支承一道。梁體為單箱單室、變高度、變截面箱梁，頂板、底板及腹板局部向內(nèi)側(cè)加厚。中跨中部34m梁段和邊跨端部21.7m梁段為等高梁段，

2、梁高4.8m；中墩處梁高9.2m，0#段長度為12m，其余變高梁段梁底曲線為圓曲線，R=212.314m，底板頂面曲線半徑R=239m，全橋除邊跨端塊處頂板厚由52cm漸變至80cm外，其它均為52cm，底板厚4290cm按圓曲線變化，邊跨端塊處厚度右42cm漸變至80cm，腹板厚為4070cm，邊跨端塊處腹板厚由40cm漸變至80cm。梁體箱寬為6.1m，防撞墻內(nèi)側(cè)凈寬為4.46m，橋上人行道欄桿內(nèi)側(cè)凈寬為8.3m，橋面為8.3m。梁體在端部、支墩處共設(shè)6道橫隔板，橫隔板中部設(shè)有孔洞。翼板厚度由40cm漸變至75cm。其施工方法采用：0#段在墩頂位置設(shè)置托架進(jìn)行施工；中跨合攏段利用掛藍(lán)作吊架

3、進(jìn)行合攏；邊跨合攏段設(shè)置型鋼支架進(jìn)行合攏。2、施工方案及施工方法2.1總體施工方案0#段：在墩柱頂適當(dāng)位置設(shè)置托架（托架進(jìn)行專門設(shè)計和檢算），在托架上支模進(jìn)行現(xiàn)澆混凝土，考慮到0#段9.2m的高度，為了施工安全和保證施工質(zhì)量，采取一次現(xiàn)澆混凝土的方法。在托架安裝完畢后，應(yīng)對托架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓最大荷載按0#段的荷載及施工荷載的120%進(jìn)行，以檢驗(yàn)托架的安全性、測量托架的彈性變形以確定模板的預(yù)留高度，以及消除托架的非彈性變形；懸灌段：掛籃懸灌施工方法；合攏段：采用吊架支撐進(jìn)行合攏；材料運(yùn)輸：混凝土采用輸送泵進(jìn)行，每個0#段位置布置一臺；其他材料運(yùn)輸，采用塔式起重機(jī)，每個0#段位置布置一臺；施工人員

4、通行：每個0#段位置布置施工人員上下梯子；2.2總體施工順序連續(xù)剛構(gòu)梁施工順序?yàn)椋夯A(chǔ)承臺墩身施工安設(shè)0#段施工托架托架預(yù)壓根據(jù)預(yù)壓所得數(shù)據(jù)進(jìn)行0#塊底模及側(cè)模的安裝制安0#段鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道澆筑混凝土養(yǎng)護(hù)張拉壓漿在0#段上拼裝掛籃對掛籃進(jìn)行預(yù)壓利用掛籃對1#16#懸灌段進(jìn)行施工，用吊架進(jìn)行合攏段合攏（按設(shè)計合攏順序進(jìn)行）。2.3主要施工方法0#段施工(1)托架設(shè)計及安裝托架設(shè)計0#段現(xiàn)澆支架采用在主墩上設(shè)置托架，見下0#段現(xiàn)澆托架布設(shè)圖托架受力檢算（另附后）托架安裝在施工墩身時，按托架設(shè)計要求預(yù)埋支架型鋼。墩身施工完成后安裝托架，托架安裝時對栓接處應(yīng)用螺栓連接緊固，對焊接處的焊接應(yīng)至少達(dá)到2

5、級焊縫要求。托架預(yù)壓托架安裝完成后，對各連接處嚴(yán)格進(jìn)行檢查，合格后0#段實(shí)際加在支架上的荷載的120%進(jìn)行預(yù)壓，消除托架的非彈性變形，測出托架的彈性變形，以確定0#段底模的預(yù)抬高值。0#段施工由于0#段高度為9.2 m，混凝土方量較大，混凝土能在10小時內(nèi)灌注完成，因此采取一次澆注成形。(3)模板安裝梁底板模采用鋼模板，規(guī)格120×150cm。梁體外模采用定制外鋼模板；大楞采用10槽鋼對口焊接而成，橫豎向間距60cm。梁體內(nèi)模主要采用3015及2015定型鋼模，轉(zhuǎn)角處及嵌邊部分按設(shè)計加工，大楞采用10，間距與外模大楞一致；橫隔板內(nèi)模大楞間距控制在50cm左右，為防止在腹板及橫隔板澆注

6、時，在底板與橫隔板（腹板）交界處砼上涌，預(yù)先在底板頂面沿四周封閉50cm，中部敞開，封閉處模板用16拉桿與底模對拉，防止封閉處模板上浮。(4)鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工鋼筋場統(tǒng)一制作，運(yùn)至現(xiàn)場安裝，采用塔吊起吊至工作面，用固定架固定。底模安裝完成后，綁扎底板、腹板、隔墻鋼筋及豎向預(yù)應(yīng)筋，并安裝腹板、橫向塑料波紋管、豎向預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼與波紋管制成成品束，用鋼筋制作成井字架定位、塑料波紋管用井字架定位鋼筋按間距60cm進(jìn)行布設(shè)，轉(zhuǎn)角和底板按照20cm布設(shè)。喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴(yán)格垂直，喇叭管與波紋管的銜接要平順，不得漏漿、堵塞孔道。壓漿管道設(shè)置，對腹板束、頂板束在0#段管道中部設(shè)三通管，以利于排

7、氣，保證壓漿質(zhì)量。同時在波紋管三通處，安裝出氣孔PVC管，PVC管長度以外露混凝土面10cm為宜，波紋管出氣孔位置用膠帶紙封纏嚴(yán)實(shí)，以防進(jìn)漿堵塞波紋管道。波紋管連接必須用大一級波紋管旋緊，保證相互重疊25cm以上，并沿長度方向用兩層膠布在接口處纏10cm左右長度。為了防止預(yù)應(yīng)力管道在混凝土灌注時漏入水泥漿，管道里穿入塑料內(nèi)襯管，待混凝土初凝后拔出。安裝頂板鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋時，由于頂板面積大，預(yù)應(yīng)力管道密集，在施工鋼筋時，要嚴(yán)格控制波紋管道的線型和位置，保持波紋管的完整性。在波紋管上方進(jìn)行電焊施工時，應(yīng)在焊點(diǎn)下部、波紋管上部墊鐵皮，防止焊渣損壞波紋管，致使混凝土澆筑時管道進(jìn)漿堵塞波紋管道。由于橋

8、面系預(yù)埋鋼筋短，必須一次預(yù)埋到位，預(yù)埋鋼筋在梁部并設(shè)置架立鋼筋，有條件的可與普通鋼筋焊接。鋼筋在綁扎時，綁扎鐵絲的尾段不應(yīng)伸入保護(hù)層內(nèi)。所有梁體預(yù)留孔處均增設(shè)相應(yīng)的環(huán)狀鋼筋，橋面泄水孔處鋼筋可適當(dāng)移動，并增設(shè)斜置的井字型鋼筋進(jìn)行加強(qiáng)，施工中為確保腹板、頂板、橫隔板、底板鋼筋的位置準(zhǔn)確，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況加強(qiáng)架立筋的設(shè)置，可采用增加架立筋的數(shù)量或增設(shè)W型或矩形的架立鋼筋等措施。采用墊塊控制凈保護(hù)層厚度時，墊塊可采用塑料墊塊，按照一個平方4個，梅花形布置。預(yù)埋件嚴(yán)格按照設(shè)計位置埋設(shè)準(zhǔn)確無誤，無遺漏。(5)混凝土施工施工必須準(zhǔn)備充分，確保成功。對于混凝土拌和、搗固、運(yùn)輸、用電、用水都須準(zhǔn)備備用設(shè)備，以備

9、急用，混凝土要提前多次同條件進(jìn)行試驗(yàn)，確保質(zhì)量?；炷恋馁|(zhì)量、拌和、振搗，有專人控制，跟班作業(yè)，控制混凝土的性能如初凝時間、坍落度、水灰比、外加劑的摻量在試驗(yàn)確定的范圍內(nèi)。對支架模板要設(shè)專人進(jìn)行觀測，隨時進(jìn)行記錄，支架模板一有異常，應(yīng)立即通知現(xiàn)場負(fù)責(zé)人進(jìn)行處理。每次灌注前必須對鋼筋、模板、波紋管及預(yù)埋件施工完畢并自檢合格后，方報請監(jiān)理工程師檢查，合格后灌注0#塊混凝土?；炷劣砂韬险炯邪韬?， 坍落度（運(yùn)送到作業(yè)地點(diǎn)時）控制在1822cm，2小時內(nèi)砼坍落度損失小于3cm，初凝時間按12小時控制，保證在混凝土初凝前施工完畢?；炷猎诎韬驼景柚仆瓿珊螅苫炷翑嚢柽\(yùn)輸車運(yùn)送到施工現(xiàn)場，再經(jīng)混凝土輸

10、送泵車泵送到箱梁指定位置。輸送泵管道在0#端中部設(shè)三通，以便于砼對稱澆筑，混凝土灌注時間應(yīng)在10小時內(nèi)完成，避免施工過程中因支架、擾動等原因使已灌混凝土產(chǎn)生裂紋。底板混凝土通過頂板預(yù)留下料口，由漏斗和串筒下落澆注，出料口采用軟管；澆筑方向從梁的中部向兩端同時進(jìn)行，分層下料振搗，每層厚度不超過30cm，上下層澆筑間隔時間不超過1h，混凝土的振搗采用插入式振動棒進(jìn)行，間距不大于振動棒作用半徑的1.25倍。預(yù)應(yīng)力管道位置由于間距小采用小搗固棒進(jìn)行搗固，其他位置采用大一點(diǎn)的搗固棒進(jìn)行搗固。腹板上部可采用在頂板上直接灌注，但自由傾落度不超過2.0m,保證混凝土澆筑時不離析。腹板采取水平分層關(guān)注，分層厚度

11、3040cm，振搗時主要以插入式震搗為主，在腹板外模,在灌注位置安排專人用小錘敲打模型配合振搗,在腹板與底板倒角處，應(yīng)注意振搗密實(shí)，為防止腹板棱角處混凝土外鼓，上部懸空。因頂板厚度不大，混凝土入模時先將腹板上的頂板部分填平，振實(shí)再在由箱體兩側(cè)分別向中心推進(jìn)，搗固完成收漿后再予抹平，混凝土初凝后應(yīng)再次收面，保證梁頂面的平整度和傾斜率?；炷凉嘧⑼瓿珊?，應(yīng)及時進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間14天，對梁頂表面覆蓋土工布，拆模后對梁底及梁側(cè)采用養(yǎng)護(hù)液進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，確保混凝土表面保持充分濕潤狀態(tài)，防止出現(xiàn)溫度裂紋?；炷吝_(dá)到設(shè)計規(guī)定的強(qiáng)度90%后，養(yǎng)護(hù)時間不少于5天，氣溫上升，養(yǎng)護(hù)時間可以縮減到3天左右，即可按設(shè)計要求

12、進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿。(6)掛籃系統(tǒng)掛籃設(shè)計簡介根據(jù)本橋的特點(diǎn)及技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、操作可行性的比較，本橋施工掛藍(lán)采用三角形掛籃。三角形掛籃主要由三角桁架、提吊系統(tǒng)、走行系統(tǒng)及后錨系統(tǒng)、模板系統(tǒng)和張拉操作平臺等六部分組成。三角桁架：主構(gòu)架是掛籃主要的承重結(jié)構(gòu)，由兩片桁架、橫聯(lián)和門架及以上橫梁組成，桁架間距和腹板豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋位置相對應(yīng)。桿件間采用普通螺栓連接。前上接點(diǎn)和前上橫梁聯(lián)結(jié)，掛籃前吊點(diǎn)（底模4個、內(nèi)模2個、外模2個）均設(shè)在前橫梁上，所用材料為A3鋼。提吊系統(tǒng)：前吊帶的作用是將懸臂的灌注段底板、腹板砼及底板重量傳至主桁架上，吊帶采用精軋鋼筋。每兩根為一組，共四組，每組吊帶用2個千斤頂通過扁擔(dān)梁調(diào)

13、節(jié)底模的標(biāo)高。模板系統(tǒng)：箱梁外側(cè)采用整體鋼模板，在梁高范圍內(nèi)分為三塊。以便梁高變化時調(diào)整。整個外側(cè)支撐在外導(dǎo)梁上，外導(dǎo)梁前端懸掛在主構(gòu)架前上橫梁上，后端懸掛在已成梁段頂板上（在澆筑頂板時預(yù)留孔），后吊桿與外導(dǎo)梁間設(shè)有后吊架，后吊架上裝有滾動裝置，掛籃外導(dǎo)時，外側(cè)模板走行梁與外模一起沿后吊梁滑行。內(nèi)側(cè)模由內(nèi)模架、模板、橫豎帶及調(diào)整絲杠等組成。內(nèi)模架吊在兩根內(nèi)模走行梁上，前端懸掛在主構(gòu)架前上橫梁上，后端懸掛在已成梁段頂板上（在澆筑頂板時預(yù)留孔），內(nèi)模架可沿內(nèi)走行梁滑行，模板除上下梗肋、頂板張拉臺座處用特制模板外，其余均為組合鋼模板。底模由底模架和底模板組成，底模架由縱梁和前后橫梁組成，底模寬度比箱

14、梁底寬少8mm，外緣固定6mm橡膠條，在澆注混凝土?xí)r，外側(cè)模與底模夾緊，以防漏漿。走行系統(tǒng)：在主構(gòu)架的兩片桁架下的箱梁頂面鋪設(shè)兩根軌道，軌道用鋼板組焊成II型截面。軌道的地板錨固在預(yù)埋豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋上。主桁架前端設(shè)有前支座，沿軌道滑行，主桁架后端設(shè)有后支座，后支座用反扣輪沿軌道滑行，不須加平衡重，用兩個5t倒鏈牽引前進(jìn)。錨固系統(tǒng)：掛籃的錨固系統(tǒng)指掛籃在懸臂澆注作業(yè)時，掛籃的后端用掛籃32精扎鋼筋和后錨扁擔(dān)梁把三角形主桁架后接點(diǎn)錨固在軌道上，錨固時應(yīng)使支座反扣輪脫離軌道，使后錨力全部由32精軋鋼筋承擔(dān)。張拉操作平臺：掛籃最前端懸吊的張拉作業(yè)平臺，采用型鋼及鋼筋拼裝而成。用四個倒鏈懸吊在主構(gòu)架上，

15、通過倒鏈可升降，以適應(yīng)梁段高度變化及張拉需要。 掛籃構(gòu)造總圖如下。（掛藍(lán)檢算資料另附后）49掛籃安裝在0#段施工完成后，在其頂上拼裝三角形掛籃，掛籃拼裝完成后，采用液壓千斤頂加載預(yù)壓、卸載，并測量各級加載的變形值，以供底模立模作參考。A.掛籃拼裝掛籃拼裝應(yīng)按照構(gòu)件相應(yīng)位置，依據(jù)所做標(biāo)記對號入座。一般程序是：a.主桁架及走行系統(tǒng)拼裝：走行滑軌底抄平安放走行系主桁縱梁安裝中橫梁安裝主桁立柱和斜桿安裝并臨時穩(wěn)定安裝橫向聯(lián)結(jié)系并與主桁栓接牢靠后橫梁安裝并錨固安裝中橫梁安裝前上橫梁安裝吊桿千斤頂及起頂橫梁。b.模板平臺安裝：底模平臺后橫梁安裝，并用吊桿錨固于已施工梁段前橫梁安裝并用吊桿錨固于膽上橫梁縱梁

16、安裝并進(jìn)行橫向連接前后吊平臺安裝前操作平臺安裝底模板安裝外模桁架安裝并錨固。B.掛籃預(yù)壓a.預(yù)壓目的為檢驗(yàn)掛籃實(shí)際承載能力，確定施工最不利條件下掛籃的安全可靠性，使用前必須進(jìn)行試壓，并通過試壓檢查結(jié)構(gòu)的安全性，并消除掛籃自身非彈性變形，測得掛籃彈性變形值，根據(jù)測得數(shù)據(jù)繪制荷載變形關(guān)系曲線，為線形控制提供重要數(shù)據(jù)，并根據(jù)測得的數(shù)據(jù)，推算各階段掛籃澆筑施工時的豎向位移。主桁架屬空間結(jié)構(gòu)，受力較為復(fù)雜，特別是主桁節(jié)點(diǎn)板，上橫梁及主桁錨固點(diǎn)處的受力復(fù)雜，變形及內(nèi)力難以準(zhǔn)確分析，為此試壓試驗(yàn)主要測試主桁架的受力變形情況，同時通過掛籃主桁架的受力變形情況，對該掛籃的安全性進(jìn)行綜合評定。b.試壓方案為了使試

17、壓加載過程和實(shí)際施工過程受力狀態(tài)相符合， 掛藍(lán)拼裝好后，在前橫梁上用液壓油泵配張拉用千斤頂來反頂前吊點(diǎn)進(jìn)行加載，預(yù)壓后移到1#段安裝掛藍(lán)底模成型。c.加載荷載單側(cè)最大加載量為最重節(jié)段設(shè)計荷載及施工荷載的1.2倍的50%,100%,120%進(jìn)行加載。d.檢測項目檢查整個掛籃的穩(wěn)定性，分別測定三角主桁縱梁、前橫梁和后錨梁的撓度值。e.加載實(shí)驗(yàn)掛籃加載前對掛籃進(jìn)行全面的檢查，并對掛籃的各觀測點(diǎn)進(jìn)行測量，合格后方可進(jìn)行加載。在對掛籃進(jìn)行預(yù)壓過程中，觀察液壓油表讀數(shù)，加載到設(shè)計荷載的50%時，停止加載，荷載持續(xù)至少30分鐘。分別測試主桁架位移，填入預(yù)定表格，待桁架穩(wěn)定后方可進(jìn)行下一級加載。按以上步驟，分

18、別將荷載增加到等效荷載的100%、120%，穩(wěn)定后即可進(jìn)行有關(guān)項目的測試。加載穩(wěn)定后按100%、50%、0進(jìn)行卸載，并分別測試主桁架的撓度，填入預(yù)定表格。對數(shù)據(jù)進(jìn)行整理、分析，繪制出試壓過程彈性變化曲線圖，得出掛籃的塑性變形及彈性變形，為連續(xù)梁懸灌施工線形控制提供可靠的數(shù)據(jù)。f.注意事項嚴(yán)密組織試驗(yàn)測試，統(tǒng)一信號，統(tǒng)一行動，除指定的現(xiàn)場指揮人員外，其它人員不得直接指揮加載。開始加載試驗(yàn)前，應(yīng)對掛籃系統(tǒng)進(jìn)行一次全面的安全質(zhì)量檢查，確保桿件連接的安全可靠。以后每做一級試驗(yàn)，均應(yīng)對整個掛籃進(jìn)行一次全面檢查，才能進(jìn)行下一級試驗(yàn)測試。整個加載過程中，必須有專人對掛籃進(jìn)行觀察，一有異常，應(yīng)立即停止加載。加

19、載前應(yīng)對千斤頂和油表進(jìn)行標(biāo)定，并根據(jù)荷載計算出各級加載值時的油表讀數(shù)；加載過程中應(yīng)認(rèn)真做好各項試驗(yàn)數(shù)據(jù)的記錄，如發(fā)現(xiàn)異常情況，立即中止加載，分析出原因后并采取相應(yīng)措施后，方能繼續(xù)進(jìn)行。(7)懸灌段施工懸灌段采用三角形掛籃進(jìn)行施工，外模采用大塊鋼模,內(nèi)箱采用組合鋼模,根據(jù)預(yù)壓數(shù)據(jù)立模,再制安鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道，采用混凝土輸送泵車兩端對稱進(jìn)行混凝土澆筑。懸灌梁施工工序掛籃拼裝就位調(diào)整底模、外側(cè)模標(biāo)高綁扎底板、腹板鋼筋安裝豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋及縱向預(yù)應(yīng)力管道支立內(nèi)部模板、堵頭模板綁扎頂板鋼筋安裝頂板縱向、橫向預(yù)應(yīng)力管道澆筑混凝土養(yǎng)護(hù)穿鋼絞線張拉壓漿移掛籃施工下一懸灌段。施工注意事項鋼筋綁扎、預(yù)應(yīng)力管道定位作

20、業(yè)時，應(yīng)提前確定管道位置，確保定位準(zhǔn)確、牢固。安裝內(nèi)部模板及頂板模板時，為保證鋼筋密集處混凝土的順利澆筑，在內(nèi)模腹板處設(shè)活動模板，在孔內(nèi)振搗混凝土，振搗完成后將模板再安裝就位，并固定牢固。澆筑混凝土?xí)r預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)插入硬塑料內(nèi)襯管，防止進(jìn)漿堵管。澆筑過程中每隔半小時專人負(fù)責(zé)抽拉一次，確保無堵管現(xiàn)象發(fā)生?；炷翝沧⑶?，認(rèn)真檢查模板支撐情況，模板堵漏質(zhì)量，鋼筋綁扎及保護(hù)層的設(shè)置，預(yù)埋件，預(yù)留孔洞位置的準(zhǔn)確性，模內(nèi)有無雜物；檢查灌注混凝土用的漏斗，串筒分布是否滿足灌注順序。灌注順序：應(yīng)遵守“先前后尾，兩腹向中對稱澆注混凝土”的順序。兩腹板對稱同時澆注，然后灌中間部位的底板，順序?yàn)橄惹昂笪?。灌注頂板及?/p>

21、板混凝土?xí)r，應(yīng)從兩側(cè)向中央推進(jìn)，以防發(fā)生裂紋。每段梁段混凝土端面要人工鑿毛?；炷翝仓r，兩懸臂段應(yīng)同時對稱澆筑，并確保兩端最大不平衡重不超過設(shè)計充許值20噸?；炷翐v固人員須經(jīng)培訓(xùn)后上崗，要定人、定位、定責(zé)，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊混凝土連接部位指定專人進(jìn)行搗固，每次澆注前應(yīng)根據(jù)責(zé)任表填寫人員名單，并做好交底工作。搗固混凝土?xí)r應(yīng)避免搗固棒與波紋管接觸振動，混凝土搗固后，要立即對管道進(jìn)行檢查，及時清除滲入管內(nèi)的灰漿。未振完前，禁止操作人員在混凝土面上走動，否則會引起管道下垂，促使混凝土“擱空”、“假實(shí)”現(xiàn)象發(fā)生，必要時用竹片將混凝土塞入管道下方。施工、技術(shù)、試驗(yàn)人員

22、現(xiàn)場跟班作業(yè)，隨時測定坍落度和和易性變化情況，及時通知攪拌站進(jìn)行調(diào)整?；炷翝沧⑼瓿跄?，應(yīng)立即用潮濕的麻袋蓋好，并灑水自然養(yǎng)護(hù)，保持濕潤。拆模后，當(dāng)環(huán)境溫度高于5時應(yīng)對混凝土表面灑水養(yǎng)護(hù)，梁體張拉的檢查試件，要存放在梁頂上與梁體同環(huán)境養(yǎng)護(hù)。掛籃安裝、行走及使用注意事項a.掛籃拼裝要保證所有零部件按設(shè)計圖拼裝齊全，不得有遺漏。b.在澆筑混凝土前必須仔細(xì)檢查所有螺栓是否擰緊，開口銷有無遺漏，保證連接的可靠性，槽鋼、工字鋼栓接處必須加專用斜墊圈。c.掛籃走行過程中要保證同一掛籃兩片主桁的同步，避免掛籃走行過程中出現(xiàn)中線偏移和前行失控，在走行過程中還需有一定的限位措施。在松脫吊桿之前必須全面檢查，弄

23、清各處承力關(guān)系，充分肯定各處承載能力后，統(tǒng)一指揮，確保走行安全。具體應(yīng)檢查：后錨系是否已錨固可靠。底模平臺前后吊點(diǎn)是否穩(wěn)妥可靠。外側(cè)模支架是否承承力于腹板對拉螺栓上或底模平臺上，穩(wěn)定性及承載力如何。d.為使掛籃主桁在灌注梁段混凝土中受力良好，不產(chǎn)生過大變形和不均勻沉降，掛籃前支點(diǎn)(前走船)部位需鋪設(shè)20毫米厚鋼板；中線及高度須用水平儀控制，砂漿抹平；走船前后用硬木楔或鋼楔楔緊。e.各梁段預(yù)留孔按圖預(yù)埋，應(yīng)勿遺漏。f.為減少摩擦使走行更輕松平穩(wěn)，可在掛籃走行滑梁上抹一些黃油，為使三角桁架走行時不偏離中線(走行滑梁)，可在走船內(nèi)側(cè)增焊限位板。g.掛籃采用精扎螺紋鋼吊桿和錨桿，嚴(yán)禁利用其作電焊工作的

24、搭火、零線和電流通路等，以免引起精扎螺紋鋼筋脆斷。(8)合攏段施工合攏順序懸灌段完成后，即可進(jìn)行合攏施工。合攏順序?yàn)椋合戎锌绾蠑n后再同時進(jìn)行兩邊跨合攏。合攏支架設(shè)計中跨合攏利用掛藍(lán)作吊架進(jìn)行合攏；邊跨合攏利用掛藍(lán)和型鋼吊架支撐進(jìn)行合攏，型鋼支撐架設(shè)計圖如下（型鋼支撐架檢算資料另附后） 合攏方法中跨合攏：在兩個16#節(jié)段上下兩個水平上各預(yù)埋兩個水平鋼支座，根據(jù)監(jiān)控所得數(shù)據(jù)確定用千斤頂對兩個T構(gòu)進(jìn)行主動施壓；然后焊接剛性支撐，拆除千斤頂，將頂推力轉(zhuǎn)移到剛性支撐上，然后張拉臨時預(yù)應(yīng)力束實(shí)施鎖定，鎖定時應(yīng)在一天中氣溫最低時進(jìn)行。張拉時，每束臨時預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)力應(yīng)一致，且每根臨時剛性支撐的內(nèi)力也應(yīng)一致，剛

25、性支撐的內(nèi)力采用靜態(tài)電阻應(yīng)變儀來測定其內(nèi)力。邊跨合攏：待中跨合攏完成且按設(shè)計程序結(jié)束后，合攏邊跨，兩個邊跨的17#、18#段要求兩邊同時灌注混凝土。合攏段施工注意事項a掌握合攏期間的氣溫預(yù)報情況，測試分析氣溫變化規(guī)律，以確定合攏時間并為選擇合攏鎖定方式提供依據(jù)。b根據(jù)結(jié)構(gòu)情況及梁溫的可能變化情況，選定適宜的合攏方式并作力學(xué)檢算。c選擇日氣溫較低、溫度變化幅度較小時鎖定合攏口并灌注合攏段混凝土。d合攏口的鎖定，應(yīng)迅速、對稱地進(jìn)行，先將外剛性支撐一段與梁端預(yù)埋件焊接，而后迅速將外剛性支撐另一端與梁連接，臨時預(yù)應(yīng)力束也應(yīng)隨之快速張拉。e合攏口混凝土宜比梁體提高一級，建議采用C55微膨脹混凝土，應(yīng)認(rèn)真

26、振搗和養(yǎng)護(hù)。f為保證澆筑混凝土過程中，合攏口始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，澆注之前在各懸臂端加與混凝土重量相等的配重，加、卸載均應(yīng)對稱于梁體軸線進(jìn)行。g混凝土達(dá)到設(shè)計要求的強(qiáng)度后，先部分張拉預(yù)應(yīng)力鋼索，然后解除勁性骨架，最后按設(shè)計要求張拉全橋剩余預(yù)應(yīng)力束，當(dāng)利用永久束時，只需按設(shè)計順序?qū)⑵溲a(bǔ)拉至設(shè)計張拉力即可。臨時束的張拉力一般宜在0.45-0.5Rjy，以防在合攏過程中預(yù)應(yīng)力束過載報廢而需要重新更換新束。(9)預(yù)應(yīng)力施工張拉前準(zhǔn)備工作縱向、橫向預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管, 豎向預(yù)應(yīng)力筋采用鐵皮管，灌注前先預(yù)埋縱向塑料波紋管和橫向、豎向預(yù)應(yīng)力成品束，待混凝土強(qiáng)度及彈性模量達(dá)到設(shè)計規(guī)定值后進(jìn)行張拉預(yù)應(yīng)力,且必

27、須保證張拉時梁體混凝土齡期不少于3-5天后，穿鋼絞線并進(jìn)行張拉。對千斤頂、壓力表、油泵進(jìn)行校驗(yàn)，合格后，將其組合成全套設(shè)備，進(jìn)行設(shè)備的內(nèi)摩阻校驗(yàn)，并繪出油表讀數(shù)和相應(yīng)張拉力關(guān)系曲線，建立匹配方程。配套標(biāo)定的千斤頂、油泵、壓力表要進(jìn)行編號，不同編號的設(shè)備不能混用。對錨具進(jìn)行外觀檢查、硬度檢驗(yàn)和靜載錨固試驗(yàn)，應(yīng)從同批中抽取6套錨具，組裝3個預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件，進(jìn)行靜載錨固性能試驗(yàn)，其性能要求應(yīng)符合GBJ85-92預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程。箱梁為三向預(yù)應(yīng)力梁，波紋管采塑料波紋管。進(jìn)場鋼絞線材料應(yīng)有出廠質(zhì)量保證書和試驗(yàn)報告單，進(jìn)場時要進(jìn)行外觀檢查。鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與混凝土粘

28、結(jié)力的潤滑劑、油漬等物質(zhì)，表面不得有裂紋、小刺、機(jī)械損傷、氧化鐵皮；高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋表面不得有裂紋、機(jī)械損傷、氧化鐵皮、結(jié)疤、劈裂；進(jìn)場材料須進(jìn)行力學(xué)性能檢驗(yàn)，不合格產(chǎn)品不得進(jìn)場。張拉前應(yīng)對每個張拉工進(jìn)行安全技術(shù)交底，并進(jìn)行上機(jī)培訓(xùn)，明確每個人的職責(zé)及重要性，合格后方可進(jìn)行張拉作業(yè)，嚴(yán)防安全事故的出現(xiàn)。預(yù)應(yīng)力鋼束的制作鋼絞線的下料、編束和穿束應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：a. 鋼絞線下料時應(yīng)按設(shè)計孔道長度加張拉設(shè)備長度，并余留錨外不少于10cm的總長度下料，鋼絞線下料采用砂輪鋸切割，禁止電、氣焊切割，以防熱損傷。b. 鋼絞經(jīng)切割后須按各束理順，并間隔1.5米用鐵絲捆扎編束。同一束鋼絞線應(yīng)順暢不扭結(jié)，同一孔道

29、穿束應(yīng)整束整穿。c.中短束(直束L60M、曲束L50M)由人工穿束；長束和曲束用牽引法。穿束前應(yīng)用壓力水沖洗孔內(nèi)雜物，觀察有無串孔現(xiàn)象，再用風(fēng)壓機(jī)吹干孔內(nèi)水份。為減少張拉時的摩阻力，對長曲束鋼絞線在進(jìn)孔前應(yīng)涂中性肥皂液。預(yù)應(yīng)力筋的張拉張拉采用張拉力和伸長量雙控，以張拉力為主，鋼束伸長值作校核。實(shí)際張拉伸長值與理論伸長值應(yīng)控制在6%范圍內(nèi)，每端錨具回縮量應(yīng)控制在6mm以內(nèi)。首先計算出鋼絞線的理論伸長量，現(xiàn)場檢測每根鋼絞線的實(shí)際伸長量，若發(fā)現(xiàn)實(shí)測伸長量超出理論伸長量±6%或其它異?，F(xiàn)象，應(yīng)暫停張拉，查明原因并改正后再進(jìn)行張拉；同時施工過程中檢測壓力表，使張拉應(yīng)力達(dá)到設(shè)計值。施工時張拉兩端

30、采用對講機(jī)進(jìn)行聯(lián)系，確保張拉指揮有序，張拉同時緩慢進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力張拉程序按 010%K（做伸長量標(biāo)記）100%K（靜停5分鐘）補(bǔ)拉至K（測伸長量）錨固。按每束根數(shù)與相應(yīng)的錨具配套使用，帶好夾片，將鋼絞線從千斤頂中心穿過。張拉時當(dāng)鋼絞線的初始應(yīng)力達(dá)10%K時停止供油。檢查夾片情況完好后，畫線作標(biāo)記。向千斤頂油缸充油并對鋼絞線進(jìn)行張拉，油壓達(dá)到張拉噸位后關(guān)閉主油缸油路，并保持5分鐘，測量鋼絞線伸長量加以校核。在保持5分鐘以后，若油壓稍有下降，須補(bǔ)油到設(shè)計噸位的油壓值，千斤頂回油，夾片自動鎖定則該束張拉結(jié)束，及時作好記錄。全梁斷絲，滑絲總數(shù)不得超過鋼絲總數(shù)的0.5%，且一束內(nèi)斷絲不得超過一絲，也不得在

31、同一側(cè)。千斤頂不準(zhǔn)超載，不準(zhǔn)超出規(guī)定的行程。轉(zhuǎn)移油泵時，必須將壓力表拆卸下來另行攜帶轉(zhuǎn)送。縱向張拉鋼鉸線時，必須兩邊同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，兩端伸長應(yīng)基本保持一致，嚴(yán)禁一端張拉?？椎缐簼{張拉工藝完畢后，應(yīng)立即將錨具周圍預(yù)應(yīng)力筋間隙用金屬真空罩封閉后，再進(jìn)行壓漿。且管道壓漿應(yīng)在張拉完成兩天內(nèi)進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力管道壓漿采用真空輔助壓漿工藝，同一管道壓漿連續(xù)進(jìn)行，一次完成。張拉完成后，先用高壓水對管道進(jìn)行沖洗，清除孔道內(nèi)的雜物后，確認(rèn)孔道無堵塞后，用高壓風(fēng)清除孔道內(nèi)的積水后，再對孔道進(jìn)行壓漿作業(yè)。水泥漿在壓漿現(xiàn)場配制，水泥漿的初凝時間應(yīng)大于3小時，且終凝時間應(yīng)小于24小時，水泥漿攪拌結(jié)束至壓入管道

32、的時間間隔不應(yīng)超過40分鐘，壓漿時梁體溫度不應(yīng)超過35C。壓漿順序應(yīng)先下后上，逐孔進(jìn)行，防止串孔。壓漿時，出漿口臨時安設(shè)一個三通管，管道待出漿口濃度與進(jìn)漿濃度一致時，方可封閉保壓，同時設(shè)于預(yù)應(yīng)力管道中部的出氣孔的出漿濃度與進(jìn)漿濃度一致時，封閉保壓，在0.50.6MPa下持壓2分鐘。然后封閉壓漿口，進(jìn)行下一孔道壓漿。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成后要及時壓漿以確保永久預(yù)應(yīng)力。張拉后24小時內(nèi)壓漿。壓漿前，先沖冼干凈管道。壓漿時，豎向管道從下部向上部壓漿，壓漿過程要緩慢、勻速，至有濃漿溢出后，穩(wěn)壓2分鐘，堵塞管道，完成壓漿。(10)線形控制施工前綜合考慮掛籃的變形、梁段的自重、鋼束張拉、溫度變化、斜拉鎖張

33、拉、混凝土收縮徐變及活栽作用等各種因素的影響，計算出每一段懸臂梁端點(diǎn)的各種撓度值，根據(jù)撓度值設(shè)計各截面預(yù)留拱度。施工過程中，每灌注一段，隨時檢查觀測梁段發(fā)生的實(shí)際撓度，對照理論計算值，在下一段梁體灌注過程中加以調(diào)整。在梁段頂面中線及上下游兩側(cè)埋設(shè)水平觀測樁，隨時觀測各截面處標(biāo)高在整個梁體施工過程中的變化，以及掌握和調(diào)整梁段的預(yù)拱度標(biāo)高。懸灌梁施工過程中，要嚴(yán)格按設(shè)計控制線形，應(yīng)注意調(diào)整立模標(biāo)高，設(shè)置反撓度，以便成橋后與設(shè)計標(biāo)高相吻合，箱體立模標(biāo)高按下式計算：Hn=hn+b+hn-1+ht（cm） 式中Hn截面設(shè)計高度（cm）hn計算撓度（調(diào)整值）（cm） B實(shí)測掛籃自重?fù)隙群头菑椥該隙戎停╟

34、m）hn-1截面實(shí)際標(biāo)高+調(diào)整值之差（cm）ht溫度變化影響撓度差值（cm）懸臂梁施工過程中，保證混凝土配料一致，并在滿足強(qiáng)度要求的前提下避免混凝土強(qiáng)度出現(xiàn)過大的離散性，保持混凝土彈模一致。預(yù)應(yīng)力張拉施工時，遵循對稱、同步的原則，嚴(yán)格張拉設(shè)計和伸長量進(jìn)行雙控。(11)測量控制測量控制包括：控制網(wǎng)的復(fù)核、控制點(diǎn)的設(shè)置、箱梁高程、軸線及墩身變形的觀測?？刂凭W(wǎng)的復(fù)核：認(rèn)真復(fù)核設(shè)計單位交的樁及成果，同時主橋建立四邊形網(wǎng)。箱梁軸線控制點(diǎn)的設(shè)置：在各箱梁0#段施工時，把200mm×200mm×10mm鋼板預(yù)埋在箱梁頂板上，和混凝土面平齊，樁鋼板一定要預(yù)埋牢固，為了防止鋼板下面出現(xiàn)空洞，

35、在施工時，可在鋼板上預(yù)留適量的排氣孔。0#段施工完后，把各0#段的中心引到鋼板上，并進(jìn)行穿線復(fù)核并修正。箱梁水準(zhǔn)控制點(diǎn)的設(shè)置：箱梁水準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)置在各墩0#段箱梁中心預(yù)埋鋼板和橫隔板頂面位置預(yù)埋鋼筋上，箱梁水準(zhǔn)控制用0#段節(jié)點(diǎn)處高程控制。因水準(zhǔn)點(diǎn)的位置較高，從承臺引到箱梁頂較困難，要求現(xiàn)場仔細(xì)，并認(rèn)真校核。各箱梁軸線的控制：各現(xiàn)澆段完成后，用全站儀復(fù)核各段軸線無誤。其余各懸澆段軸線點(diǎn)作為控制點(diǎn)；0#段上的軸線點(diǎn)進(jìn)行穿線復(fù)核并修正，以便合攏段順利合攏，0#段上的軸線點(diǎn)應(yīng)定期復(fù)核。每一懸澆段支立模板后，要與已完成各段的軸線點(diǎn)復(fù)核，以保證支立模板準(zhǔn)確無誤。模板的位置確定時，要求每次都用鋼尺從0#段的中心量

36、起，從而減少誤差。為了便于復(fù)核，在已完成的箱梁頂板上用墨線標(biāo)出。高程控制：考慮0#段箱梁墩身節(jié)點(diǎn)處變形很小，用該節(jié)點(diǎn)處水準(zhǔn)點(diǎn)控制各懸澆段高程。0#段節(jié)點(diǎn)處水準(zhǔn)點(diǎn)要定期進(jìn)行復(fù)核，條件允許時，把各0#段的水準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行互測校核。高程序點(diǎn)每一段節(jié)點(diǎn)處設(shè)置五個：從各箱梁斷面接合處后移5cm設(shè)一處。腹板位置設(shè)一處：為了底板高程測量方便，在兩面?zhèn)雀拱逋鈧?cè)鋼筋處預(yù)埋鋼筋，鋼筋下端與底板平齊，上端伸出頂板2cm，測量出鋼筋的頂高程，根據(jù)鋼筋的長度可推算出箱梁底板的高程。另三處分設(shè)置在軸線和側(cè)翼板上，其中翼板處的控制點(diǎn)距離翼板邊沿20cm，預(yù)埋鋼筋伸出頂板2cm。在懸澆段施工中，高程測量頻率為5次：掛籃移位后，混凝

37、土澆注前，混凝土澆注后，張拉前，張拉后（即掛籃移位前）。每次測量范圍為已完成的各懸澆段。當(dāng)晝夜溫差大于10，要求對各斷面進(jìn)行高程和墩身變形觀測。墩身變形觀測：利用全站儀和導(dǎo)線控制點(diǎn)定期復(fù)核各墩0#段中心點(diǎn)的位置，并與原設(shè)中心點(diǎn)進(jìn)行比較，偏移位置即墩身變形量。施工過程中，注意觀測溫度變化對墩身變形的影響。3、施工組織3.1現(xiàn)場施工組織機(jī)構(gòu)后勤班綜合班預(yù)應(yīng)力班混凝土班模型班鋼筋班起重班安全質(zhì)量監(jiān)控組材料管理組測量組技術(shù)組項目負(fù)責(zé)人項目技術(shù)負(fù)責(zé)人3.2施工人員配置序號崗位設(shè)置定員數(shù)年齡經(jīng)驗(yàn)說明備注1項目負(fù)責(zé)人135從事類似橋梁施工2座以上2技術(shù)負(fù)責(zé)人138從事類似橋梁施工2座以上3技術(shù)組42332從

38、事類似橋梁施工1座以上4測量組32035從事類似橋梁施工1座以上5安全質(zhì)量監(jiān)控組23540從事類似橋梁施工2座以上6材料管理組22336從事類似橋梁施工1座以上7起重班162032從事類似橋梁施工2座以上8鋼筋班301945從事類似橋梁施工1座以上9混凝土班102345從事類似橋梁施工1座以上10模型班202145從事類似橋梁施工1座以上11預(yù)應(yīng)力班102335從事類似橋梁施工2座以上13綜合班201850從事類似橋梁施工1座以上3.3主要施工機(jī)械設(shè)備配置序號設(shè)備名稱單位數(shù)量規(guī)格型號備注1塔式起重機(jī)臺26015型2混凝土輸送泵臺290型3施工掛藍(lán)只4三角形180型4張拉千斤頂臺12各規(guī)格型號5

39、真空壓漿設(shè)備臺26電焊機(jī)臺10400型7鋼筋加工設(shè)備套28汽車吊臺125噸9空壓機(jī)臺43m34、托架、掛籃、吊架設(shè)計及檢算4.1 托架設(shè)計及檢算 (1). 托架布置0#段托架采用型鋼加小鋼管滿堂架構(gòu)成。在墩柱上預(yù)埋縱向I45a工字鋼6根（單根長12m），縱梁上的橫向分配梁采用I28a工字鋼16根（單根長12m），縱橫向工字鋼采用焊接，形成整體，保證同時工作（具體布置見圖）。在橫向工字鋼上設(shè)置縱向方木，方木規(guī)格為12×12cm（縱向底層方木布置見圖）。在縱向方木上拼裝483mm小鋼管滿堂腳手架，鋼管設(shè)置上下頂托，鋼管縱向間距為30cm和35cm，橫向間距為35cm、50cm、和70cm

40、。小鋼管高度在1.02.0m之間，在上中下設(shè)置三道縱橫向水平桿，再按30度60度設(shè)置縱橫向剪力撐。小鋼管上頂托上設(shè)置縱向方木（12×12cm），縱向方木上設(shè)置橫向方木長度8.0m（12×12cm），左右錯頭1.0m，形成寬度為9.0m的平臺，縱向間距0.25m，在腹板下橫向方木加密，用2.0m長方木間距0.125m。橫向方木上鋪設(shè)2cm厚木模板，以形成610cm寬底模。(2).托架受力情況. 混凝土容重由于節(jié)段配筋率較大，故混凝土容重取26.5KN/m3。. 縱向混凝土線荷載q1底板：6.1×0.9×12×26.5=1745.82KN腹板：0.

41、7×7.78×2×12×26.5=3463.66KN頂板：6.1×0.52×12×26.5=1008.70KN縱向倒角：0.4×0.4×12×2×26.5=101.76KN翼板：（0.4+0.75）×12×26.5=365.70KN則q1=（1745.82+3463.66+1008.70+101.76+365.70）÷12 =557.14KN/mc. 橫隔板荷載q2橫隔板處梁體部分荷載已計算，故此處只計算剩余部分。橫隔板：4.7×7.78

42、5;1.2×26.5-2.5×1.6×1.2×26.5=1035.60KN倒角：（1.0×1.0×4.7÷2+1.0×0.873×4.7÷2+0.4×0.4×4.7）×26.5 =142.01KN橫隔板集中在墩柱上1.2m范圍內(nèi)，故q2=（1035.60+142.01）÷1.2=981.34KN/m(3). 支架荷載. 底模木模板用2cm厚的竹膠板，容重取7.5 kN/，則荷載為：6.1×12×0.02×7.5=1.46KN.

43、 方木0.12m×0.12m方木容重取7.5 kN/，橫向8m長35根，橫想加密方木2m長70根；底層縱向方木兩層10m長42根。（8×35+2×70+10×42）×0.12×0.12×7.5=90.72KN. 小鋼管鋼管長度均按照2m計，一根立桿兩個頂托及鋼管按照120N=0.12KN。橫向21排，縱向25排，共525根立桿。0.12×525=63KN 縱橫桿、剪力撐、扣件等按照100KN計。63+100=163KN. 工字鋼 橫向I28a工字鋼43.47kg/m=0.43KN/m，共16根，單根長12m。0.4

44、3×16×12=82.56KN縱向I45a工字鋼80.38kg/m=0.79KN/m，共6根，單根長12m。0.79×6×12=56.88KN工字鋼=82.56+56.88=135.44KN. 內(nèi)外鋼模板預(yù)計內(nèi)外鋼模板重量50T=500KN以上荷載合計：1.46+90.72+163+135.44+500=890.62KN. 支架荷載q3兩薄壁墩厚度為1.8m×2=3.6m，因此支架荷載作用9.4m長度范圍內(nèi)。q3=890.62÷9.4=94.75KN/m. 線荷載累計q q1作用在墩柱上，因此作用在托架上的荷載只計q1、q3。q=q1

45、+q3=557.14+94.75=651.89KN/m考慮安全系數(shù)為1.2q=1.2×651.89=782.27=782KN/m(4). 托架受力簡圖(5). 分段簡化縱向I45a工字鋼是預(yù)埋在墩柱內(nèi)，且埋設(shè)長度為1.8m，把此處簡化為固定端。因此該托架受力可簡化為5段：AB段=EF段，為一端固定，另一端簡支的多約束結(jié)構(gòu)。BC段=DE段，此段受力在墩柱以上，可不做計算。CD段，兩端均為固定端的多約束結(jié)構(gòu)。其受力簡圖如下：(6). 托架計算. 縱向I45a工字鋼計算查表知，I45a截面特性（6根）： 截面面積：A=10240mm2 慣性矩：Ix=322410000mm4 截面抵抗矩：

46、Wx=1432900mm3 彈性模量：E=2.1×105MpaAB段計算：Ra=3ql/8=3×782×2.0/8=586.5KNRb=5ql/8=5×782×2.0/8=977.5KNMb=-ql2/8=-782×22/8=391KN.m剪力：Qx=ql（3-8x/l）/8Qa=586.5KN Qb=977.5KNMmax=9ql2/128=219.94=220KN.m=M/W=220×106/6/1432900=25.59=25.6Mpa=150Mpa=Q/A=977.5×103/6/10240=15.9Mpa

47、=85Mpa撓度：fmax=0.00542ql4/EI=1.0mmL/400=5mm 以上均合格Ra處斜撐計算：Ra=586.5KN，采用45度I28a做斜撐，壓桿受力為：586.5×1.414=829.3KN，=N/6A=829.3×103÷6÷5537=25Mpa=150Mpa牛腿計算：=Q/6A=586.5×103÷6÷5537=17.6Mpa=85MpaCD段計算：Rc=Rd=ql/2=782×4.4/2=1720.4KNMc=Md=-ql2/12=-782×4.42/12=-1261.63KN.

48、mM中=ql2/24=630.81KN.mMmax=1262KN.m剪力：Q=1720KN=M/W=1262×106/6/1432900=146.8Mpa=150Mpa=Q/A=1720×103/6/10240=28Mpa=85Mpa撓度：fmax=ql4/384EI=11.0mmL/400=11mm 以上均合格. 橫向I28a工字鋼計算查表知，I28a截面特性（16根）： 截面面積：A=5537mm2 慣性矩：Ix=71150000mm4 截面抵抗矩： Wx=508200mm3 彈性模量：E=2.1×105Mpa根據(jù)荷栽分配情況，得橫向I28a工字鋼受力簡土圖如

49、下：AB段按照固定端懸臂梁進(jìn)行計算：Rb=ql=30×1.1=33KnQ=ql=33KnM=-ql2/2=33×1.12/2=20KN.mCD段按照簡支梁進(jìn)行計算：Rc=Rd=ql/2=77×1.4÷2=53.9KnQ=ql/2=53.9KNM=ql2/8=77×1.42÷8=18.9KN.m均按照最大彎矩剪力進(jìn)行核算：=M/W=20×106/508200=39.4Mpa=150Mpa=Q/A=53.9×103/5537=9.7Mpa=85Mpa撓度：fmax=5ql4/384EI=0.3mmL/400=3.5mm

50、 以上均合格. 小鋼管 全部荷載：q=1.2×651.89=782.27=782KN/mQ=782×12m=9384KN立桿525根，每根立桿承受荷載為：N=9384KN/525=17.87KN48×3mm鋼管截面特性：A=424mm2 I=107800mm4 W=4493mm3 r=15.95mm大橫桿布距最大為1.2m，長細(xì)比=L/r=1200/15.95=75.2，查表得，軸心受壓鋼構(gòu)件縱向彎曲系數(shù)=0.682，那么有：N= A=0.682×424×215=62171N=62.2KNN=17.87KNN=62.2KN穩(wěn)定性：=N/A=17

51、870÷0.682÷424=61.8Mpa=215Mpa合格. 縱向底層方木計算：計算截面特性12cm×12cm：截面面積：A=14400mm2 慣性矩：Ix=a4/12=17280000mm4 截面抵抗矩： Wx= a3/6=288000mm3 彈性模量：E=8.5×103MpaQ=P=18KNM=18×0.125=2.25KN.m=M/W=2.25×106/288000=7.8Mpa=12Mpa=Q/A=18×103/14400=1.25Mpa=1.3Mpa合格(7). 托架預(yù)壓整個托架承受荷載較大，如果采用堆載等載預(yù)壓

52、，工作量大，預(yù)壓材料組織難度較大，我部計劃采用采用千斤頂反預(yù)壓托架，以檢測托架的安全性。托架預(yù)壓點(diǎn)位如下圖：托架需要承受的總荷載為：Q=1.2×651.89×8.4=6571KN660T考慮施工期間的沖擊振動等因數(shù)，再次加大安全系數(shù)，按照1.2計算預(yù)壓力。Q=660×1.2=792T800T計劃采用8個250T千斤頂分8個張拉點(diǎn)，對托架進(jìn)行張拉預(yù)壓。張拉預(yù)壓點(diǎn)見平面布置圖。每個張拉點(diǎn)100T。在承臺施工時預(yù)埋預(yù)應(yīng)力鋼絞線，埋在承臺內(nèi)的鋼束采用P錨，按照平面位置圖投影到承臺上，將P錨固定承臺底層鋼筋上，并按照預(yù)應(yīng)力要求安裝錨下鋼筋?？紤]墩柱較高，如一次性將長度埋設(shè)夠

53、，會影響以后墩柱施工，考慮，預(yù)制鋼埋束長度高于承臺頂面2m為便。每個張拉設(shè)置5根鋼絞線，其規(guī)格為15.2mm，強(qiáng)度1860Mpa，按規(guī)范其單根張拉力可達(dá)到200KN=20T。本次預(yù)壓主要檢驗(yàn)縱向工字鋼的承栽能力，因此，橫向工字鋼安裝后，不急于焊接固定，而將其兩根一組，移動到張拉頂布置位置處，作為張拉頂下受力構(gòu)件。在張拉前，檢查各工字鋼是否受力均勻，不均勻就先支墊，必須保證每根都接觸可靠。并在張拉前，測量作好下?lián)隙扔^測點(diǎn)位，張拉分級加載，分級觀測。發(fā)現(xiàn)撓度過大，受力不均勻，異響，應(yīng)停止張拉作業(yè)，查明原因，調(diào)整后，再行加載。4.2 邊跨合攏段型鋼支架(1). 概況17#節(jié)段長2.0m，為等截面梁段

54、，自重為554KN；18#節(jié)段長3.7m，為變截面梁段，自重1791KN。18節(jié)段的端頭為近實(shí)心結(jié)構(gòu)（長1.2m），其自重為907KN，此部分作用在墩柱上，在吊架驗(yàn)算時不考慮。18節(jié)段剩余自重884KN，分布在2.5m長度上，其線荷載為354KN/m。17節(jié)段的線荷載為277KN/m。在以下計算中，均按照較大線荷載計算，再考慮安全系數(shù)1.1，354×1.1=389.4390KN/m。型鋼支架總重量約80KN。吊架布置見圖。 (2). 驗(yàn)算. 縱向承重梁吊桿計算結(jié)構(gòu)總重量為：Q=390KN/m×4.5m=1755KN吊桿采用32mm精扎螺紋鋼，強(qiáng)度785Mpa，單根容許拉應(yīng)力

55、N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN吊架一端支承于橋墩托盤上，另一端采用4根32mm精扎螺紋鋼懸于掛籃上，因此：4N=4×568.2=2272.8KNQ/2=877.5KN縱梁吊桿合格縱梁前支點(diǎn)支承于托盤預(yù)埋工字鋼上，單根I45a工字鋼可承受壓力為：A=10240mm2×185Mpa=1894400N=1894KN共預(yù)埋4根，分別支承四根縱向承重梁?？v梁前支點(diǎn)合格. 縱向承重梁計算查表知，I45a截面特性（4根）： 截面面積：A=10240mm2 慣性矩：Ix=322410000mm4 截面抵抗矩： Wx=1432900mm3 彈性模量：E=2.1×105MpaRa=Rb=ql/2=390×3.5÷2=682.5KN=QMmax=ql2/8=597.2KN.m=M/4W=597.2×106/4/1432900=104.2Mpa=150Mpa=Q/A=682.5×103/4/10240=16.7Mpa=85Mpa撓度：fmax=5ql4/384EI=3mmL/400=9mm合格.