化工設(shè)備與機(jī)械基礎(chǔ)課后習(xí)題

1、化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)習(xí)題解答 第一章 化工設(shè)備材料及其選擇一. 名詞解釋A組：1.蠕變：在高溫時(shí)，在一定的應(yīng)力下，應(yīng)變隨時(shí)間而增加的現(xiàn)象。或者金屬在高溫和應(yīng)力的作用下逐漸產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象。2.延伸率：試件受拉力拉斷后，總伸長(zhǎng)的長(zhǎng)度與原始長(zhǎng)度之比的百分率。3.彈性模數(shù)(E)：材料在彈性范圍內(nèi)，應(yīng)力和應(yīng)變成正比，即=E,比例系數(shù)E為彈性模數(shù)。4.硬度：金屬材料表面上不大的體積內(nèi)抵抗其他更硬物體壓入表面發(fā)生變形或破裂的能力。5.沖擊功與沖擊韌性：沖擊功是沖擊負(fù)荷使試樣破斷所做的功。沖擊韌性是材料在外加動(dòng)載荷突然襲擊時(shí)的一種及時(shí)和迅速塑性變形的能力。6.泊桑比（）：拉伸試驗(yàn)中試件單位橫向收縮與單位縱向伸

2、長(zhǎng)之比。對(duì)于鋼材，=0.3 。7.耐腐蝕性：金屬和合金對(duì)周?chē)橘|(zhì)侵蝕（發(fā)生化學(xué)和電化學(xué)作用引起的破壞）的抵抗能力。8.抗氧化性：金屬和合金抵抗被氧化的能力。9.屈服點(diǎn)：金屬材料發(fā)生屈服現(xiàn)象的應(yīng)力，即開(kāi)始出現(xiàn)塑性變形的應(yīng)力。它代表材料抵抗產(chǎn)生塑性變形的能力。10.抗拉強(qiáng)度：金屬材料在受力過(guò)程中，從開(kāi)始加載到發(fā)生斷裂所能達(dá)到的最大應(yīng)力值。B組：1.鎮(zhèn)靜鋼： 鎮(zhèn)靜鋼在用冶煉時(shí)用強(qiáng)脫氧劑 Si, Al等完全脫氧脫氧，是脫氧完全的鋼。把FeO中的氧還原出來(lái)，生成SiO2和Al2O3。鋼錠膜上大下小，澆注后鋼液從底部向上，向中心順序地凝固。鋼錠上部形成集中縮孔，內(nèi)部緊密堅(jiān)實(shí)。 2.沸騰鋼：沸騰鋼在冶煉時(shí)用

3、弱脫氧劑Mn脫氧，是脫氧不完全的鋼。其錠模上小下大，澆注后鋼液在錠模中發(fā)生自脫氧反應(yīng)，放出大量CO 氣體，造成沸騰現(xiàn)象。沸騰鋼錠中沒(méi)有縮孔，凝固收縮后氣體分散為很多形狀不同的氣泡，布滿(mǎn)全錠之中，因而內(nèi)部結(jié)構(gòu)疏松。 3.半鎮(zhèn)靜鋼：介于鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之間，錠模也是上小下大，鋼錠內(nèi)部結(jié)構(gòu)下半部像沸騰鋼，上半部像鎮(zhèn)靜鋼。4.低碳鋼：含碳量低于0.25%的碳素鋼。5.低合金鋼：一般合金元素總含量小于5%的合金鋼。6.碳素鋼：這種鋼的合金元素含量低，而且這些合金元素不是為了改善鋼材性能人為加入的。7.鑄鐵：含碳量大于2%的鐵碳合金。8.鐵素體：碳溶解在-Fe中所形成的固溶體叫鐵素體。9.奧氏體：碳溶解在-

4、Fe中所形成的固溶體叫奧氏體。10.馬氏體：鋼和鐵從高溫奧氏體狀態(tài)急冷下來(lái)，得到一種碳原子在鐵中過(guò)飽和的固溶體。C. 1.熱處理：鋼鐵在固態(tài)下通過(guò)加熱,保溫和不同的冷卻方式，以改變其組織、滿(mǎn)足所需要的物理,化學(xué)與機(jī)械性能，這樣的加工工藝稱(chēng)為熱處理。2.正火：將加熱到臨界點(diǎn)以上的一定溫度，保溫一段時(shí)間后的工件從爐中取出置于空氣中冷卻下來(lái)，冷卻速度比退火快，因而晶粒細(xì)化。 3.退火：把工件加熱到臨界點(diǎn)以上的一定溫度，保溫一段時(shí)間，然后隨爐一起冷卻下來(lái)，得到接近平衡狀態(tài)組織的熱處理方法。4.淬火：將鋼加熱至淬火溫度（臨界點(diǎn)以3050oC）并保溫一定時(shí)間，然后再淬火劑中冷卻以得到馬氏體組織的一種熱處理

5、工藝。淬火可以增加工件的硬度、強(qiáng)度和耐磨性。5.回火：在零件淬火后再進(jìn)行一次較低溫度的加熱與冷卻處理工藝?；鼗鹂梢越档秃拖ぜ慊鸷蟮膬?nèi)應(yīng)力，使組織趨于穩(wěn)定，并獲得技術(shù)上所要求的性能。6.調(diào)質(zhì)：淬火加高溫回火的操作。要求零件的強(qiáng)度、韌性、塑性等機(jī)械性能都較好時(shí)，一般采用調(diào)質(zhì)處理。7.普通碳素鋼：這種鋼含硫,磷等有害雜質(zhì)較多，要求S0.055%，P0.045%。普通碳素結(jié)構(gòu)鋼的牌號(hào)由代表鋼材屈服點(diǎn)的字母、屈服點(diǎn)數(shù)值、材料質(zhì)量等級(jí)符號(hào)、脫氧方法符號(hào)等四個(gè)部分按順序組成，例如： Q235A·F。8.優(yōu)質(zhì)碳素鋼：含硫,磷等較少（含硫S、磷P均0.04%），非金屬雜質(zhì)少，組織均勻，表面質(zhì)量較

6、好。9.不銹鋼和不銹耐酸鋼：不銹鋼是耐大氣腐蝕的鋼；耐酸鋼是能抵抗強(qiáng)烈腐蝕性介質(zhì)的鋼。不銹耐酸鋼是不銹鋼和耐酸鋼的總稱(chēng)。10.鍋爐鋼：有鍋爐鋼管和鍋爐鋼板。鍋爐鋼管主要用作鍋爐及某些換熱設(shè)備的受熱面和蒸汽管路，鍋爐鋼板則常用于鍋爐和其他壓力容器的承壓殼體。由于鍋爐鋼常處于中溫高壓狀態(tài)，而且還受沖擊、疲勞、水和蒸汽的腐蝕作用，以及各種冷熱加工，因此，對(duì)其性能要求也較高。D. 1.容器鋼：化工生產(chǎn)所用容器與設(shè)備的操作條件較復(fù)雜，制造技術(shù)要求比較嚴(yán)格，對(duì)壓力容器用鋼板有比較嚴(yán)格的要求。2.耐熱鋼：能耐高溫的鋼，抗氧化性能強(qiáng)且強(qiáng)度大。3.低溫用鋼：由于普通碳鋼在低溫下（-20以下）會(huì)變脆，沖擊韌性會(huì)顯

7、著下降。因此用作低溫場(chǎng)合的鋼要求具有良好的韌性（包括低溫韌性），良好的加工工藝性和可焊性的鋼。4.腐蝕速度：評(píng)定金屬的腐蝕有兩種方法。（1） 根據(jù)重量評(píng)定金屬的腐蝕的速度。它是通過(guò)實(shí)驗(yàn)的方法測(cè)出金屬試件在單位表面積、單位時(shí)間腐蝕引起的重量變化。即：（g/m2·h）K：腐蝕速度，g/cm2·h；p0：腐蝕前試件的重量，g；p1：腐蝕后試件的重量，g；F： 試件與腐蝕介質(zhì)接觸的面積，m2； t ： 腐蝕作用的時(shí)間， h；（2） 根據(jù)金屬的腐蝕深度評(píng)定金屬的腐蝕速度。根據(jù)重量變化表示腐蝕速度時(shí)，沒(méi)有考慮金屬的相對(duì)密度，因此當(dāng)重量損失相同時(shí)，相對(duì)密度不同的金屬其截面的尺寸的減少則不

8、同。為了表示腐蝕前后尺寸的變化，常用金屬厚度減少量，即腐蝕深度來(lái)表示腐蝕速度。即： （mm/a） 式中：Ka：用每年金屬厚度的減少量表示的腐蝕速度，mm/a； ：金屬的相對(duì)密度，g/cm3。5.化學(xué)腐蝕：金屬遇到干燥的氣體和非電解質(zhì)溶液發(fā)生 化學(xué)作用引起的腐蝕?；瘜W(xué)腐蝕在金屬表面上，腐蝕過(guò)程沒(méi)有電流產(chǎn)生。6.電化學(xué)腐蝕：金屬與電解質(zhì)溶液間產(chǎn)生電化學(xué)作用而引起的破壞，其特點(diǎn)是在腐蝕過(guò)程中有電流產(chǎn)生。7.氫腐蝕：氫氣在高溫高壓下對(duì)普通碳鋼及低合金鋼產(chǎn)生腐蝕，使材料的機(jī)械強(qiáng)度和塑性顯著下降，甚至破壞的現(xiàn)象。8.晶間腐蝕：一種局部的,選擇性的破壞。9.應(yīng)力腐蝕：金屬在腐蝕性介質(zhì)和拉應(yīng)力的共同作用下產(chǎn)生

9、的一種破壞形式。10.陰極保護(hù)：把盛有電解質(zhì)的金屬設(shè)備和直流電源負(fù)極相連，電源正極和一輔助陽(yáng)極相連。當(dāng)電路接通后，電源便給金屬設(shè)備以陰極電流，使金屬的電極電位向負(fù)向移動(dòng)，當(dāng)電位降至陽(yáng)極起始電位時(shí)，金屬設(shè)備的腐蝕即停止。四、判斷題1對(duì)于均勻腐蝕、氫腐蝕和晶間腐蝕，采取增加腐蝕裕量的方法，都能有效地解決設(shè)備在使用壽命內(nèi)的腐蝕問(wèn)題。（）2材料的屈強(qiáng)比（s/b）越高，越有利于充分發(fā)揮材料的潛力，因此，應(yīng)極力追求高的屈強(qiáng)比。（）3材料的沖擊韌度k高，則其塑性指標(biāo)5也高；反之，當(dāng)材料的5高，則k也一定高。（）4只要設(shè)備的使用溫度在0350范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)壓力1.6MPa，且容器厚度20mm，不論處理何種介質(zhì)，

10、均可采用Q235-B鋼板制造。（）5彈性模量E和泊桑比是材料的重要力學(xué)性能，一般鋼材的E和都不隨溫度的變化而變化，所以都可以取為定值。（）6蠕變強(qiáng)度表示材料在高溫下抵抗產(chǎn)生緩慢塑性變形的能力；持久強(qiáng)度表示材料在高溫下抵抗斷裂的能力；而沖擊韌性則表示材料在外加載荷突然襲擊時(shí)及時(shí)和迅速塑性變形的能力。（）五、填空題1對(duì)于鐵碳合金，其屈服點(diǎn)隨著溫度的升高而（降低），彈性模量E隨著溫度的升高而（降低）。2、是金屬材料的（塑性）指標(biāo)；b、s是金屬材料的（強(qiáng)度）指標(biāo)；Ak是金屬材料的（沖擊韌性）指標(biāo)。3對(duì)鋼材，其泊桑比（0.3）。4氫腐蝕屬于化學(xué)腐蝕與電化學(xué)腐蝕中的（化學(xué)）腐蝕，而晶間腐蝕與應(yīng)力腐蝕屬于（

11、電化學(xué)）腐蝕。5奧氏體不銹鋼發(fā)生晶間腐蝕的溫度范圍是（450）（850），防止晶間腐蝕的方法一是減少奧氏體不銹鋼中的含（碳）量，二是在奧氏體不銹鋼中加入（Ti）和（Nb）元素。6應(yīng)力腐蝕只有在（拉）應(yīng)力狀態(tài)下才能發(fā)生，在（壓應(yīng)力）和（剪切）應(yīng)力狀態(tài)下則不會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕。第二章 容器設(shè)計(jì)的基本知識(shí)三、填空題1、鋼板卷制的筒體和成型封頭的公稱(chēng)直徑是指它們的（ 內(nèi)）徑。2、無(wú)縫鋼管做筒體時(shí)，其公稱(chēng)直徑是指它們的（ 外）徑。 6目前我國(guó)納入安全技術(shù)監(jiān)察范圍的壓力容器須同時(shí)具備的三個(gè)條件是（最高工作壓力pw0.1MPa；內(nèi)直徑Di150mm，且容積V0.025m3；介質(zhì)為氣體、液化氣或最高工作溫度高于標(biāo)

12、準(zhǔn)沸點(diǎn)的液體。） 7我國(guó)現(xiàn)有與壓力容器相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)定有近（300）個(gè)。 8我國(guó)現(xiàn)行的關(guān)于壓力容器具有強(qiáng)制性的、法規(guī)性的規(guī)定主要有（特種設(shè)備安全監(jiān)察條例、壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程、鋼制壓力容器）三個(gè)。 9GB150-1998鋼制壓力容器是我國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)體系中的（核心）標(biāo)準(zhǔn)。 10容器機(jī)械設(shè)計(jì)的基本要求主要有（強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性、耐久性、密封性、節(jié)省材料和便于制造、方便操作和便于運(yùn)輸、技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)合理）等八條。第三章 內(nèi)壓薄壁容器的應(yīng)力分析一、 名詞解釋A組： 薄壁容器：容器的壁厚與其最大截面圓的內(nèi)徑之比小于0.1的容器。 回轉(zhuǎn)殼體：殼體的中間面是直線(xiàn)或平面曲線(xiàn)繞其同平面內(nèi)的固定軸線(xiàn)旋轉(zhuǎn)360

13、°而成的殼體。 經(jīng)線(xiàn)：若通過(guò)回轉(zhuǎn)軸作一縱截面與殼體曲面相交所得的交線(xiàn)。 薄膜理論：薄膜應(yīng)力是只有拉壓正應(yīng)力沒(méi)有彎曲正應(yīng)力的一種兩向應(yīng)力狀態(tài)，也稱(chēng)為無(wú)力矩理論。 第一曲率半徑：中間面上任一點(diǎn)M處經(jīng)線(xiàn)的曲率半徑。 小位移假設(shè)：殼體受力以后，各點(diǎn)位移都遠(yuǎn)小于壁厚。 區(qū)域平衡方程式：計(jì)算回轉(zhuǎn)殼體在任意緯線(xiàn)上徑向應(yīng)力的公式。 邊緣應(yīng)力：內(nèi)壓圓筒壁上的彎曲應(yīng)力及連接邊緣區(qū)的變形與應(yīng)力。 邊緣應(yīng)力的自限性：當(dāng)邊緣處的局部材料發(fā)生屈服進(jìn)入塑性變形階段時(shí)，彈性約束開(kāi)始緩解，原來(lái)不同的薄膜變形便趨于協(xié)調(diào)，邊緣應(yīng)力就自動(dòng)限制。二、 判斷題（對(duì)者畫(huà)，錯(cuò)著畫(huà)）A組：1.下列直立薄壁容器，受均勻氣體內(nèi)壓力作用，

14、哪些能用薄膜理論求解壁內(nèi)應(yīng)力？哪些不能？（1）橫截面為正六角形的柱殼。（×）（2）橫截面為圓的軸對(duì)稱(chēng)柱殼。（）（3）橫截面為橢圓的柱殼。 （×）（4）橫截面為圓的橢球殼。 （）（5）橫截面為半圓的柱殼。 （×）（6）橫截面為圓的錐形殼。 （）2.在承受內(nèi)壓的圓筒形容器上開(kāi)橢圓孔，應(yīng)使橢圓的長(zhǎng)軸與筒體軸線(xiàn)平行。（×）3.薄壁回轉(zhuǎn)殼體中任一點(diǎn)，只要該點(diǎn)的兩個(gè)曲率半徑，則該點(diǎn)的兩向應(yīng)力。 （）4.因?yàn)閮?nèi)壓薄壁圓筒的兩向應(yīng)力與壁厚成反比，當(dāng)材質(zhì)與介質(zhì)壓力一定時(shí)，則壁厚大的容器，壁內(nèi)的應(yīng)力總是小于壁厚小的容器。（×）5.按無(wú)力矩理論求得的應(yīng)力稱(chēng)為薄膜應(yīng)力

15、，薄膜應(yīng)力是沿壁厚均勻分布的。（）B組：1.臥式圓筒形容器，其內(nèi)介質(zhì)壓力，只充滿(mǎn)液體，因?yàn)閳A筒內(nèi)液體靜載荷不是沿軸線(xiàn)對(duì)稱(chēng)分布的，所以不能用薄膜理論應(yīng)力公式求解。（）2.由于圓錐形容器錐頂部分應(yīng)力最小，所以開(kāi)空宜在錐頂部分。（）3.凡薄壁殼體，只要其幾何形狀和所受載荷對(duì)稱(chēng)于旋轉(zhuǎn)軸，則殼體上任何一點(diǎn)用薄膜理論應(yīng)力公式求解的應(yīng)力都是真實(shí)的。（×）4.橢球殼的長(zhǎng)，短軸之比a/b越小，其形狀越接近球殼，其應(yīng)力分布也就越趨于均勻。（）5.因?yàn)閺氖芰Ψ治鼋嵌葋?lái)說(shuō)，半球形封頭最好，所以不論在任何情況下，都必須首先考慮采用半球形封頭。（×）三、 工程應(yīng)用題1.某廠生產(chǎn)的鍋爐汽包，其工作壓力為

16、2.5Mpa，汽包圓筒的平均直徑為816 mm，壁厚為16 mm，試求汽包圓筒壁被的薄膜應(yīng)力?！窘狻?P=2.5Mpa D=816mm =16mm 屬薄壁容器2.有一平均直徑為10020 mm的球形容器，其工作壓力為0.6Mpa，厚度為20 mm，試求該球形容器壁內(nèi)的工作壓力是多少?！窘狻?P=0.6Mpa D=10020mm =20mm 屬薄壁容器3.有一承受氣體內(nèi)壓的圓筒形容器，兩端封頭均為橢圓形封頭，已知：圓筒平均直徑為2030 mm，筒體與封頭厚度均為30 mm，工作壓力為3Mpa，試求； 圓筒壁內(nèi)的最大工作壓力； 若封頭橢圓長(zhǎng)，短半軸之比分別為，2，2.5時(shí)，計(jì)算封頭上薄膜應(yīng)力的的最

17、大值并確定其所在的位置?！窘狻?1) 圓筒 P=3Mpa D=2030mm =30mm 屬薄壁容器最大工作應(yīng)力：（2）橢圓形封頭： 在x=0，y=b,（頂點(diǎn)處）有最大值 ，在x=0,y=b處（頂點(diǎn)處） 在x=a,y=0點(diǎn)（邊緣處） ，在x=0,y=b處（頂點(diǎn)處）在x=a,y=0點(diǎn)（邊緣處）4有一半頂角為45º的圓錐形封頭，其內(nèi)氣體壓力為2MPa，封頭厚度為14mm，所求應(yīng)力點(diǎn)M處的平均直徑為1014mm，試求M點(diǎn)處的?！窘狻?P=2Mpa D=1014mm S=14mm 屬薄壁容器第四章 內(nèi)壓薄壁圓筒與封頭的強(qiáng)度設(shè)計(jì)二、 填空題A組：1. 有一容器,其最高氣體工作壓力為1.6Mpa,

18、無(wú)液體靜壓作用,工作溫度150且裝有安全閥,試確定該容器的設(shè)計(jì)壓力p=(1.76 )Mpa;計(jì)算壓力pc=( 1.76 )Mpa;水壓試驗(yàn)壓力pT=(2.2 )MPa.2. 有一帶夾套的反應(yīng)釜,釜內(nèi)為真空,夾套內(nèi)的工作壓力為0.5MPa,工作溫度<200,試確定:(1)釜體的計(jì)算壓力(外壓)pc=( -0.6 )MPa;釜體水壓試驗(yàn)壓力pT=( 0.75 )MPa.(2)夾套的計(jì)算壓力(內(nèi)壓)pc=( 0.5 )MPa;夾套的水壓試驗(yàn)壓力pT=( 0.625 )MPa.3. 有一立式容器,下部裝有10m深,密度為=1200kg/m3的液體介質(zhì),上部氣體壓力最高達(dá)0.5MPa,工作溫度10

19、0,試確定該容器的設(shè)計(jì)壓力p=( 0.5 )MPa;計(jì)算壓力pc=( 0.617 )MPa;水壓試驗(yàn)壓力pT=(0.625 )MPa.4. 標(biāo)準(zhǔn)碟形封頭之球面部分內(nèi)徑Ri=( 0.9 )Di;過(guò)渡圓弧部分之半徑r=( 0.17 )Di.5. 承受均勻壓力的圓平板,若周邊固定,則最大應(yīng)力是(徑向 )彎曲應(yīng)力,且最大應(yīng)力在圓平板的(邊緣 )處;若周邊簡(jiǎn)支,最大應(yīng)力是( 徑向 )和( 切向 )彎曲應(yīng)力,且最大應(yīng)力在圓平板的( 中心 )處.6. 凹面受壓的橢圓形封頭,其有效厚度Se不論理論計(jì)算值怎樣小,當(dāng)K1時(shí),其值應(yīng)小于封頭內(nèi)直徑的( 0.15 )%;K>1時(shí),Se應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的( 0.

20、3 )%.7. 對(duì)于碳鋼和低合金鋼制的容器,考慮其剛性需要,其最小壁厚Smin=( 3 )mm;對(duì)于高合金鋼制容器,其最小壁厚Smin=( 2 )mm.8. 對(duì)碳鋼,16MnR,15MnNbR和正火的15MnVR鋼板制容器,液壓試驗(yàn)時(shí),液體溫度不得低于( 5 ) ,其他低合金鋼制容器(不包括低溫容器),液壓試驗(yàn)時(shí),液體溫度不得低于( 15 ) .三、 判斷是非題(是者畫(huà);非者畫(huà)×)1. 厚度為60mm和6mm的16MnR熱軋鋼板,其屈服點(diǎn)是不同的,且60mm厚鋼板的s大于6mm厚鋼板的s. ( × )2. 依據(jù)彈性失效理論,容器上一處的最大應(yīng)力達(dá)到材料在設(shè)計(jì)溫度下的屈服點(diǎn)s

21、(t)時(shí),即宣告該容器已經(jīng)”失效”. ( )3. 安全系數(shù)是一個(gè)不斷發(fā)展變化的數(shù)據(jù),按照科學(xué)技術(shù)發(fā)展的總趨勢(shì),安全系數(shù)將逐漸變小. ( )4. 當(dāng)焊接接頭結(jié)構(gòu)形式一定時(shí),焊接接頭系數(shù)隨著監(jiān)測(cè)比率的增加而減小. ( × )5. 由于材料的強(qiáng)度指標(biāo)b和s(0.2)是通過(guò)對(duì)試件作單向拉伸試驗(yàn)而側(cè)得,對(duì)于二向或三向應(yīng)力狀態(tài),在建立強(qiáng)度條件時(shí),必須借助于強(qiáng)度理論將其轉(zhuǎn)換成相當(dāng)于單向拉伸應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力. ( ）四、 工程應(yīng)用題A組：1、 有一DN2000mm的內(nèi)壓薄壁圓筒,壁厚Sn=22mm,承受的最大氣體工作壓力pw=2MPa,容器上裝有安全閥,焊接接頭系數(shù)=0.85,厚度附加量為C=2m

22、m,試求筒體的最大工作應(yīng)力.【解】（1）確定參數(shù)：pw =2MPa; pc=1.1pw =2.2MPa（裝有安全閥）; Di= DN=2000mm( 鋼板卷制); Sn =22mm; Se = Sn -C=20mm=0.85（題中給定）; C=2mm（題中給定）.（2）最大工作應(yīng)力：2、 某球形內(nèi)壓薄壁容器,內(nèi)徑為Di=10m,厚度為Sn=22mm,若令焊接接頭系數(shù)=1.0,厚度附加量為C=2mm,試計(jì)算該球形容器的最大允許工作壓力.已知鋼材的許用應(yīng)力t=147MPa.【解】（1）確定參數(shù)：Di =10m; Sn =22mm; =1.0; C=2mm; t =147MPa.Se = Sn -C

23、=20mm. （2）最大工作壓力：球形容器.3、 某化工廠反應(yīng)釜,內(nèi)徑為1600mm,工作溫度為5105,工作壓力為1.6MPa,釜體材料選用0Cr18Ni9Ti。采用雙面焊對(duì)接接頭,局部無(wú)損探傷,凸形封頭上裝有安全閥,試設(shè)計(jì)釜體厚度?！窘狻浚?）確定參數(shù)：Di =1600mm; tw=5105; pw=1.6MPa; pc =1.1 pw =1.76MPa（裝有安全閥）=0.85（雙面焊對(duì)接接頭, 局部探傷）C2=0（對(duì)不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)腐蝕性輕微時(shí)）材質(zhì)：0Cr18Ni9Ti t =112.9MPa（按教材附錄9表16-2，內(nèi)插法取值） =137MPa （2）計(jì)算厚度： C1=0.8mm（按教

24、材表4-9取值，GB4237-92不銹鋼熱軋鋼板）, C=C1+C2=0.8mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=14.8+0.8=15.6mm.圓整后，Sn =16mm.（3） 水壓試驗(yàn)校核 有效壁厚 Se = Sn -C=16-0.8=15.2mm 試驗(yàn)壓力 計(jì)算應(yīng)力 應(yīng)力校核 水壓試驗(yàn)強(qiáng)度足夠4、 有一圓筒形乙烯罐,內(nèi)徑Di=1600mm,壁厚Sn=16mm,計(jì)算壓力為pc=2.5MPa,工作溫度為-3.5，材質(zhì)為16MnR,采用雙面焊對(duì)接接頭,局部無(wú)損探傷,厚度附加量C=3mm,試校核貯罐強(qiáng)度?！窘狻浚?）確定參數(shù)：Di =1600mm; Sn =16mm; tw=-3.5;

25、 pc=2.5MPa.=0.85（雙面焊對(duì)接接頭, 局部探傷）16MnR： 常溫下的許用應(yīng)力 s = 170 MPa設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力 st = 170 MPa常溫度下的屈服點(diǎn) ss = 345 MPa有效壁厚：Se = Sn C = 16 3 = 13 mm （2）強(qiáng)度校核最大允許工作壓力Pw PcPw 該貯罐強(qiáng)度不足9、 設(shè)計(jì)容器筒體和封頭厚度。已知內(nèi)徑Di=1400mm,計(jì)算壓力pc=1.8MPa,設(shè)計(jì)溫度為40,材質(zhì)為15MnVR,介質(zhì)無(wú)大腐蝕性.雙面焊對(duì)接接頭,100%探傷。封頭按半球形、標(biāo)準(zhǔn)橢圓形和標(biāo)準(zhǔn)碟形三種形式算出其所需厚度,最后根據(jù)各有關(guān)因素進(jìn)行分析,確定一最佳方案?！窘狻?/p>

26、（1）確定參數(shù)：Di=1400mm; pc=1.8MPa; t=40; =1.0（雙面焊對(duì)接接頭,100%探傷）；C2=1mm.（介質(zhì)無(wú)大腐蝕性）15MnVR：假設(shè)鋼板厚度: 616mm ，則： t =177MPa ， =177MPa ，ss = 390 MPa（2）筒體壁厚設(shè)計(jì)：C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94壓力容器用鋼板） C=C1+C2=1.25mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.16+1.25=8.41mm.圓整后，Sn =9mm.（3） 筒體水壓試驗(yàn)校核 有效壁厚 Se = Sn -C=9-1.25=7.75mm 試驗(yàn)壓力 計(jì)算應(yīng)力 應(yīng)力校

27、核 筒體水壓試驗(yàn)強(qiáng)度足夠（4）封頭厚度設(shè)計(jì)半球形封頭： C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94壓力容器用鋼板）C=C1+C2=1.25mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=3.57+1.25=4.82mm.圓整后，Sn =5mm.標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭： 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.1+1.25=8.35mm.圓整后，Sn =9mm.標(biāo)準(zhǔn)碟形封頭：名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=9.4+1.25=10.65mm.圓整后，Sn =11mm.從計(jì)算結(jié)果看，最佳方案是選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭。第五章 外壓圓筒與封頭的設(shè)計(jì)二、 判斷是非題（對(duì)者畫(huà)， 錯(cuò)者畫(huà)X）1 假

28、定外壓長(zhǎng)圓筒和短圓筒的材質(zhì)絕對(duì)理想，制造的精度絕對(duì)保證，則在任何大的外壓下也不會(huì)發(fā)生彈性失穩(wěn)。 （ X ）2 18MnMoNbR鋼板的屈服點(diǎn)比Q235-AR鋼板的屈服點(diǎn)高108%，因此，用18MnMoNbR鋼板制造的外壓容器，要比用Q235-AR鋼板制造的同一設(shè)計(jì)條件下的外壓容器節(jié)省許多鋼材。 （ X ）3 設(shè)計(jì)某一鋼制外壓短圓筒時(shí)，發(fā)現(xiàn)采用20g鋼板算得的臨界壓力比設(shè)計(jì)要求低10%，后改用屈服點(diǎn)比20g高35%的16MnR鋼板，即可滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。 （ X ）4 幾何形狀和尺寸完全相同的三個(gè)不同材料制造的外壓圓筒，其臨界失穩(wěn)壓力大小依次為：Pcr不銹鋼 > Pcr鋁 > Pcr銅。

29、 （ X ）5 外壓容器采用的加強(qiáng)圈愈多，殼壁所需厚度就愈薄，則容器的總重量就愈輕。（ X ）三、 填空題a) 受外壓的長(zhǎng)圓筒，側(cè)向失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)n=（2）；短圓筒側(cè)向失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)為n>（2）的整數(shù)。b) 直徑與壁厚分別為D，S的薄壁圓筒殼，承受均勻側(cè)向外壓p作用時(shí)，其環(huán)向應(yīng)力=（PD/2S），經(jīng)向應(yīng)力m（PD/4S），它們均是（壓）應(yīng)力，且與圓筒的長(zhǎng)度L（無(wú)）關(guān)。c) 外壓容器的焊接接頭系數(shù)均取為=（1）；設(shè)計(jì)外壓圓筒現(xiàn)行的穩(wěn)定安全系數(shù)為m=（3）。d) 外壓圓筒的加強(qiáng)圈，其作用是將（長(zhǎng)）圓筒轉(zhuǎn)化成為（短）圓筒，以提高臨界失穩(wěn)壓力，減薄筒體壁厚。加強(qiáng)圈的慣性矩應(yīng)計(jì)及（加強(qiáng)圈）和（加強(qiáng)圈和

30、圓筒有效段組合截面）。e) 外壓圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈后，對(duì)靠近加強(qiáng)圈的兩側(cè)部分長(zhǎng)度的筒體也起到加強(qiáng)作用，該部分長(zhǎng)度的范圍為（加強(qiáng)圈中心線(xiàn)兩側(cè)各為0.55的殼體）。四、 工程應(yīng)用題A組：1、圖5-21中A，B，C點(diǎn)表示三個(gè)受外壓的鋼制圓筒，材質(zhì)為碳素鋼，s=216MPa，E=206GPa。試回答：（1）A，B，C三個(gè)圓筒各屬于哪一類(lèi)圓筒？它們失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)n等于（或大于）幾？·B·C。CCC·AL/DoDo /SeBA圖5-21（2）如果將圓筒改為鋁合金制造（s=108MPa，E=68.7GPa），它的許用外壓力有何變化？變化的幅度大概是多少？（用比值P鋁/P銅=？表示

31、）【解】（1）A長(zhǎng)圓筒，L/D0值較大，臨界壓力Pcr僅與Se/D0有關(guān)，而與L/D0無(wú)關(guān)，失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)n=2。B短圓筒，臨界壓力Pcr不僅與Se/D0有關(guān)，而且與L/D0有關(guān)，失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)為n2的整數(shù)。 C臨界圓筒（長(zhǎng)、 短圓筒拐點(diǎn)處），長(zhǎng)度等于臨界長(zhǎng)度，發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)為n2。（2）在圓筒幾何尺寸一定情況下，P只與E有關(guān)。所以，改用鋁合金后： P鋁/P銅=Pcr鋁/Pcr銅=E鋁/E鋼=68.7/206=0.333 許用外壓力下降了66.7%。 2、有一臺(tái)聚乙烯聚合釜，其外徑為D0=1580mm，高L=7060mm（切線(xiàn)間長(zhǎng)度），有效厚度Se=11mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，試

32、確定釜體的最大允許外壓力。（設(shè)計(jì)溫度為200）【解】查表得Et=1.84×105MPa 該聚合釜屬于短圓筒其臨界壓力取m=3，P=Pcr/m=0.42/3=0.14MPa聚合釜的最大允許外壓力為0.14MPa4、試設(shè)計(jì)一臺(tái)氨合成塔內(nèi)筒的厚度，已知內(nèi)筒外徑為D0=410mm，筒長(zhǎng)L=4000mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，內(nèi)筒壁溫最高可達(dá)450，合成塔內(nèi)系統(tǒng)的總壓力降為0.5MPa?！窘狻恳阎狣0=410mm, L=4000mm, Et=1.64×105MPa, 計(jì)算外壓Pc=0.5MPa（1）假設(shè)塔內(nèi)筒名義厚度Sn=8mm，取壁厚附加量C=2mmSe=Sn-C=8-2=6

33、mm L/D0=9.76 D0/Se=68.3（2）求A值 查圖5-5 得A= 0.0026（3）求B值 查圖5-12 得B=88MPaPc=0.5MPa, PcP，說(shuō)明假設(shè)的Sn=8mm偏大。（1）重新假設(shè) Sn=6mm Se=Sn-C=6-2=4mm L/D0=9.76 D0/Se=102.5（2）求A值 查圖5-5 得A= 0.0014（3）求B值 查圖5-12 得B=78MPaPc=0.5MPa, PcP，且較接近，故取Sn=6mm合適該內(nèi)筒采用Sn=6mm的0Cr18Ni9Ti制作，能夠滿(mǎn)足穩(wěn)定性要求。6、 有一臺(tái)液氮罐，直徑為Di=800mm，切線(xiàn)間長(zhǎng)度L=1500mm，有效厚度S

34、e=2mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，由于其密閉性能要求較高，故須進(jìn)行真空試漏，試驗(yàn)條件為絕對(duì)壓力10-3mmHg，問(wèn)不設(shè)置加強(qiáng)圈能否被抽癟？如果需要加強(qiáng)圈，則需要幾個(gè)？【解】確定計(jì)算外壓力： 真空度=大氣壓-絕壓=760-10-3=759.99 mmHg 查表得：Et=1.95×105MPa（1） 取壁厚附加量C=2mm，有效厚度Se=2mm，則名義厚度Sn= Se+C=2+2=4mm D0= Di+2Sn=800+8=808mm L/D0=1.86 D0/Se=404 （2）求A值 查圖5-5 得A= 0.000085（3）求B值 查圖5-12 A點(diǎn)落在曲線(xiàn)左側(cè)，計(jì)算B值： P

35、c>P 不設(shè)置加強(qiáng)圈會(huì)被抽癟（4）設(shè)置加強(qiáng)圈 所需加強(qiáng)圈最大間距加強(qiáng)圈個(gè)數(shù)：取整，n=3 需設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈（5）驗(yàn)算設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈，則：Le=L/4=1500/4=375mm Le/D0=0.464 D0/Se=404查圖5-5 得A=0.00035， 查圖5-12，得B=45MPa因?yàn)镻cP，且十分接近，故至少需設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈。第六章 容器零部件二、填空題：A組：1 法蘭聯(lián)接結(jié)構(gòu)，一般是由（聯(lián)接）件，（被聯(lián)接）件和（密封元）件三部分組成。2 在法蘭密封所需要的預(yù)緊力一定時(shí)，采取適當(dāng)減小螺栓（直徑）和增加螺栓（個(gè)數(shù)）的辦法，對(duì)密封是有利的。3 提高法蘭剛度的有效途徑是1（增加法蘭厚度） 2（減

36、小螺栓作用力臂） 3（增加法蘭盤(pán)外徑）。4 制定法蘭標(biāo)準(zhǔn)尺寸系列時(shí)，是以（16MnR）材料，在（200）時(shí)的力學(xué)性能為基礎(chǔ)的5 法蘭公稱(chēng)壓力的確定與法蘭的最大（操作壓力），（操作溫度）和（法蘭材料）三個(gè)因素有關(guān)。6 臥式容器雙鞍座的設(shè)計(jì)中，容器的計(jì)算長(zhǎng)度等于（筒體）長(zhǎng)度加上兩端凸形封頭曲面深度的（2/3）。7 配有雙按時(shí)制作的臥室容器，其筒體的危險(xiǎn)截面可能出現(xiàn)在（支座）處和（跨距中間）處。8 臥式容器雙鞍座的設(shè)計(jì)中，筒體的最大軸向總應(yīng)力的驗(yàn)算條件是：軸向應(yīng)力應(yīng)為（拉 t）軸向壓力應(yīng)為（壓 t）和（軸向許用壓縮應(yīng)力ac的較小值）B組：1 采用雙鞍座時(shí)，為了充分利用封頭對(duì)筒體臨近部分的加強(qiáng)作用，應(yīng)

37、盡可能將支座設(shè)計(jì)的靠近封頭，即A(0.25)D0,且A不大于（0.2）L2 在鞍坐標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的鞍座包角有=（120°） 和=（150°）兩種。3 采用補(bǔ)強(qiáng)板對(duì)開(kāi)孔進(jìn)行等面積補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，其補(bǔ)強(qiáng)范圍是：有效補(bǔ)強(qiáng)寬度是（）外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度是（min ）內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度是（min ）4 根據(jù)等面積補(bǔ)強(qiáng)原則，必須使開(kāi)孔削弱的截面積AAe=(殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積)A1+(接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積)A2+(焊縫金屬截面積)A3。5 采用等面積補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，當(dāng)筒體徑Di1500mm時(shí)，須使開(kāi)孔最大直徑d(1/2)Di,且不得超過(guò)（520）mm.當(dāng)筒體直徑Di,>1

38、500mm時(shí)，須使開(kāi)孔最大直徑d( 1/3)Di,且不得超過(guò)（1000）。6 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的圓形人孔公稱(chēng)直徑有DN(400)mm, DN(450)mm, DN(500)mm, DN(600)mm等四種。7 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定，橢圓形人孔的尺寸為（400）×（250）mm與（380）×（280）mm。8 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)手孔的公稱(chēng)直徑有DN(150mm)和DN(250mm)兩種。三、是非判斷題1 法蘭密封中，法蘭的剛度與強(qiáng)度具有同等重要的意義。(×)2 在法蘭設(shè)計(jì)中，如欲減薄法蘭的厚度t，則應(yīng)加大法蘭盤(pán)外徑D0,加大法蘭長(zhǎng)徑部分尺寸和加大臂長(zhǎng)度。(×)3

39、 金屬墊片材料一般并不要求強(qiáng)度高，為要求其軟韌，金屬墊片主要用于中高溫和中高壓的法蘭聯(lián)接密封。()4 法蘭連接中，預(yù)緊密封比壓大，則工作時(shí)可有較大的工作密封比壓，有利于保證密封。所以預(yù)密封比壓越大越好。(×)5 正壓操作的盛裝氣體（在設(shè)計(jì)溫度下不冷凝）的圓筒形處貯罐，采用雙鞍式支座支承時(shí)，可以不必驗(yàn)算其軸向的拉應(yīng)力。(×)第七章 管殼式換熱器的機(jī)械設(shè)計(jì)一、 思考題1 衡量換熱器好壞的標(biāo)準(zhǔn)大致有哪些？答：傳熱效率高，流體阻力小，強(qiáng)度足夠，結(jié)構(gòu)可靠，節(jié)省材料；成本低；制造、安裝、檢修方便。2 列管式換熱器主要有哪幾種？各有何優(yōu)缺點(diǎn)？答：如下表1所示： 表 1列管式換熱器種類(lèi)優(yōu)

40、點(diǎn)缺 點(diǎn)固定管板式結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，造價(jià)較低，相對(duì)其它列管式換熱器其管板最薄。管外清洗困難；管殼間有溫差應(yīng)力存在；當(dāng)兩種介質(zhì)溫差較大時(shí)必須設(shè)置膨脹節(jié)。浮頭式一端管板固定，另一端管板可在殼體內(nèi)移動(dòng)；管殼間不產(chǎn)生溫差應(yīng)力；管束可抽出，便于清洗。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，金屬耗量較大；浮頭處發(fā)生內(nèi)漏時(shí)不便檢查；管束與管體間隙較大，影響傳熱。填料函式管束一端可自由膨脹；造價(jià)比浮頭式低；檢修、清洗容易；填函處泄漏能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。殼程內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能；殼程中不宜處理易揮發(fā)、易燃、易爆、有毒的介質(zhì)。U型管式只有一個(gè)管板；管程至少為兩程；管束可以抽出清洗；管子可自由膨脹。管內(nèi)不便清洗；管板上布管少，結(jié)構(gòu)不緊湊，管外介質(zhì)易短路，影響

41、傳熱效果；內(nèi)層管子損壞后不易更換。3 列管式換熱器機(jī)械設(shè)計(jì)包括哪些內(nèi)容？答：殼體直徑的決定和殼體壁厚的計(jì)算；換熱器封頭選擇，壓力容器法蘭選擇；管板尺寸確定；管子拉脫力的計(jì)算；折流板的選擇與計(jì)算；溫差應(yīng)力計(jì)算。此外還應(yīng)考慮接管、接管法蘭選擇及開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)等。4 換熱管在管板上有哪幾種固定方式？各適用范圍如何？答：固定方式有三種：脹接、焊接、脹焊結(jié)合。脹接：一般用在換熱管為碳素鋼，管板為碳素鋼或低合金鋼，設(shè)計(jì)壓力不超過(guò)4.0MPa，設(shè)計(jì)溫度在350以下，且無(wú)特殊要求的場(chǎng)合。焊接：一般用在溫度壓強(qiáng)都較高的情況下，并且對(duì)管板孔加工要求不高時(shí)。脹焊結(jié)合：適用于高溫高壓下，連接接頭在反復(fù)的熱沖擊、熱變形、熱腐

42、蝕及介質(zhì)壓力作用，工作環(huán)境極其苛刻，容易發(fā)生破壞，無(wú)法克服焊接的“間隙腐蝕” 和“應(yīng)力腐蝕”的情況下。5 換熱管與管板的焊接連接法有何優(yōu)缺點(diǎn)？焊接接頭的形式有哪些？答：焊接連接比脹接連接有更大的優(yōu)越性：在高溫高壓條件下，焊接連接能保持連接的緊密性；管板孔加工要求低，可節(jié)省孔的加工工時(shí)；焊接工藝比脹接工藝簡(jiǎn)單；在壓力不太高時(shí)可使用較薄的管板。 焊接連接的缺點(diǎn)是：由于在焊接接頭處產(chǎn)生的熱應(yīng)力可能造成應(yīng)力腐蝕和破裂；同時(shí)管子與管板間存在間隙，這些間隙內(nèi)的流體不流動(dòng)，很容易造成“間隙腐蝕”。 焊接接頭的形式有：管板孔上不開(kāi)坡口； 管板孔端開(kāi)60º坡口； 管子頭部不突出管板； 孔四周開(kāi)溝槽。6

43、 換熱管采用脹焊結(jié)合方法固定于管板上有何優(yōu)點(diǎn)？主要方法有哪些？答：脹焊結(jié)合方法的優(yōu)點(diǎn)：由于焊接連接產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕及間隙腐蝕，尤其在高溫高壓下，連接接頭在反復(fù)的熱沖擊、熱變形、熱腐蝕及介質(zhì)壓力作用下，工作環(huán)境極其苛刻，容易發(fā)生破壞，無(wú)論采用脹接或焊接均難以滿(mǎn)足要求。而脹焊結(jié)合法能提高連接處的抗疲勞性能，消除應(yīng)力腐蝕和間隙腐蝕，提高使用壽命。 主要方法有：先強(qiáng)度焊后貼脹、先強(qiáng)度焊后強(qiáng)度脹、先強(qiáng)度脹后密封焊等多種。7 管子在管板上排列的標(biāo)準(zhǔn)形式有哪些？各適用于什么場(chǎng)合？答：排列的標(biāo)準(zhǔn)形式有：正三角形和轉(zhuǎn)角正三角形排列，適用于殼程介質(zhì)污垢少，且不需要進(jìn)行機(jī)械清洗的場(chǎng)合。 正方形和轉(zhuǎn)角正方形排列，一般可用

44、于管束可抽出清洗管間的場(chǎng)合。10鋼制管殼式換熱器設(shè)計(jì)規(guī)定中換熱器管板設(shè)計(jì)方法的基本思想是什么？ 答：其基本思想是：將管束當(dāng)作彈性支承，而管板則作為放置于這一彈性基礎(chǔ)上的圓平板，然后根據(jù)載荷大小、管束的剛度及周邊支撐情況來(lái)確定管板的彎曲應(yīng)力。由于它比較全面地考慮了管束的支承和溫差的影響，因而計(jì)算比較精確。但計(jì)算公式較多，計(jì)算過(guò)程也較繁雜。但應(yīng)用計(jì)算機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，是一種有效的設(shè)計(jì)方法。11 換熱管分程原因是什么？一般有幾種分程方法？應(yīng)滿(mǎn)足什么條件？其相應(yīng)兩側(cè)的管箱隔板形式如何？答：分程原因：當(dāng)換熱器所需的換熱面積較大，而管子做得太長(zhǎng)時(shí)，就得增大殼體直徑，排列較多的管子。此時(shí)為了增加管程流速，提高

45、傳熱效果，須將管束分程，使流體依次流過(guò)各程管子。分程方法：為了把換熱器做成多管程，可在流道室（管箱）中安裝與管子中心線(xiàn)相平行的分程隔板。管程數(shù)一般有1，2，4，6，8，10，12等七種。滿(mǎn)足條件：各程換熱管數(shù)應(yīng)大致相等；相鄰程間平均壁溫差一般不應(yīng)超過(guò)28；各程間的密封長(zhǎng)度應(yīng)最短；分程隔板的形式應(yīng)簡(jiǎn)單。管箱隔板形式有：?jiǎn)螌雍碗p層兩種。12折流板的作用如何？常用有哪些形式？如何定位？ 答：在對(duì)流傳熱的換熱器中，為了提高殼程內(nèi)流體的流速和加強(qiáng)湍流強(qiáng)度，以提高傳熱效率，在殼程內(nèi)裝置折流板。折流板還起支撐換熱管的作用。 常用形式有：弓形、圓盤(pán)-圓環(huán)形和帶扇形切口三種。 折流板的固定是通過(guò)拉桿和定距管來(lái)實(shí)現(xiàn)的。拉桿是一根兩端皆有螺紋的長(zhǎng)桿，一端擰入管板，折流板就穿在拉桿上，各板之間則以套在拉桿上的定距管來(lái)保持板間距離。最后一塊折流板可用螺母擰在拉桿上予以緊固。13固定管板式換熱器中溫差應(yīng)力是如何產(chǎn)生的？有哪些補(bǔ)償溫差應(yīng)力的措施？ 答：當(dāng)操作時(shí)，殼體和管子溫度都升高，若管壁溫度高于殼壁溫度，則管子自由伸長(zhǎng)量比殼體自由伸長(zhǎng)量大，但由于管子與殼體是剛性連接，所以管子和殼體的實(shí)際伸長(zhǎng)量