提取車間高支模方案---63米

1、 提取車間及檢測中心建設項目高支模施工方案 編制單位： 湖北順達建設集團有限公司 編制日期： 二 0 一 六 年 三 月 施工組織設計方案審批表工程名稱：提取車間及檢測中心項目致： 湖北天億工程監(jiān)理有限公司 （監(jiān)理單位） 我方已根據(jù)施工規(guī)范的有關規(guī)定完成了 提取車間及檢測中心建設項目高支模專項方案 的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予審查。承包單位（章）： 項 目 經 理： 技 術 負 責 人： 日 期： 專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師： 日 期： 總監(jiān)理工程師審核意見：項目監(jiān)理機構（章）： 總監(jiān)理工程師： 日 期： 建設單位審核意見： 建設單位（章）： 工程部負責人： 日

2、期： 目 錄第一章、工程概況.1第二章、編制范圍及原則.1第三章、編制依據(jù).1第四章、設計理念及材料要求.2第五章、施工部署、方案.4 一、組織設置及準備.4 二、模板安裝.5 三、模板施工質量要求.7 四、模板施工安全要求.8 無、梁模板高支撐架的構造和施工要求.8第6章 、計算書(梁、板).10 湖北順達建設集團有限公司 高支模專項施工方案第一章、工程概況工程名稱：提取車間及檢測專項建設項目地 址：武漢市經濟開發(fā)區(qū)鳳凰工業(yè)園結構類型：框架結構建設單位：武漢市天下惠藥業(yè)有限公司設計單位：中南勘察設計院（湖北）有限責任公司施工單位：湖北順達建設集團有限公司監(jiān)理單位：湖北天億工程監(jiān)理有限公司計劃

3、工期：120天 建筑面積：3598.12m2總高度：17.30m 層 數(shù)：3層本工程為框架廠房，框架梁主要截面為200×400、250×500、250×700、250×900，框架柱的截面尺寸500×500，板厚分別為120、140、局部170。砼強度等級柱子為C35，梁板為C30。層 高：一層6.25m，二層6.00m，三層4.75m，屬超高支模架，需要編制高大模板專項方案。第二章、編制范圍及原則1、本方案編制范圍為超高模板支架。2、本施工方案編制將遵循四項基本原則，即一是符合性原則；二是先進性原則，三是合理性原則，四是符合工程質量、工期要求

4、及安全生產、文明施工要求的原則。第三章、編制依據(jù)1、建質【2009】87號文件2、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）3、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2011）4、建筑施工計算手冊江正榮著 5、建筑施工手冊第四版6、建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著7、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2014）8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 130-2011）；9、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006；10、扣件式建筑腳手架用鋼管DB33/588-2005；11、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2011；12、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ8

5、091）13、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2015）14、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2013）15、建設工程安全生產管理條例16、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）17、本工程的設計圖紙、巖土工程勘察報告、施工組織設計第四章、設計理念及材料要求一、支撐體系的設計理念在保障安全可靠的前提下，梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立桿步距要一致，便于統(tǒng)一搭設；立桿縱或橫距一致，便于立桿有一側縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規(guī)范設置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。根據(jù)我公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板

6、工程的支撐體系。考慮到本工程為全現(xiàn)澆框架結構，因此模板材料大量采用膠合板模板。膠合板模板具有不收縮、不翹曲、不開裂、均質、接縫少、周轉率高、加工方便等優(yōu)點。模板支撐及加固系統(tǒng)：采用40×80mm方木、48×3.0鋼管、可調節(jié)頂托、12對拉螺栓等。支模材料：采用40×80方木、18木膠合板及48×3.0扣件式鋼管。二、材料要求搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數(shù)量按有關規(guī)定執(zhí)行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用。1、鋼材技術性能必須符合碳素結構鋼（GB700-2006）的要求。2、支架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T1

7、3793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規(guī)定的 3號普通鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中Q235-A級鋼的規(guī)定。3、每根鋼管的最大質量不應大于25kg。4、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定：（1）應有產品質量合格證；（2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合該規(guī)范第3.1.1條的規(guī)定；（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4）鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合規(guī)范規(guī)范（JGJ130-2011）的規(guī)定；（5）鋼管必須

8、涂有防銹漆。（6）鋼管彎曲變形應符合規(guī)范（JGJ130-2011）規(guī)定。5、扣件式鋼管腳手架應采用鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規(guī)定。6、扣件的驗收應符合下列規(guī)定：扣件應有法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（1）扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。（2）扣件均應進行防銹處理。（3）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65N.m時，不得發(fā)生破損。7、方木選用本地區(qū)質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材，同時應符合木結構設計規(guī)范和木結構工程施工質量驗收規(guī)范的規(guī)定。膠合板技術性能必須符合

9、混凝土模板用膠合板（GB/T 17656-2008）要求。第五章、施工部署、方案 一、組織設置及準備1、管理人員組織及職責分工：項目經理：負責項目部全面技術、質量、管理工作技術負責人：全面負責技術、模板方案編制工作土建施工員：1、對模板工程進行技術交底；2、對施工過程進行監(jiān)控、現(xiàn)場指導；3、負責模板工程自檢、驗收土建質檢員：1、對模板工程質量進行監(jiān)控、檢查，督促不合格項目的整改；2、對建材質量進行檢查、監(jiān)控測量員：負責工程的全部放線工作、保護控制樁、水準點2、技術準備項目技術負責人組織項目部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，與建設、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見。

10、3、機具準備主要機具及工具準備詳見下表：名 稱規(guī) 格功 率數(shù) 量電動扳手每人1臺圓盤鋸MJ-1063KW1臺手電鉆4把手提電鋸M-651A1.05KW2臺壓刨MB1065705KW1臺手電鉆鉆頭直徑12-20MM6把砂輪切割機1臺水準儀1臺經緯儀1臺鋼卷尺100M2把小卷尺5M二、模板安裝（一）柱模板安裝1、柱模板的設計：柱模面板選用915×1830×18膠合板,豎楞及柱箍選用40×80松木方,對拉螺栓選用12鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。柱模板用料參考表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞18膠合板500×5001根12螺栓外端采用3型夾40040&#

11、215;80mm松木方2、柱模的施工順序： 安裝柱模時，應先在樓面上彈出柱軸線及邊線測定標高找平柱腳立柱模加柱箍加固澆搗砼拆柱模（修整，翻至上一層使用）。 3、柱模施工的要點及細部要求 為保證斷面尺寸，在柱斷面的四個腳用鋼筋頭埋設在柱邊框線上作限位，用水準儀將相鄰的準點轉移到柱鋼筋上，以此標高來控制柱模頂?shù)臉烁摺?柱與梁板的接頭尺寸準確與否是影響結構外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設較低的柱頭應加設一道柱箍，防止?jié)q模。 在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以

12、保證砼質量。 清理孔留設：為了清理干凈柱內垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側模底下留出100×200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質量。 （二）梁、板模板安裝1、梁、板模板及支撐的設計面板選用915×1830×18膠合板,內楞分別選用40×80木方,對拉螺栓選用12鋼筋,外龍骨采用48×3.0mm雙鋼管。梁截面 B×D=250mm×700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.2米，立桿的縱距1.2米，立桿的步距 h=1.90米。內龍骨采用40×80mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.

13、0mm。板模板支架搭設高度為6.2米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.2米，立桿的橫距 l=1.2米（梁的跨度方向），立桿的步距 h=1.90米。局部薄弱位置架設水平剪刀撐支撐。2、梁板模板安裝操作流程如下： 先按梁板各自要求搭設腳手架上龍骨、次楞木梁模安裝樓板面模板安裝梁板鋼筋安裝掃地桿、剪刀撐等加固桿件的搭設梁板混凝土澆筑養(yǎng)護混凝土達到拆模強度3、梁模板梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側

14、模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。4、平板模板平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側板外先彈水平線。水平線的標高應為板底標高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不造成浪費現(xiàn)象，大面積配板位置先用標準尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表面光滑平整。5、模板拆除A、模板拆除的要求 不承重或側壓的模板應在混凝土強度能保證構件不變形，邊面及棱角

15、不因拆模而受損時方可拆除。 承重模板應在與結構或構件同條件養(yǎng)護的混凝土試塊符合規(guī)定時，才能拆除。 B、拆模注意事項 拆模前要有混凝土強度報告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經過申請批準后方可拆模。模板拆除時要設置警戒線，并有專人監(jiān)護。嚴禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 已拆模的結構，應在砼達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算加設臨時支撐。 拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。 拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復雜模板的拆除，事前應制定拆模方

16、案。拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端?？焖偈┕さ牧汉蜆前迥０?，其底模及門架支撐的拆除時間應對所有砼的強度發(fā)展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。三、模板施工質量要求1、模板及其支撐結構的材料、質量，應符合規(guī)定和設計要求。2、模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內側面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。3、模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆灌砼過程中要經常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。4、固定在模板上的預埋件和預留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。5、現(xiàn)澆整體式結構模板安裝的允許偏差，應符合下表規(guī)定：現(xiàn)

17、澆結構模板安裝允許偏差項次項 目允許偏差(mm)1軸線位置柱、梁52底模上表面標高+2，53截面內部尺寸柱、墻、梁+2，-54層高垂直（每層垂直度）35相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）5四、模板施工安全要求1、支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯(lián)結穩(wěn)固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜落傷。2、拆模時應搭設腳手板。3、拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模前應制定拆模程序，拆模方法及安全措施，嚴禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 5、模板拆不下來時，可用木棰敲擊模板

18、，拆除的模板切不可高，拋下，以免傷人及損傷模板。6、進入現(xiàn)場，必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，正確地使用個人勞動保護用品；7、拆除模板一般用長撬棍，不允許站在正在拆除的板下。8、二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)調工作。傳遞模板時，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔。 五、梁模板高支撐架的構造和施工要求 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可

19、采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距不得超過2m。 3.整體性構造層的設計： a.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； b.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面要求設剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，局部設置。 5.頂部支撐點的設計： a.梁底立桿頂部設置可調節(jié)頂托，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； 6.支撐架搭設的

20、要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和

21、變形情況及時解決。計算式（梁、板）梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:取250X700梁進行計算 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.2；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.90；梁支撐架搭設高度H(m)：5.65；梁兩側立柱間距(m):1.2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.2；采用的鋼管類型為48×3.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80； 2.荷載參數(shù)模板自重(

22、kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距

23、(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：1000；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距梁底的距離為：300mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝

24、土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.00m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 35.696 kN/m2、24.00 kN/m2，取較小值24.00kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作

25、用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 30×1.0×1.0/6=5.0cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0

26、.76kN/m；q = q1+q2 = 7.78+0.756 = 8.532 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M= 0.1×8.532×3002 = 7.68×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: =7.68×104 / 1.62×104=4.74N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.74N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 24×0.3

27、= 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.2×3004/(100×9500×1.46×105) = 0.285mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.285mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2 mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的

28、計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×802×2/6 = 106.67cm3；I = 40×803×2/12 = 533.33cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的

29、荷載，q = (1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 425mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×11.55×425.002= 2.09×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.09×105/1.67×105 = 1.25N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1

30、.25N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =24×0.425= 10.2N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 425mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×10.2×4304/(100×10000×8.33×106) = 0.03 mm；內楞的最大容許撓度值: = 425/250=1.7mm；內楞

31、的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.7mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 （1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大

32、的彎矩為M= 0.1×8.532×0.452=1.73 N.mm 外楞最大計算跨度: l = 450mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.73×106/8.98×103 = 192.65N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =192.65N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.985 mm外楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.12mm；外楞的最大撓度計算值 =0.985mm 小于 外楞的最大容許

33、撓度值 =1.12mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24×0.3×0.45 =3.24kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足

34、要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3； I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中

35、， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.9×0.7×0.25=4.81kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.3×0.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；q = q1

36、+ q2 + q3=8.26+0.11+0.756=9.126kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×9.126×0.32=0.082kN.m； =0.082×106/2.16×104=3.8N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.8N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.0+0.35）×0.3= 7.75KN

37、/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.75×3004/(100×9500×1.94×105)=0.231mm；面板的最大撓度計算值: =0.231mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土

38、時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.25×0.7=4.46kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×（0.3+2×0.8)=0.665kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×7.65+1.2×0.665=9.978kN/m；

39、活荷載設計值 P = 1. 4×1.35=1.89 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 9.978+1.89=11.868kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×11.868×0.6×0.6= 0.427kN.m；最大應力 = M / W = 0.427×106/4490 = 95.16N/mm2；抗彎強度設計值 f=205

40、N/mm2；鋼管的最大應力計算值95.16N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×10.23×0.6= 3.68kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2×3682.8/424.000 = 17.37N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 17.37N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計

41、算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 7.65 + 0.665= 8.315 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.677×11.868×6004 /(100×206000×10.78×104)=0.469mm；鋼管的最大允許撓度 =600/250=2.4mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.469mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.7×0.25=

42、4.46kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(7.65+ 0.350 )+ 1.4×4.500 = 15.9kN/m2； 經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.19kN，中間支座最大反力Rmax=4.77kN；最大彎矩 Mmax=0.5724kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.628mm；支撐鋼管的最大應力 =0.5724×106/4490=127.48N/mm2

43、；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 127.48 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，單扣件承載力設計值取8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4 kN； R - 縱向或橫向水

44、平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=4.47kN；R < 6.4 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.19 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×13.25=2.1 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:

45、 N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.15×(1.50+24.00)=2.89kN； N =1.19+2.1+0.265+2.89=6.445kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果

46、完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6445/(0.209×424) = 72.73N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 =72.73N/mm2 小于 鋼管立桿

47、抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6445/(

48、0.417×424) = 36.45N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 36.45N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.47 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×(13.5-1.0)=1.98 kN； N =4.47+1.98=6.45 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈

49、截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9

50、= 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6450/(0.205×424) = 74.21N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 74.21 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×

51、1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6450/(0.417×424) =36.48N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 36.48N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):6.2；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；扣件連接方式:單扣件，考慮扣