火力發(fā)電廠主要控制工藝邏輯

1、1.1 火電廠控制工藝1.1.1 機組指令機組指令就是對機組下達的負荷指令，機組指令回路接收電網中調 AGC 指令和本機運 行人員的指令。負荷指令下達至汽機主控回路和鍋爐主控回路，通過鍋爐風粉控制和汽機DEH 控制實現(xiàn)系統(tǒng)對負荷指令的響應，見圖 1。機組指令接收 AGC 信號的先決條件是機組處于協(xié)調控制模式，就是說汽機控制在自動 狀態(tài)，鍋爐控制也在自動狀態(tài)。在這種情況下，電網中調會根據電網頻率的變化，計算頻率 差，折合成負荷指令下達給發(fā)電機組。發(fā)電機組根據 AGC 信號，通過協(xié)調控制系統(tǒng)增加或 減少機組出力，穩(wěn)定電網的頻率。當 AGC 投入條件不成立的情況下，一般采用鍋爐跟隨汽機的控制方式，即

2、汽機控制功 率，鍋爐控制壓力。在這種情況下，機組發(fā)電功率由本機運行人員設定，而鍋爐則自動調整 出力，維持機前設定壓力的穩(wěn)定，保證汽機與鍋爐之間的能量平衡。當汽機主控無法投入自動，同時鍋爐主控也無法投入自動的情況下，機組處于 BASE運行方式（手動方式）。此時，DEH 系統(tǒng)根據主汽壓力來調整綜合閥位，使汽機與鍋爐保持 能量平衡，機組指令跟隨綜合閥位對應的機組功率。機組 BASE 方式運行通常是機組運行 的過渡階段。當發(fā)電機組的重要輔機（送風機、引風機等）出現(xiàn)故障，只能運行兩臺設備中的一臺時， 不能提供充足的出力，發(fā)電機組也就無法在額定出力下正常工作。這時，機組控制以 RB（RUNBACK：快速返

3、回）方式運行，通常機組負荷會降低一半。此時的機組指令同機組1BASE 方式運行時相似，處于跟隨模式。即主汽壓力不斷下降，汽機進汽調節(jié)閥逐漸關小，機組負荷指令則根據綜合閥位的大小跟隨相應值。機組指令控制是機組控制系統(tǒng)的頂層控制，也是協(xié)調控制的頂層控制，伴隨著機組運行工況的變化，指令控制會選擇相應控制策略，保持機組出力與電網需求的平衡和汽機與鍋爐的能量平衡。圖 1 指令控制 SAMA 圖1.1.2 協(xié)調控制系統(tǒng)協(xié)調控制系統(tǒng)就是汽機與鍋爐協(xié)調控制系統(tǒng)，通常存在三種協(xié)調控制方式：機爐協(xié)調控制方式、鍋爐跟隨方式、汽機跟隨方式，見圖 2。圖 2 協(xié)調控制系統(tǒng) SAMA 圖在汽機主控在自動態(tài)，且鍋爐主控在自

4、動態(tài)時，機組控制處于機爐協(xié)調控制模式。在機 爐協(xié)調控制方式下，汽機與鍋爐并行操作，鍋爐控制機前壓力，汽輪機控制功率，兩者互相 影響。負荷變化過程先于鍋爐指令信號，同時壓力變化修正調節(jié)閥位置。當汽機主控在手動態(tài)，且鍋爐主控在自動態(tài)時，機組控制處于鍋爐跟隨模式。在鍋爐跟 隨控制方式下，鍋爐控制機前主汽壓力，汽機調門采用手動調節(jié)的方式來獲得期望的功率。3控制過程為，主汽壓力設定值與機前壓力相比較，其偏差經過發(fā)電機信號前饋和修正后產生 鍋爐指令信號去風和燃料回路。同時，運轉員通過設定調節(jié)閥位置來建立負荷指令。當鍋爐主控在手動，且汽機主控在自動時，機組控制處于汽機跟隨模式。在汽機跟隨控 制模式下，汽輪機

5、控制機前蒸汽壓力，通過調節(jié)鍋爐的燃燒率來獲得期望的負荷。運轉員手 動設置燃料和風量值，燃料和風量的變化會帶來鍋爐能量水平的變化，從而改變機前壓力的變化。1.1.3 定壓滑壓選擇機前壓力是單元制機組負荷控制一個十分重要的參數，定壓和滑壓選擇指在機組正常運行時，機前壓力是保持一個定值還是維持某一個函數關系。機前壓力設定值應該等于某個目標值還是按照某個函數關系跟蹤負荷指令，則是由定壓滑壓選擇控制策略來實現(xiàn)，見圖 3。PT偏置設定值FW1IAFW2PDFFDFRBIDFAPHUDF(x)TIT滑壓設定值PTTTrackTTA IA II APSI壓力速率限制定壓設定值壓力實際設定值圖 3 定壓滑壓選擇

6、單元機組按照定壓方式運行時，機前壓力保持不變，機組功率與調節(jié)閥的開度保持一一對應關系。單元機組滑壓運行時，汽機調節(jié)閥的開度維持不變一般為全開位置，機組功率與機前壓力保持一一對應關系。定壓可以在機組任意控制模式下選擇，而滑壓需要在鍋爐跟隨控制模式并且機組負荷較大的情況下進行。在機爐協(xié)調模式下，如果出現(xiàn) RB，則控制方式變?yōu)殄仩t跟隨，機前壓力維持動作前壓力一段時間，然后按照一定的速率滑壓下降。41.2 汽機控制工藝2.2.1 汽機控制汽機控制就是汽輪機調節(jié)閥控制，汽機控制的執(zhí)行部分就是數字電液調節(jié)系統(tǒng) DEH。汽機控制在不同的控制方式下，將汽機指令送達 DEH 系統(tǒng)，DEH 系統(tǒng)根據汽機指令作出相

7、 應的動作，驅動調節(jié)閥動作，完成對負荷或壓力的控制，見圖 4。汽機指令TDTFCCS遙控DEH反饋信號100%TTT0%IIH/LA至DEH圖 4 汽機控制 SAMA 圖相對于鍋爐控制，汽機控制要簡單一些，主要 DEH 控制。DEH 系統(tǒng)控制根據指令調節(jié) 調節(jié)閥的開度，完成對轉速和負荷的控制。給水控制在設備屬于汽機側，但是在自動狀態(tài)下 接收的鍋爐指令。給水控制主要對兩臺汽動給水泵和一臺電動給水泵的控制。在機組啟動階段和低負荷階段，由 30%負荷的電動給水泵供水，采用單沖量水位控制方式。在負荷較高 階段和額定負荷運行時，有兩臺 50%負荷的啟動給水泵供水，采用三沖量的水位控制模式。2.2.2 給

8、水控制（汽泵）汽動給水泵是機組正常運行時的全部給水來源，采用三沖量的水位控制策略，見圖 5。汽包水位被控對象的擾動有四個來源，給水量的擾動為內部擾動，其余如蒸汽負荷的擾動、燃料量的擾動以及汽包壓力的擾動等為外部擾動。其中給水擾動、汽機負荷擾動和鍋爐熱負荷擾動影響比較大。由于蒸汽流量和燃料量的變化是經常產生的外部擾動，并且是產生"虛假水位"的根源，所以在給水控制系統(tǒng)里常常引入蒸汽流量、燃料量信號作為前饋信號，以改善外部擾動時的控制品質。如上圖所示，三沖量的調節(jié)回路中主要包含有主調節(jié)器 TPI 及付調節(jié)器 TPI，付調節(jié)器一般用比例規(guī)律的。主調節(jié)器接受水位信號作為主控信號去控制

9、副調節(jié)器。副調節(jié)器除接受主調節(jié)器信號外，還接受給水量反饋信號和蒸汽流量信號，組成一個三沖量的串級控 制系統(tǒng)，其中副調節(jié)器的作用主要是通過內回路進行蒸汽流量和給水流量的比值調節(jié)，并快 速消除來自給水側的擾動。而主調節(jié)器主要是通過副調節(jié)器對水位進行校正，使水位保持在給定值。當負荷變化而出現(xiàn)“虛假水位”時，由于采用了蒸汽流量信號，就有一個使給水量與負荷同方向變化的信號，從而減少了由于“虛假水位”現(xiàn)象而使給水量向與負荷相反方向變化的趨勢，從而改變蒸汽負荷擾動下的水位控制質量。汽動給水泵控制分成遙控和本地自動兩種控制方式。遙控時接收鍋爐指令，自動維持水位穩(wěn)定；本地自動時，根據操作員的指令設定水位維持水位

10、在設定值。圖 5 給水控制汽泵1.2.3 給水調節(jié)閥控制給水調節(jié)閥是低負荷階段電動給水泵供水時維持水位穩(wěn)定的控制手段，見圖 6。在機組啟動初期，主給水門關閉，電動給水泵定速運行，通過控制給水調節(jié)閥的開度，調節(jié)給水流量，達到控制水位的目的。此時，水位控制器對設定值和水位值的偏差進行運算， 生成自動控制指令去控制給水調節(jié)閥的開度，改變給水流量，使水位跟蹤設定值，進行單沖量的水位調節(jié)。當機組運行在高負荷狀態(tài)，鍋爐供水由兩臺啟動給水泵供應，水位控制是三沖量控制方 式。如果此時有一臺啟動給水泵跳閘，則會聯(lián)鎖啟動電動給水泵，保持水位的三沖量控制方 式不變，此時串級控制器 1 計算水位實際值與水位設定值之間

11、的偏差，然后與主蒸汽流量相 加輸出至串級控制器 2。串級控制器 2 計算控制器 1 與凝結水流量的偏差，計算相應閥位指 令。給水調節(jié)閥接收閥位指令，作出相應的開關動作，調節(jié)給水流量，從而達到控制水位的目的。圖 6 給水調節(jié)閥控制 SAMA 圖71.2.4 給水控制（電泵）電動給水泵是機組啟動和低負荷階段鍋爐供水設備，控制策略，見圖 7。在機組啟動初期，電動給水泵定速運行，通過控制給水調節(jié)閥的開度，調節(jié)給水流量， 達到控制水位的目的。隨著負荷的開高，要求的給水量增加，該啟動控制閥逐漸開大，到了 一定開度以后，調節(jié)性能變差，當發(fā)現(xiàn)控制閥已無法再對給水進行調節(jié)時，手動升高電泵轉 速，提高給水母管壓力

12、，增加給水，此時，啟動控制閥仍然可以自動地將水位維持在設定值上。隨著負荷繼續(xù)升高，給水壓力已升得較高，給水調節(jié)閥承受的節(jié)流壓差也越來越大，當 給水調節(jié)閥門開到 90以后，將電動給水泵轉速控制投自動。給水控制由給水調節(jié)閥節(jié)流調節(jié)方式變成了給水泵轉速調節(jié)方式。當啟動給水泵跳閘時，電動給水泵聯(lián)鎖啟動，三沖量方式調節(jié)水位。圖 7 給水控制電泵81.2.5 除氧器水位控制除氧器是凝結水通路上凈化凝結水，保證水、汽純凈的重要設備，主要作用是除去溶解在凝結水中的非凝結空氣。除氧器水位控制是平衡鍋爐給水和凝結水的重要控制策略，與汽包水位或者汽水分離器水位控制策略相似。在給水流量較小的情況下，采用單沖量控制方式

13、。在給水流量較大時，采用三沖量控制方式，將給水流量和凝結水流量擾動納入控制策略中。見圖 8。在給水流量較小，單沖量控制方式下，除氧器水位控制通過除氧器給水調節(jié)閥開度的調控實現(xiàn)控制目的，使除氧器水位跟蹤除氧器水位設定值。在給水流量較大，三沖量控制方式下，除氧器水位控制同時要將凝結水流量和給水流量作為調節(jié)過程中的擾動量加以處理。首先，除氧器水位設定值與實測值比較，差值經過一級PID 處理，得出值與給水流量換算值累加，累加后的值在第二級 PID 處理前與凝結水流量比較，得出的差值經過計算得出除氧器給水調節(jié)閥開度需要的增加值或者減小值。開度變化值送到除氧器給水調節(jié)閥，閥門作出相應動作，除氧器供水量隨之

14、變化，達到維持除氧器水位跟蹤設定值的目的。圖 8 除氧器水位控制 SAMA 圖91.2.6 凝汽器熱井水位控制凝汽器是是機組安全、高效、經濟、穩(wěn)定運行的重要環(huán)節(jié)，是機組汽水循環(huán)中水的起點。凝結水位控制的有效運行可以保障凝汽器運行的安全性，也使機組運行的經濟性和穩(wěn)定性得到保證。與凝結水水位相關的有兩臺設備，凝結水位調節(jié)閥和凝結水至凝補水箱溢流閥。當凝結 水水位低于設定值時，凝結水位調節(jié)閥增大開度，增加凝結水箱補水，使水位上升，跟蹤設 定值。當凝結水位高于凝結水位設定值時，凝結水至凝補水箱溢流閥增大開度，凝結水熱井中的凝結水通過溢流閥泄至凝補水箱，凝結水位下降，跟蹤設定值。見圖 9。圖 9 凝結水

15、位控制 SAMA 圖首先，凝汽器水位實測值與凝汽器水位設定值比較，差值經過左側 PID 計算，得出凝結水位調節(jié)閥需要增大或者減小的開度，開度指令驅動凝結水位調節(jié)閥開大或者關小，達到調節(jié)水位的目的；同時，差值經過右側 PID 處理得出溢流閥需要減少或者增加的開度，開度指令驅動溢流閥動作，同樣實現(xiàn)調節(jié)凝結水位的目的。1.2.7 高壓加熱器水位控制高壓加熱器（或者低壓加熱器）是提高凝給水溫度和機組熱循環(huán)效率的裝置。高壓加熱器是一種表面式熱交換器，一般放在除氧器之后，抽取汽輪機高壓缸中的蒸汽加熱給水。高壓加熱器安裝疏水調節(jié)閥和危急疏水調節(jié)閥，用來不斷地排出加熱給水的蒸汽10凝結后的疏水，疏水的水位（即

16、高壓加熱器的水位）需要維持一個穩(wěn)定值。如果高加水位過 高，影響熱交換效果，還有可能使疏水從抽汽管直接通過疏水閥排出，影響加熱效果，還可 能使疏水從抽汽管倒流入汽輪機，形成水沖擊；如果水位過低，加熱蒸汽可能直接通過疏水閥排出，影響加熱效果和經濟性，同時還影響環(huán)境。低壓加熱器是加熱凝結水的裝置，作用與高壓加熱器相同。二者的不同之處在于溫度不同、抽汽位置不同。本文通過解析高壓加熱器的控制策略來說明高壓加熱器和低壓加熱器共通的控制原理，見圖 10。高壓加熱器水位控制由高加疏水調節(jié)閥和高加危急疏水調節(jié)閥兩個裝置完成。高加疏水調節(jié)閥在調節(jié)穩(wěn)定高加水位的過程中起到主要作用。高加危急疏水調節(jié)閥在高加水位異常高

17、的情況下加入調節(jié)高加水位的控制中，高加危急疏水調節(jié)閥動作比高加疏水調節(jié)閥更快，二者的設定值不同。首先，高加水位實測值與設定值比較，差值經過左側 PID 計算得出調節(jié)閥需要增大或減小的開度，開度指令送到調節(jié)閥，調節(jié)閥根據指令值開大或者關小閥門，完成水位調控的一次循環(huán)。如果水位異常高，危急調節(jié)閥加入水位調節(jié)。高加水位實測值與危急調節(jié)閥設定值比較，差值經過右側 PID 處理得出危急調節(jié)閥的開度指令，高加危急疏水調節(jié)閥根據開度指令迅速動作，完成高加水位的調節(jié)。圖 10 高壓加熱器水位控制 SAMA 圖 2.2.8 高壓旁路減壓調節(jié)閥控制 高壓旁路被控對象為減壓閥、噴水隔離閥、噴水調節(jié)閥，高壓旁路控制系

18、統(tǒng)有啟動、溢流和安全三個主要功能（即三用閥功能）。 啟動功能：改善機組的啟動特性；提高鍋爐在啟動過程中的燃燒率；使蒸汽溫度與汽輪機缸溫得到最佳匹配；縮短機組啟動的時間，減少壽命損耗。 溢流功能：吸收機、爐之間的不平衡負荷；排泄機組在負荷瞬變過度過程中的剩余蒸汽；調整穩(wěn)定爭氣壓力；維持鍋爐在不投油情況下的最低穩(wěn)燃負荷。 安全功能：取代鍋爐安全閥的功能。機組旁路系統(tǒng)投入備用后，當機組的機前實際壓力與機組高壓旁路壓力設定值差值大于旁路超壓偏置設定值時，旁路系統(tǒng)將自動參與壓力調 節(jié)，維持主蒸汽壓力等于設定值。在旁路控制中，關鍵控制是對高旁減壓調節(jié)閥的控制，本聞就高旁減壓調節(jié)閥的控制策 略加以說明，見圖

19、 11。圖 11 高旁減壓調節(jié)閥 SAMA 圖首先，主汽壓力實測值與一級 PID 輸出比較，差值經過第二級 PID 處理得出閥位開度12指令。減壓調節(jié)閥根據指令動作，調整主汽壓力。同時，閥位指令回到一級 PID 入口，指令與坡度處理后指令比較，差值經過一級 PID 處理得出下一次處理循環(huán)與主汽壓力實測值的比較值。高旁減壓閥的調節(jié)壓力過程是動態(tài)調整的，這就保證了調整過程的平滑和有效。1.3 鍋爐控制工藝2.3.1 燃燒控制鍋爐燃燒控制是機組控制的難點，合適的控制策略能夠減少鍋爐對負荷指令響應的延遲時間，提高機組的響應速度和運行的經濟性。圖 12 是能量輸入信號圖，能量輸入必須與能量需求匹配。能量

20、輸入的計量如果采用給粉機轉速或者容量風的風門開度來計算，易受制粉系統(tǒng)延遲或者煤質變化等因素的影響。本文采用 P1+dPd/dt（一級壓力與汽包壓力變化率之和）作為鍋爐能量輸入的信號反饋。一級壓力和汽包壓力都容易計量，這就提供了一個在穩(wěn)態(tài)和動態(tài)工況下都比較穩(wěn)定的能量輸入測量方法。圖 12 能量信號 SAMA 圖13燃燒控制的滯后與延遲一直是火電機組控制不易解決的問題，新興的控制策略如預測控制、矩陣控制等較好的改善了鍋爐燃料輸入延遲和滯后，基本策略都是在能量需求信號上加上比較大的前饋，以縮短響應時間，提高響應速度，見圖 13。由一級壓力 P1 和汽包壓力變化值相加得出鍋爐能量輸入信號，能量輸入信號

21、需要經過 實際燃料輸入值的熱值修正，修正的鍋爐能量輸入熱值與鍋爐指令（能量需求）相比較。差 值經過一級 PID 運算得出第一個燃料需求值，第一個燃料需求值再經過實際燃料輸入的校 正，經過第二級 PID 計算得出燃料需求值，送給給煤機或容量風門，增加或者減少燃料輸入。這種控制策略的優(yōu)點在于：在增加和減少燃料的過程中，動態(tài)修正燃料指令，避免過于 追求前饋控制而造成波動，使鍋爐響應的可控制增強。圖 13 燃燒控制 SAMA 圖在當代，火力發(fā)電在電力供應中占有主要地位，提供著大部分社會生活生產用電。而鍋 爐是火力發(fā)電生產中的重要設備，其效能直接影響火力發(fā)電的效率和經濟性。鍋爐燃燒中用 到的煤等又是重要

22、的不可再生資源，因此鍋爐的燃燒控制相當重要，控制水平的低下將造成 資源浪費、效率不高和環(huán)境污染。近期，鍋爐燃燒控制又出現(xiàn)了利用模糊綜合評判，運用具體的實例，評價了鍋爐燃燒控 制系統(tǒng)，調整燃燒控制量等新的燃燒控制策略。模糊綜合評判方法，對鍋爐燃燒系統(tǒng)的控制 量進行綜合評判，通過改變燃料量、送風量、引風量，進而改變控制量，達到較好的燃燒效 果。相信這些新策略和新技術的逐步成熟會帶來燃燒控制水平的逐步提升。當前，社會經濟快速發(fā)展，能源的供需矛盾日益突出。目前，煤炭在我國的能源消費結構中占主導地位。全國煤炭消耗總量中有 60%以上直接用在電站鍋爐中燃燒，要充分利用 鍋爐和鍋爐燃燒中的煤炭資源，適當的改

23、善燃燒的控制量因素使煤炭燃燒充分，以提供高效的熱量，同時減少空氣的污染。1.3.2 引風控制鍋爐爐膛壓力是鍋爐運行需要監(jiān)控的重要參數，引風控制就是維持鍋爐爐膛的壓力穩(wěn) 定，并使鍋爐處于微負壓運行狀態(tài)的控制策略，見圖 14。引風控制的設備是兩臺引風機，控制目標是爐膛壓力。自動控制狀態(tài)下，引風控制的目 標是維持鍋爐壓力始終跟蹤設定值。當送風量發(fā)生變化時，送風指令作為前饋送到引風控制第一級 PID，第一級 PID 得出第一個引風指令，第一個引風指令經過實際引風值的校正，在第二級 PID 計算出最終引風指令，即引風擋板開度指令或引風機轉速指令。引風控制的最終目的就是維持爐膛壓力穩(wěn)定，避免鍋爐運行正壓或

24、負壓波動。圖 14 引風控制 SAMA 圖151.3.3 送風控制送風機是鍋爐風量與氧氣供應的主要設備，鍋爐風量由一次風（制粉風）和二次風（助 燃風）構成，風量的調控由送風機完成。鍋爐通常運行在富氧狀態(tài)，即鍋爐內氧氣的供應量 要略大于燃料對氧氣的需求量，這樣可以保證燃料的充分燃燒，避免資源的浪費。而鍋爐內 氧氣是否充足的依據是尾部煙道（一般在省煤器入口取樣）煙氣中的含氧量，煙氣中含氧就 表明鍋爐供氧是充足的。但是，鍋爐中的供氧量不宜過高，否則容易出現(xiàn)尾部煙道的二次燃 燒。送風控制就是根據鍋爐對氧氣的需求為基礎，以煙氣氧量為控制目標，生成相應的風量指令，見圖 15。圖 15 送風控制 SAMA

25、圖送風控制策略比較復雜，煙氣含氧量的控制目標要由風量調整來實現(xiàn)。首先，由一級壓力換算得出鍋爐燃料燃燒需要的氧氣供應量與操作員輸入的富氧水平相加，然后與煙氣實際16含氧量比較得出差值，經過 PI 運算得出需要增加或減少的氧量指令。氧量指令還要經過能量需求 BD、鍋爐實際輸入能量 HR 和一級壓力 P1 綜合計算值的修正，修正后得出鍋爐對送風量的需求。送風量需求值與實際風量比較，得出差值，差值一級 PID 運算后得出需要增加或減少的送風量，一級 PID 得出的送風量再經過實際送風量指令的修正得出最后的風量指令。最后的送風量指令送到送風機或送風機擋板，通過送風機轉速或擋板開度達到調整送風量的目的，而

26、送風量的調整同時會完成鍋爐煙氣含氧量的調整。1.3.4 一級減溫控制鍋爐過熱蒸汽減溫器是控制過熱汽溫度的重要裝置，過熱蒸汽一級減溫器在控制過熱汽溫度過高的同時，也保護過熱器管道不被燒毀。一級減溫控制采用串級控制方式，以二級減溫器前汽溫為調節(jié)目標，通過控制一級減溫器后溫度實現(xiàn)，見圖 16。首先，二級減溫器前實測汽溫與二級減溫器前汽溫設定值比較，差值運算后得出一級減 溫器后汽溫目標值。一級減溫器后氣溫目標值與實測值比較，差值經過 PID 運算得出一級 減溫水調節(jié)閥應該增加或減小的開度。開度變化指令送到減溫水調節(jié)閥，通過減溫水調節(jié)閥開度的變化，增加或減少減溫水投入量，達到調控溫度的目的。圖 16 一

27、級減溫控制 SAMA 圖171.3.5 二級減溫控制二級減溫控制是鍋爐二級減溫水調節(jié)閥控制策略，二級減溫控制以主汽溫度作為調控目標，通過調節(jié)二級減溫器后汽溫實現(xiàn)調控目標，見圖 17。二級減溫控制的主要作用在于維持主汽溫度的穩(wěn)定。飽和蒸汽要經過多段過熱器繼續(xù)加熱，生成高溫高壓且溫度穩(wěn)定過熱汽去推動汽輪機工作。而且每一種鍋爐與汽輪機組都有一 個規(guī)定的運行溫度。鍋爐出口過熱蒸汽溫度是整個鍋爐蒸汽通道中溫度最高的地方，過熱器材料雖然是耐高 溫、高壓的合成材料，但在鍋爐正常運行時過熱器溫度已接近材料容許的極限溫度，為了設 備的安全，必須嚴格控制過熱器的溫度。若過熱蒸汽溫度過高，會使過熱器、汽輪機高壓缸

28、等設備過熱變形而造成損壞，溫度過低則會降低機組熱效率，因此要求控制出口溫度穩(wěn)定可 靠。減溫控制的控制滯后與傳輸滯后都很大，要達到高精度高靈敏度的溫度控制是很困難 的。為此采用分段調節(jié)，其中最常見的是兩段調節(jié)。這樣，每段中的對象容積滯后與傳輸滯 后時間均可減少一半。圖 17 二級減溫控制 SAMA 圖一級減溫控制前面已經有所闡述，二級減溫同樣采用串級控制的方式實現(xiàn)溫度調控。首先，過熱器出口溫度實測值與操作員設定值比較，差值經過一級 PID 處理得出二級減溫器后目標值。二級減溫器后汽溫目標值再與實測溫度比較，差值經過二級 PID 處理得出二級18減溫水調節(jié)閥需要增加或減小的開度。開度指令送到減溫水

29、調節(jié)閥，調節(jié)閥動作，增加或減少減溫水投入量，汽溫隨之發(fā)生相應的變化，控制目的達成。1.3.6 煤層二次風控制在鍋爐燃燒過程中，二次風擋板的調節(jié)起重要作用。二次風擋板包括周界風擋板、二次風擋板、頂部燃盡風擋板和油槍層風門擋板。運行時二次風擋板的調整可使燃燒器保持適當的一、二次風配比，同時保持合適的一、二次風出口速度和風量，使風粉混合均勻，保證燃料正常著火與燃燒。煤質發(fā)生變化的二次風擋板在高負荷時應采用均等配風；低負荷時采用倒寶塔配風?？梢酝ㄟ^細微調整部分二次風擋板來調節(jié)汽溫、排煙溫度。各二次風門可通過改變各自的偏置值來進行調整。下面就煤層二次風控制來說明二次風控制策略，見圖 18。圖 18 煤二次風門控制 SAMA 圖煤層二次風控制的作用是保持風、煤配比適度，使進入鍋爐的煤粉充分燃燒。一般的鍋爐在實際運行中對二次風的控制并不精細，通常選擇小開度或者全開。二次風擋板隨給粉量作相應調整在