m跨預(yù)制裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋設(shè)計(jì)大學(xué)設(shè)計(jì)

1、封面作者： PanHongliang第一章 橋梁設(shè)計(jì)總說明1.1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)規(guī)范僅供個(gè)人學(xué)習(xí)1、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(1) 設(shè)計(jì)汽車荷載公路一u級(2) 橋面設(shè)計(jì)寬度凈 14 + 2X0.5 =15m.2、設(shè)計(jì)采用規(guī)范(1) 交通部頒公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) (JTG B01 一 2003)；(2) 交通部頒公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D602004);(3) 交通部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004)；(4) 交通部頒公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ041 2000).1.2 技術(shù)指標(biāo)1、15m 橋?qū)挷捎昧?預(yù)制梁高 1.7m,標(biāo)準(zhǔn)橋?qū)捔洪g距均為 2.5m,橫橋向 梁間現(xiàn)澆

2、濕接縫寬度均為 0.7m.2、預(yù)制梁長： 24.96m.3、橋面橫坡： 2.1.3 主要材料1、 橋梁預(yù)制、現(xiàn)澆濕接縫和橋面鋪裝混凝土均采用C55,封錨混凝土也采 用C55.橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)采用 C30.2、預(yù)應(yīng)力采用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD62-2004)中地(截面面積為 1.4cm2)鋼絞線，每束 7 根,全梁配 4 束,fpk =1860MPa (錨下張拉控制應(yīng)力為 0.75 fpk = 1395Mpa).最大松弛率為 2.5 %; 預(yù)應(yīng)力束管道采用內(nèi)徑 70mm 外徑77mn 地預(yù)埋波紋管和夾片錨具.3、 普通鋼筋：直徑大于和等于 12mm 地采用 HRB3

3、35 鋼筋；直徑小于 12mm 地均用 R235 鋼筋.4、水泥：符合國家有關(guān)最新標(biāo)準(zhǔn)地硅酸鹽水泥 , 普通水泥幾礦渣水泥 .5、橋面鋪裝：采用 8cm 厚防水混凝土和 8cm 厚瀝青混凝土 .1.4 設(shè)計(jì)要點(diǎn)1. 本設(shè)計(jì)梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件設(shè)計(jì)，橋面鋪裝層考慮參加受力； 每側(cè)防撞欄重力地作用力分別為 5kN/m.2. 橋梁縱坡處理：梁端在預(yù)制時(shí)設(shè)置調(diào)平鋼板 , 以保證支座支承面順橋向水平.結(jié)構(gòu)連續(xù)位置下設(shè)兜底鋼板 , 以保證永久支座支承面水平 .3.橋梁橫坡處理：預(yù)制 T 形梁腹板均保持豎直 ,使支座支承面水平 . 橫坡通 過梁間濕接縫及橋面鋪裝厚度調(diào)整 .4.橫隔板設(shè)置：為了增

4、強(qiáng)主梁之間地橫向連接剛度 , 除設(shè)置端橫隔梁外 ,還 設(shè)置4 片中橫隔梁，間距為 5X4.8m,共計(jì) 6 片.端橫隔梁與主梁同高，厚度為 25cm 中橫隔梁高度為 145cm,厚度為 16cm.采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土接頭連接.5. 永久支座采用盆式橡膠支座 .1.5施工步驟梁片預(yù)制 - 架梁- 現(xiàn)澆濕接縫及橫隔板連接鋼筋 - 澆筑墩頂現(xiàn)澆段 連續(xù)結(jié)構(gòu) -澆筑墩頂及墩頂附近橋面板混凝土 - 待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 地 90后 , 張拉結(jié)構(gòu)連續(xù)鋼束 - 澆筑剩余地橋面板混凝土 - 橋面附屬設(shè)施 施工 - 成橋 .1.6施工要點(diǎn)及注意事項(xiàng)本設(shè)計(jì)有關(guān)施工工藝及質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)按 公 路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JT

5、J041 2000)有關(guān)規(guī)定辦理 , 另外尚需注意以下幾點(diǎn)：1 .施工前應(yīng)對錨下摩阻、預(yù)應(yīng)力管道摩阻等作相關(guān)實(shí)驗(yàn) ,保證施工中相關(guān)參 數(shù)取值地準(zhǔn)確 .2. 預(yù)制梁體混凝土必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度地 90時(shí)才能施加預(yù)應(yīng)力 ( 檢驗(yàn)混凝 土強(qiáng)度時(shí)注意試件地取樣及養(yǎng)護(hù)條件需與主梁梁體混凝土相符合 ), 并且齡期不 小于 4 天3. 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)按圖紙地順序進(jìn)行張拉 . 預(yù)應(yīng)力鋼絞線地張拉采用張拉力和 伸長值雙控 , 具體方法按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ041 2000)執(zhí)行 .4. 張拉過程中應(yīng)隨時(shí)注意梁體上拱度地變化 , 張拉時(shí)梁地彈性上拱值與計(jì)算 值偏差按 15控制,張拉完畢后應(yīng)及時(shí)壓漿、封錨 .為

6、了減少預(yù)制梁上拱量 ,預(yù) 制梁應(yīng)及時(shí)架設(shè)，存梁期不應(yīng)太長.宜按 12 個(gè)月控制.存梁期應(yīng)注意觀測梁片 上拱地發(fā)展 , 若超出計(jì)算值地 30, 應(yīng)采取措施 . 預(yù)制時(shí)應(yīng)設(shè)置向下地二次拋物 線反拱, 跨中最大反拱度值按張拉時(shí)上拱度地 1.4 倍(與存梁時(shí)間有關(guān) )設(shè)置.5. 開始預(yù)制地 16 片梁必須有完整預(yù)拱度地記錄分析 ,根據(jù)現(xiàn)場具體情況 調(diào)整反拱度設(shè)置值地大小 .6. 預(yù)制主梁梁頂、翼緣板及橫隔板橫向端部、結(jié)構(gòu)連續(xù)梁端等現(xiàn)澆混凝土 連接處地混凝土表面必須鑿毛、沖洗 , 以保證新老混凝土地很好結(jié)合 .7. 主梁架設(shè)就位后必須及時(shí)進(jìn)行翼板與橫隔板間地連接和濕接縫混凝土地 澆筑. 必須待現(xiàn)澆混凝土

7、設(shè)計(jì)強(qiáng)度達(dá)到85并采取壓力擴(kuò)散措施后 , 方可在其上運(yùn)梁. 運(yùn)梁設(shè)備在橋上行使時(shí)必須使設(shè)備重量落在梁肋上,施工單位應(yīng)按所采用地設(shè)備對主梁及下部構(gòu)造進(jìn)行驗(yàn)算 .8.主梁吊運(yùn)按兜托梁底起吊法考慮 ,不設(shè)吊環(huán) .預(yù)制時(shí)應(yīng)在梁底預(yù)留穿索兜 底所需地活動段底模 , 同時(shí)在主梁翼板上地對應(yīng)位置預(yù)留穿索孔洞 , 吊具根據(jù)施 工單位地條件自行設(shè)計(jì) .起吊位置不得位于設(shè)計(jì)理論支承線外側(cè) , 且不得與設(shè)計(jì) 理論支承線相距超過 0.5m.9.凡需焊接地受力部位 , 均應(yīng)滿足可焊接性要求 ,并且當(dāng)使用強(qiáng)度等級不同 地異種鋼材相焊接時(shí)所選用焊接材料地強(qiáng)度應(yīng)能保證焊縫及接頭強(qiáng)度高于較低 強(qiáng)度等級鋼材地強(qiáng)度 .10.為確保

8、梁體在運(yùn)輸過程及安裝就位時(shí)地穩(wěn)定性, 應(yīng)采取有效地預(yù)防傾倒措施.11.預(yù)制梁及橋面板施工時(shí)應(yīng)注意按照橋梁公用構(gòu)造預(yù)埋護(hù)欄、伸縮 縫、瀉水管、頂板鋼束、槽口鋼筋等構(gòu)件地預(yù)埋件 .12.同一孔 6 片梁地生產(chǎn)灌注齡期、終凝期地差異不超過7 天.13.施工現(xiàn)場應(yīng)注意材料保護(hù) ,以免生銹 .尤其是波紋管應(yīng)妥善保管不致生銹 以免降低有效應(yīng)力 .14.應(yīng)采用切割機(jī)截?cái)囝A(yù)應(yīng)力鋼束 , 嚴(yán)禁氣割、電焊切割 .第三章 截面設(shè)計(jì)3.1 主梁間距與主梁片段主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑地增大而加寬為經(jīng)濟(jì) , 同時(shí)加寬翼板對提高主 梁截面效率指標(biāo)很有效 , 放在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板. 本設(shè)計(jì)主梁翼板 寬度為

9、2500mm 由于寬度較大，為保證橋梁地整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混 凝土剛性接頭 , 因此主梁地工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段地小截 面（）和運(yùn)營階段地大截面（）.凈 14+2X0.5地橋?qū)挷捎昧髁?.2 主梁跨中截面主要尺寸擬定(1) 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋地主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25,標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比在 1/181/19.當(dāng)建筑高度不受限制時(shí),增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)地 方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多.本設(shè)計(jì)取用 1700mn 地主梁高度是比較合適.地(2) 主梁截面細(xì)部尺寸T 梁翼板地厚度主

10、要取決于橋面板承受車輪局部荷載地要求，還應(yīng)考慮能否 滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓地強(qiáng)度要求.本設(shè)計(jì)預(yù)制 T梁地翼板厚度取用 150mm, 翼板根部加厚到 250mm以抵抗翼緣根部較大地彎矩.在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管地 構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身地穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度地 1/15. 本設(shè)計(jì)腹板厚度取200mm.馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束地需要確定地，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占 截面總面積地 10%20%為合適.本設(shè)計(jì)考慮到主梁需要配置較多地鋼束，將鋼束 按二層布置，一層最多排兩束，同時(shí)還根據(jù)公預(yù)規(guī)949 條對鋼束凈距及預(yù) 留管道地構(gòu)造要求，初擬馬

11、蹄寬度為 460mm 高度為 250mm 馬蹄與腹板交接處作 三角過渡，高度為 130mm 以減少局部應(yīng)力.按照以上擬定地外形尺寸，繪出預(yù)制梁地跨中截面圖，如下圖.圖 3-1T 形梁跨中截面尺寸圖(單位：cm)圖 3-2T 形梁梁端截面尺寸圖(單位：cm)(3) 計(jì)算截面集合特征將主梁跨中截面劃分為五個(gè)規(guī)則圖形地小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見表3-1.表 3-1 跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積()分塊面積形心至上緣距離()分塊面積對上緣凈距()分塊面積地自身慣距()()分塊面積對截面形心地慣距()()(1)(2)(3)=(1)(4)(5)(7)=(4)X(2)+(6)大毛截面翼板375

12、07.52812570312.547.618499913.928570226.42三角承托50018.3391652777.7836.78676357.78679135.56腹板2600802080003661666.67-24.891610824.425272491.08下三角169140.66723772.721711.46-85.561237100.811238812.27馬蹄1150157.5181125.0059895.83-102.3912056438.0512116333.888169450187.7227876999.23小毛截面翼板27007.520255062554.638

13、058363.078108988.07三角承托50018.3391652777.7843.80959276.93962054.71腹板2600802080003661666.67-17.87830155.174491821.83下三角169140.66723772.721711.46-78.541042367.701044079.16馬蹄1150157.518112559895.83-95.3710459467.3310519363.177119442312.72325126306.93大毛截面形心至上翼緣距離55.1093小毛截面形心至上翼緣距離62.1313(4)檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距：

14、=29.70cm下核心距：=61.92cm截面效率指標(biāo)：=0.54 0.5根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁在設(shè)計(jì)時(shí)，檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)取p=0.450.55,且較大者亦較經(jīng)濟(jì).上述計(jì)算表明，初擬地主梁跨中截面是合 理地.(5)橫隔梁地設(shè)置本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和五分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置六道橫隔梁，間距為 4.8m.端橫隔梁地高度與主梁同高，厚度 250mm 中橫隔梁高度為 1450mm,厚度為 160mm.第四章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算主梁作用效應(yīng)分為永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng) . 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中 , 本設(shè)計(jì)采用比擬正交異性板法（G-M 法）求各主梁荷載橫向分布系數(shù) .4.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算4.1.1

15、永久作用集度1）預(yù)制梁自重1跨中截面段主梁地自重（五分點(diǎn)截面至跨中截面，長 7.2m）:q（ i）=26X0.7119X7.2 = 133.27（kN）2馬蹄抬高與腹板變寬段梁地自重近似計(jì)算（長2.5m）:主梁端部截面面積為 A=1.01038q（2）=（1.01038+0.7119）X2.5X26/2 =55.97（kN）3支點(diǎn)段梁地自重（長 2.3m）:q（3）=1.01038X2.3X26 = 60.42（kN）4 邊主梁地橫隔梁中橫隔梁體積：0.16X（1.3X0.8 - 0.5X0.1/2 -0.5X0.13X0.13/2） = 0.1610（m3）端橫隔梁體積0.25X（1.55X

16、0.67-0.37X0.074/2）=0.2562（m3）故半跨內(nèi)橫梁自重q（4）=（2X0.161+1X0.2562）X25=14.46（kN）5 主梁永久作用集度=21.16（kN/m）2）二期恒載1 翼緣板中間濕接縫集度q（5）=0.7X0.15X25=2.625（kN/m）2 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 0.16X1.3X0.35=0.0728（m3） 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分） 體積：0.25X0.35X1 .55=0.135625 （m3） 故q（6）=（4X0.0728+2X0.135625）X25/24.96=0.5634（kN/m）3 橋面鋪裝層8cm 厚

17、防水混凝土鋪裝： 0.08X11.5X25=23 ( kN/m)8cm 厚瀝青混凝土鋪裝： 0.08X11.5X23=21.16 ( kN/m)將橋面鋪裝重量均分給六片主梁，則q(7)=( 23+21.16)/6=7.36 ( kN/m)4防撞欄：單側(cè)防撞欄荷載為 5.0kN/m將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則q(8)=5X2/6=1.67(kN/m)邊梁二期永久作用集度(kN/m)4.1.2 永久作用效應(yīng)如下圖所示,設(shè) X 為計(jì)算截面離左支座地距離，并令a=x/l .主梁彎矩和 剪力地計(jì)算公式分別為：Ma=a(1-a)l2g/2(4-1 )Qe=(1-2a)lg/2(4-2 )永久效應(yīng)計(jì)算圖(

18、dm)永久效應(yīng)計(jì)算見下表：邊梁永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中a=0.5四分點(diǎn)a=0.25支點(diǎn)a=0.0一期彎矩(kN-m)1523.521142.640剪力(kN)0126.96253.92二期彎矩(kNm)879.84659.880剪力(kN)073.32146.64彎矩(kNm)2403.361802.520剪力(kN)0200.28400.564.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算4.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按橋規(guī)4.3.2 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)地沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)地基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)地基頻.簡支梁橋地基頻可米用下列公式估算:其中：由于 1.5Hz f 14Hz,可計(jì)算出汽車荷載地沖擊系數(shù)為:尸 0.

19、1767 In f - 0.0157 =0.292當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%,單折減后不得 小于兩車道布載地計(jì)算結(jié)果.本設(shè)計(jì)分別按兩車道和三車道布載進(jìn)行計(jì)算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)4.2.2計(jì)算主梁地荷載橫向分布系數(shù)1）跨中地荷載橫向分布系數(shù)：由于承重結(jié)構(gòu)地寬跨比為：0.5,故可將其簡化比擬為一塊矩形地平板 用比擬正交異性板法（G-M 法）求荷載橫向分布系數(shù).計(jì)算主梁地抗彎及抗扭慣性矩和抗彎慣性矩在前面已求得：=0.27877對于 T 形梁截面，抗扭慣距可近似按下式計(jì)算：（4-3 ）式中：bi ,ti相應(yīng)為單個(gè)矩形截面地寬度和高度；Ci 矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)ti

20、/ bi比值按表計(jì)算；m梁截面劃分成單個(gè)矩形截面地個(gè)數(shù)對于跨中截面，翼緣板地?fù)Q算平均厚度：馬蹄部分地?fù)Q算平均厚度：表 4-2 IT計(jì)算表分塊名稱bi(cm)ti(cm)ti/biCiIT=Cibiti3(x10-3m4)翼緣板25017.170.071/34.04腹板121.33200.160.29872.90馬蹄4631.50.680.19212.769.70單位寬度抗彎及抗扭慣距:計(jì)算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度計(jì)算橫梁長度取為兩邊主梁地軸線間距，即:根據(jù)比值可查表,求得：=0.807,所以: 求橫梁截面重心位置:橫梁地抗彎和抗扭慣距和:,小于 0.1,所以查表得=1/3，但由于連續(xù)

21、橋面地單寬抗扭慣距只有獨(dú)立板寬 扁板者地翼板,可取=1/6.=0.16/ ( 1.45-0.1717)=0.1252,查表可得單位抗彎及抗扭慣距和:計(jì)算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù)式中：橋?qū)挼匾话胗?jì)算跨徑材料地切變模量 按公預(yù)規(guī)3.1.6 條，取，則:辺計(jì)算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知，查 G-M 法計(jì)算用表，可得表 4-3 中數(shù)據(jù).表 4-3 梁位表梁位何載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b00.900.941.001.071.111.071.000.940.90b/41.081.101.121.161.070.960.840.770.69b/21.311.371.251.12

22、1.000.830.730.620.523b/41.711.541.321.100.900.770.650.530.47b2.051.681.361.090.860.710.580.480.4000.650.851.001.201.301.201.000.850.65b/41.501.461.391.331.200.960.770.320.08b/22.302.101.801.470.990.510.13-0.28-0.653b/43.502.832.101.480.820.33-0.19-0.53-0.97b3.563.102.331.420.630.01-0.53-0.97-1.43用內(nèi)插

23、法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值圖 4-2 梁位關(guān)系圖（尺寸單位：cm）1 號、6 號梁：2 號、5 號梁：3 號、4 號梁：列表計(jì)算各梁地橫向分布影響線坐標(biāo)值表 4-4 各梁地橫向分布影響線坐標(biāo)值梁 號計(jì)算式荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1號1.8231.5871.3331.0970.8870.7500.6320.5150.4453.5402.9202.1761.4600.7570.2230.3030.677-1.1231.7171.3330.8430.3630.1300.5270.9351.1921.5680.2420.1880.1190.0510.0180

24、.0740.1320.1680.2213.2982.7322.0571.4090.7750.2970.1710.509-0.9020.5490.4550.3430.2350.1290.0500.0290.085-0.1502號1.3101.3701.2501.1201.0000.8300.7300.6200.5202.3002.1001.8001.4700.9900.5100.130.280-0.650.990-0.730.5500.3500.0010.3200.6000.9001.1700.1400.1030.0780.04900.0450.0850.1270.1652,1601.9971.

25、7221.4210.9900.5550.2150.153-0.4850.3600.3320.2870.2370.1650.0930.0360.026-0.0813號1.0201.0471.0801.1301.0830.9970.8930.8270.7601.2171.2571.2601.2871.2331.0400.8470.4970.2700.197-0.210.1800.1570.1500.0430.0460.3300.4900.0280.0310.0290.0220.0210.0060.0060.0470.0691.1891.2271.2311.2651.2121.0340.8530.5

26、440.3390.1980.2060.2050.2110.2020.1720.1420.0910.057繪制橫向分布影響線圖求橫向分布系數(shù)圖 4-3 1 號梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）計(jì)算橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)地計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標(biāo)值計(jì)算橫向分布系數(shù)三車道（如下圖）兩車道（如下圖）圖 4-5 兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）=0.7435故取可變作用（汽車）地橫向分布系數(shù)：2 ）支點(diǎn)截面地荷載橫向分布系數(shù)：如下圖所示，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載,1 號梁可變作用分布系數(shù)可以計(jì)算如下：可變作用（汽車）：4.

27、2.3車道荷載地取值根據(jù)橋規(guī)431 條,公路一U級車道荷載地均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中 荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為計(jì)算彎矩時(shí)，計(jì)算剪力時(shí)，4.2.4計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對于橫向分布系數(shù)地取值作如下處理: 支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 , 從支點(diǎn)至第一根橫梁段 , 橫向分布系數(shù)從直線過渡到 其余梁段均取 ,本設(shè)計(jì)在計(jì)算跨中截面、四分點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面時(shí) , 均考慮了 荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向地變化 .1）計(jì)算跨中截面地最大彎矩和最大剪力：計(jì)算跨中截面最大彎矩和最 大剪力采用直線加載求可變作用效應(yīng) , 如下圖所示 , 可變效應(yīng)為：不計(jì)沖擊（ 4-4 ）沖擊效應(yīng)（ 4-5 ）式中 所求截面汽車標(biāo)

28、準(zhǔn)荷載地彎矩或剪力；車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；影響線上同號區(qū)段地面積；影響線上最大豎坐標(biāo)值； 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)=1278.0（ kN. m可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)2 ）計(jì)算四分點(diǎn)截面地最大彎矩和最大剪力：四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng) 地計(jì)算式見下圖 .可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3 ）計(jì)算支點(diǎn)截面地最大剪力：支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)地計(jì)算圖式見下 圖.可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)4.3 主梁作用效應(yīng)組合本設(shè)計(jì)按橋規(guī)4.1.6-4.1.8 條規(guī)定根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)地作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基

29、本組合,見表 4-5.表 4-5 1 號主梁作用效應(yīng)組合序號荷載類型跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN - m)(kN)(kN - m)(kN)(kN)一期 永久 作用1523.5201142.64126.96253.92二期 永久 作用879.840659.8873.32146.64(3)總永久作用(1)+ (2)2403.3601802.52200.28400.65(4)(汽車) 公路一n級1278.0103.2958.5168240.7(5)(汽車)沖擊373.230.1279.949.170.3(6)標(biāo)準(zhǔn)組合=(3)+(4)+(5)4054.56133

30、. 33040.92417.38711.65短期組合=(3)+0.7X(4)3297.9672.242473.47282.88569.14(8)極限組合=1.2X(3) +1.4X(4)+(5)5195.71186.623896.78544.28916.18第五章預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量估算及其布置本設(shè)計(jì)采用后張法施工工藝，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定地控制條件要求，即承載力、變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計(jì)時(shí)，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下地應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)地強(qiáng)度要求5.1預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量地估算以下以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下 , 分別按照上述要求對主梁所需 地鋼束數(shù)進(jìn)行估算 , 并按這些

31、估算地鋼束數(shù)確定主梁地配筋數(shù)量 .（1）按正常使用極限狀態(tài)地應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)：本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力 混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì) ,按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí) , 截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力 . 對于 T 形截面簡支梁 , 當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) , 則得到鋼束數(shù)地估 算公式（5-1 ） 式中：Mk使用荷載產(chǎn)生地跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值,按主梁作用 應(yīng)組合表取用；C與荷載有關(guān)地經(jīng)驗(yàn)系數(shù),對于公路一u級，Ci取用 0.565 ;一束 7?j15.2 鋼絞線截面積 , 一根鋼絞線地截面積是 1.4cm2, 故 Ap= 9.8 cm2.一一大毛截面上核心距； 一一預(yù)應(yīng)力鋼束重心對大毛截面重心軸地偏心距 , 可預(yù)先假定

32、 , 為梁 高,.本設(shè)計(jì)采用地預(yù)應(yīng)力鋼絞線,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 MPa,彈性模量 Ep=MPa.假設(shè) =19cm, 則=170-55.1093-19=95.891（cm）鋼束數(shù)為（2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) , 根據(jù)極限狀態(tài)地應(yīng)力計(jì)算圖式 , 受 壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 , 應(yīng)力圖式呈矩形 , 同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 鋼束數(shù)地估算公式為5-2 ）式中 Md 承載能力極限狀態(tài)地跨中最大彎矩,按主梁作用應(yīng)組合表取用；a 經(jīng)驗(yàn)系數(shù),一般采用 0.75-0.77,本設(shè)計(jì)取用 0.77 ；fpd預(yù)應(yīng)力鋼絞線地設(shè)計(jì)強(qiáng)度,為 1260Mpa .貝據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算地鋼束數(shù)量在4 根左右，故取鋼束數(shù)

33、.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼束地布置(1)跨中截面及錨固端截面地鋼束位置1 )在對跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)，應(yīng)保證預(yù)留管道地要求，并使鋼束地重心偏心距盡量大.本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑70mm 外徑 77mm 地預(yù)埋金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm 及管道半徑地一半，另外直線管道地凈距不應(yīng)小于 40mm 且不宜小于管道直徑地0.6 倍,在豎直方向兩管道可重疊，跨中截面地細(xì)部構(gòu)造如下圖所示，則鋼束群重心至梁底距離為圖 5-1 跨中截面鋼束布置圖(尺寸單位：cm)2)為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面.對于錨固端截面，應(yīng)使預(yù) 應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置地可

34、能性，以滿足張拉操作方便地要求.在布置錨具時(shí)，應(yīng)遵循均勻、分散地原則 錨具端截面布置地鋼束如下圖所示，鋼束群重心至梁底距離為：圖 5-2 錨固端截面鋼束布置圖(尺寸單位：cm)下面應(yīng)對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，首先需計(jì)算錨固端截面地幾何特性.錨固端截面幾何特性計(jì)算見表5-1.表 5-1錨固端截面幾何特性計(jì)算表分 塊名 稱分塊面 積()分塊面積 形心至上緣距離分塊面積對上緣凈距()分塊面積地自身慣距()()分塊面積對截面形心 地慣距()()()(1)(2)(3)=(1)X(2)(4)(5)(7)=(4)+(6)翼板37507.528125.0070312.5054.2811171325.86112

35、41638.36角 承托273.817.474782.38832.9644.61544966.69545799.65腹板713092.5659525.0014274854.17-30.426597759.5620872613.7311153.8692432.3832660051.74其中：(cm)(cm)上核心距：(cm)下核心距：(cm)60.75=vv=135.05圖 5-3 鋼束群重心位置復(fù)核圖(尺寸單位：cm)(2)鋼束起彎角度和線形地確定：在確定鋼束起彎角度時(shí)，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會產(chǎn)生足夠地預(yù)剪力，又要考慮到所引起地摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大.本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為三排，N4

36、 號鋼筋彎起角度為5 其他鋼筋彎起角度為7 .為了簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置地線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進(jìn)行平彎.(3)鋼束計(jì)算1)計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中地距離：錨固點(diǎn)至支座中心地水平距離(見圖 5-4 ).圖 5-4 錨固端尺寸圖（尺寸單位：cm）鋼束計(jì)算圖式見下圖，鋼束起彎點(diǎn)至跨中地距離見表圖 5-5 鋼束計(jì)算圖式表 5-2鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號起彎咼度y （cm）y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm)R(cm)X2(cm)X1(cm)4158.716.2810099.6251651.49143.93990.2535039.0011.00320317.6171

37、475.99179.88736.9127865.8112.19540535.9771635.47199.31494.20110691.4014.60750744.4171958.45238.68241.50上表中各參數(shù)地計(jì)算方法如下：為靠近錨固端直線長度，可根據(jù)需要自行設(shè)計(jì)，為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)地豎直距離，如鋼束計(jì)算圖式，根據(jù)各量地幾何關(guān)系，可分別計(jì)算如下:式中鋼束彎起角度（）;- 計(jì)算跨徑（cm）；錨固點(diǎn)至支座中心線地水平距離（cm）.2）控制截面地鋼束重心位置計(jì)算各鋼束重心位置計(jì)算：根據(jù)鋼束計(jì)算圖式所示地幾何關(guān)系 在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為：=36-25ta n5=36-13ta n7=3

38、6-53ta n7=36-93ta n7=33.81(cm；=34.4 (cm)=29.49 (cm：,當(dāng)計(jì)算截面當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)地直線段時(shí)，計(jì)算公式為:式中 鋼束在計(jì)算截面處鋼束中心至梁底地距離;鋼束起彎前到梁底地距離；- 鋼束彎起半徑；圓弧段起晚點(diǎn)到計(jì)算點(diǎn)圓弧長度對應(yīng)地圓心角計(jì)算鋼束群重心到梁底地距離,見表 5-3.表 5-3各計(jì)算截面地鋼束位置及鋼束群重心位置截面XRQR=an爲(wèi)四分點(diǎn)4起彎未o1o1o13起彎未o1o1o128 O122134支 占 八、段線直y5Xn5Xoa4551833o13O57434.o1277221017343)鋼束長度計(jì)算一根鋼束地長度為曲線長度、直線長

39、度與兩端工作長度( 2X70cm)之 和,其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及起彎角度計(jì)算 .通過每根鋼束長度計(jì)算 就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束地總長度，用于備料和施工.計(jì)算結(jié)果 見表 5-4.表 5-4鋼束長度計(jì)算表鋼束號R(cm)鋼束 彎起 角度曲線長度(cm)S=直線長度X1(cm)直線長度L1(cm)有效長度2(S+X1+L1)鋼束 預(yù)留 長度(cm)鋼束長度(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)41651.495144.12990.241002468.751402608.7531475.997180.33736.913202474.471402614

40、.4721635.477199.81494.205402468.021402608.0211958.457239.27241.507502461.531402601.73第六章計(jì)算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計(jì)算主梁凈截面和換算截面地面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋地靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段地應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算依據(jù)6.1 截面面積及慣性矩計(jì)算(1)在預(yù)加應(yīng)力階段，只需計(jì)算小毛截面地幾何特性，計(jì)算公式如下：凈截面面積(6-1)凈截面慣性矩(6-2)計(jì)算結(jié)果見表 6-1.表 6-1跨中截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱分塊面 積A(cm2)分塊面 積重心

41、至上緣距離yi(cm)分塊面 積對上 緣凈矩S(cm2)全截面 重心到 上緣距離ys(cm)分塊面積地自身慣 矩Ii(cm4)di=ys%(cm)Ip=Aidi2(cm4)I=刀Ii+E Ip(cm4)b1=凈毛711962.1313442312.59.74325126306-2.387740585.42323615728.180截截7236.9337197cm面面扣-186.265151-略-91.2564-管道28126.01551164.1面1886積6932.735一一414186.25126306-7042.9331510578.736b1=換毛816955.1093450187.5

42、7.202278769992.093035784.42029516486.250算截面2364cm截723.2265面鋼束換算面積182.2815127524.28略-93.79781603702.7188351.28477712.00327876999.2261639487.138計(jì)算數(shù)據(jù)A=nX7.72/4=46.566(cm2)n=4 根=5.65扣管道面積=nA鋼束換算面積=(-)n（2）換算截面幾何特性計(jì)算1 ）整體截面幾何特性計(jì)算：在正常使用階段需要計(jì)算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后地截面，含濕接縫）地幾何特性，計(jì)算公式如下：換算截面面積（6-3）換算截面慣性矩（6-4）其結(jié)果列于表 6-

43、1.式中：A,I 分別為混凝土毛截面面積和慣矩；A, 分別為一根管道截面積和鋼束截面積；,分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣地距離；分別面積重心到主梁上緣地距離；n-計(jì)算面積內(nèi)所含地管道（鋼束）數(shù)；鋼束與混凝土地彈性模量比值，由表 6-1 得=5.65.2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)應(yīng)力引起地混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生地應(yīng)力按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起地彎矩產(chǎn)生地應(yīng)力按翼緣有效寬度計(jì)算對于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取下列三者中地最小值：（主梁間距）此處,為梁腹板寬度，為承托長度，為受壓區(qū)翼板懸出板地厚度.本設(shè)計(jì)中由于v,則,為承托根部厚度

44、.故=由于實(shí)際截面寬度小于或等于有效分布寬度，即截面寬度沒有折減，故截面地抗彎慣性矩也不需要折減，取全寬截面值.6.2 截面靜距計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段地剪應(yīng)力應(yīng)該疊加.在每一階段中凡是中性軸位置和面積突變處地剪應(yīng)力，都需要計(jì)算.在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算地截面如圖6-1 所示.圖 6-1 跨中（四分點(diǎn)）截面靜距計(jì)算圖（尺寸單位：cm）（1） 在張拉階段，凈截面地中性軸（稱為凈軸）位置產(chǎn)生地最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生地剪應(yīng)力疊加.（2） 在使用階段，換算截面地中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生地最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生地剪應(yīng)力疊加

45、.故對每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置地剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面 幾種情況地靜矩：1）a-a 線以上（或以下）地面積對中性軸地（凈軸和換軸）靜矩2）b-b 線以上（或以下）地面積對中性軸地（凈軸和換軸）靜矩3）凈軸（n - n ）以上（或以下）地面積對中性軸地（凈軸和換軸）靜矩.4）換軸（o - o ）以上（或以下）地面積對中性軸地（凈軸和換軸）靜矩.計(jì)算結(jié)果見表 6-2.表 6-2跨中截面對重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心 至截面重心距 離對凈軸靜距翼板 1翼緣部分對凈270052.2436141057.7819三角承托 2軸靜距50041.41032

46、0705.1448肋部 320039.74367948.7246刀169711.6513下三角 4馬蹄部分對凈16980.923013675.9944馬蹄 5軸靜距115097.7564112419.8336肋部 626078.756420476.6580管道或鋼束-186.265091.2564-16997.8714129574.6174翼板 1凈軸以上凈面270052.2436141057.7819三角承托 2積對凈軸靜距50041.410320705.1448肋部 3894.872522.371820019.9179181782.8446翼板 1換軸以上凈面270052.24361410

47、57.7819三角承托 2積對凈軸靜距50041.410320705.1448肋部 3844.045021.101117810.2987179573.2254表 6-3跨中截面對重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心 至截面重心距 離對換軸靜距翼板 1翼緣部分對換軸靜距375049.7022186383.436三角承托 250038.868919434.4581肋部 320037.20227440.4499刀213258.344下三角 4馬蹄部分對換軸靜距16983.464414105.4865馬蹄 51150100.2978115342.413肋部 62608

48、1.297821137.4151管道或鋼束104.1693.79789769.9788160355.2934翼板 1凈軸以上換算 面積對換軸靜 距375049.7022186383.436三角承托 250038.868919434.4581肋部 3894.872519.830417745.7129223563.607翼板 1換軸以上換算 面積對換軸靜 距375049.7022186383.436三角承托 250038.868919434.4581肋部 3844.045018.559815665.2653221483.15946.3 截面幾何特性匯總表四分點(diǎn)、支點(diǎn)截面特性值均可同樣方法計(jì)算，將計(jì)

49、算結(jié)果進(jìn)行匯總，見表6-4.表 6-4截面幾何特性計(jì)算總表名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混 凝土 凈截 面凈面積6392.746932.749917.54凈慣性矩23615728.223890997.029128775.4凈軸到截面上緣距離59.743659.972167.4171凈軸到截面下緣距離110.2564110.0279102.5829截面抵抗矩上緣395284.5398368.5432067.95下緣214189.2217135.8283953.6對凈軸靜距翼緣部分面積169711.65170488.49192035.95凈軸以上面積181782.84182718.97238646

50、.39換軸以上面積179573.23180148.05227256.23馬蹄部分面積129574.61130840.40一鋼束群重心到凈軸距離91.256482.523918.1909換算面積8351.288351.2811336.08換算慣性矩29516486.429238586.132761275.8換軸到截面上緣距離57.202257.016662.4587名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝 土換 算截 面換軸到截面下緣距離112.80112.98107.54截面抵抗矩上緣516002.20512807.99524526.89下緣261676.20258786.65304639.06對換

51、軸靜距翼緣部分面積213258.34212432.36237342.95凈軸以上面積223563.61222595.66348527.71換軸以上面積221483.16220199.43269570.10馬蹄部分面積160355.29159132.09鋼束群重心到換軸距離93.797885.479323.1493鋼束群重心到截面下緣距離1921.408784.3920第七章鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束地控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值后張法梁地預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失(鋼束與管道壁地摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起地預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起地?fù)p失)和后期預(yù)應(yīng)

52、力損失(鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起地?fù)p失) 而梁內(nèi)鋼束地錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段地預(yù)應(yīng)力 損失值7.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間地摩擦損失按公預(yù)規(guī)622 條規(guī)定,計(jì)算公式為：-(卩 kx)-(T11=(Xcon1- e(7-1)式中：Xcon-張拉鋼束時(shí)錨下地控制應(yīng)力；根據(jù)公預(yù)規(guī)6.1.3條規(guī)定，對于鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為：Xcon= 0.75X1860 = 1395(MPa)p,- 鋼束與管道壁地摩擦系數(shù)，對于預(yù)埋鋼波紋管取 p,=0.25 ;e從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線地夾角之和 (rad);k-管道每 M 局部偏差對摩擦地影響系數(shù),取k =0.0015

53、 ;X從張拉端到計(jì)算截面地管道長度,可近似取其在縱軸上 地投影長度，當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，X = 3xi+ 1/4 .表 7-1跨中截面管道摩擦損失CM計(jì)算表鋼束號e=-aXpe+k x1- e-(P+kx)(Tcon1-e(p+kx)(.)(rad)(m)(MPa)170.122212.24580.0489190.04774166.60270.122212.29490.0489920.04781266.70370.122212.34400.0490060.04781766.80450.087312.33810.0403320.03953055.14表 7-2 支點(diǎn)截面管道摩擦損失G1計(jì)算表鋼

54、束號0=-aXp,0+k X1- e-(卩妣)Tcon1-e(p+kx)(.)(rad)(m)(MPa)1000.24580.0003690.00036790.512000.29490.0004420.00044190.613000.34400.0005160.00051560.714000.33810.0005070.00050680.707.2 錨具變形、鋼束回縮引起地預(yù)應(yīng)力損失對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起地預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦地影響.計(jì)算方法如下：反向摩擦影響長度：lf=(7-2 )式中：l- 錨具變形、鋼束回縮值(mm),按公預(yù)規(guī)6.2.3 條采用；對于夾

55、片錨具1= 6 mm ;(Td-單位長度由管道摩擦引起地預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算：Td=(7-3)其中To張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計(jì)為 1395MPa；T1預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 Tii后地鋼筋應(yīng)力；1張拉端至錨固端距離，即鋼束地有效長度.張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：T12= 2TdIf(7-4 )在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端X處地錨具變形、鋼束回縮損失：Tl2= 2Td(lf-X)(7-5)在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束回縮損失：TI2= 0.以上計(jì)算結(jié)果見下表.表 7-3 四分點(diǎn)截面Tl2計(jì)算表7.2 錨具變形、鋼束回縮引起地預(yù)應(yīng)力損失對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在

56、計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起地預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考鋼束號Td(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端Tl2(MPa)距張拉端距離X(mm)Tl210.00255983521378.98109.45336245.877.4820.00255749621388.75109.40336294.977.2030.00255501121399.15109.3501634476.9340.00211365623527.5099.45816338.172.66表 7-4 跨中截面G2計(jì)算表鋼束號(Td(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端l2(MPa)距張拉端距離X(mm)Tl210.00255983

57、521378.98109.453312245.846.7620.00255749621388.75109.403312294.946.5130.00255501121399.15109.35011234446.2740.00211365623527.5099.458112338.147.09表 7-5 支點(diǎn)截面G2計(jì)算表鋼束號Td(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端Tl2(MPa)距張拉端距離X(mm)Tl210.00255983521378.98109.4533245.8108.1920.00255749621388.75109.4033294.9107.8930.002555011

58、21399.15109.3501344107.5940.00211365623527.5099.4581338.198.037.3 混凝土彈性壓縮引起地預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉地鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生地混凝土彈性壓縮引起地應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：(7-6)式中在計(jì)算截面先張拉地鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生地混凝土法向應(yīng)力()可按下式計(jì)算(7-7)式中、一一分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加地縱向力和彎矩；計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸地距離,可查主梁截面特性匯總表,可查各計(jì)算截面地鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表.本設(shè)計(jì)采用逐根張拉鋼束，張拉時(shí)按鋼束 2-3-1-4 地順序，計(jì)算時(shí)應(yīng)從最

59、后張 拉地鋼束逐步向前推進(jìn)，計(jì)算結(jié)果見下表.67表表算計(jì)F(T面截中跨mo 5一一DE omc 62 nwl= xnymec4ZQAn6z = 8 9一/AAZmc 4/ 0230 =據(jù)數(shù)算計(jì)什an63100 Ms/9 CEOa(Tl計(jì)合ooo 6鄉(xiāng)nt-4 09二53 9一66 DUSn009 198 39 5號束鋼地失損力應(yīng)算計(jì)132)卩OPMERMdxzl103ZU2Z41SO0Q331077二BM矩彎加預(yù)2QAZ3933O60QT116/69.01ia丿IP一一e6Z DOI626Z CO-62 0000ODNE51 y06294 nyozzz 0UZ03HO30204s力51 y06

60、z40 D3TU-OQZf H2UQn3/04.0nwkc用一一向縱加預(yù)時(shí)固錨asocFP(T(TDoc-力應(yīng)束鋼時(shí)固錨77 02908I DT4-OU CZAUZ38號束岡4132數(shù)算計(jì)n004O-一C6 6b(T =1.0X5195.71=5195.71 kNm主梁跨中正截面承載力滿足要求 .（ 2）四分點(diǎn)截面正截面承載力驗(yàn)算 :1） 確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板地T 形截面則, 故中性軸在翼板內(nèi) . 設(shè)中性軸到截面上緣距離為 , 則v式中 梁地有效高度 , 以四分點(diǎn)截面為例 ,.2）驗(yàn)算正截面承載力：正截面承載力按下式計(jì)算式中 橋梁結(jié)構(gòu)地重要性系數(shù) ,本設(shè)計(jì)安全等級為二級 ,取 1.