dascivil墩身模板計(jì)算書

1、Midas civ訂墩身模X算書墩身模板復(fù)核計(jì)算書計(jì)算：復(fù)核：審核：日期：目錄第一章工程簡(jiǎn)介1一、工程概況1二、墩身模板結(jié)構(gòu)介紹1第二章計(jì)算驗(yàn)算相關(guān)參數(shù)選定4一、參考資料4二、技術(shù)參數(shù)及相關(guān)荷載大小選定4設(shè)計(jì)荷載4材料性能5符號(hào)規(guī)定5荷載組合5第三章墩身模板結(jié)構(gòu)驗(yàn)算6一、模型建立及分析6模型建立6荷載加載6邊界約束8二、墩身模板驗(yàn)算9面板強(qiáng)度驗(yàn)算9面板剛度驗(yàn)算10橫、豎肋強(qiáng)度驗(yàn)算11橫、豎肋剛度驗(yàn)算12橫楞強(qiáng)度驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽。 橫楞剛度驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽。對(duì)拉拉桿驗(yàn)算13第四章模板計(jì)算成果匯總及結(jié)論15一、計(jì)算成果匯總16二、計(jì)算結(jié)論174第一章工程簡(jiǎn)介一、工程概況本標(biāo)段起訖里程范圍X

2、XXXXXXXXXXXo墩身高度12m以下采用整體鋼模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整體鋼模分次澆筑。模板驗(yàn)算取高度12m 1:0墩身模板進(jìn)行驗(yàn)算，墩身截面如下L 1:0墩身橫斷面I二、墩身模板結(jié)構(gòu)介紹墩身截面見圖1,為圓端形。墩身最大澆筑高度12m,采取大塊鋼模組拼進(jìn)行模 板澆筑完成。模板規(guī)格為：高度為200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板x2OOOmmo詳見模板圖紙。面板：采用厚度5 =6mm鋼板。橫肋豎肋:采用1。槽鋼，圓端形模板等分為8份，平模板間距350mm、400mm、400mm、350mm布置。詳見模板構(gòu)造圖。平模板邊采用L100X10的角鋼壓邊，螺栓孔

3、間距為10cm。圓端形模板120X14加勁法蘭壓邊，螺栓孔間距216. 8mmo詳見模板構(gòu)造圖對(duì)拉拉桿：采用M20圓鋼，雙螺帽擰緊。平模板龍骨采用2 112槽鋼，布置于拉桿對(duì)應(yīng)位置。圓端形模板采用12槽 鋼。詳見模板構(gòu)造圖。豎向連接角鋼采用L100X10。角鋼。具體見圖1-21-8。3600圖1-2模板配置平面圖B3A3B3B4A4B4B2A2B2B1A1B1B1A1B1圖1-3模板配置立面圖圖1模板大樣圖47第二章計(jì)算驗(yàn)算相關(guān)參數(shù)選定一、參考資料1.路橋施工計(jì)算手冊(cè)人民交通出版社,2001； 二、技術(shù)參數(shù)及相關(guān)荷載大小選定(1)設(shè)計(jì)荷載計(jì)算此模板時(shí)，外力主要有新澆混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力、振搗混凝

4、土?xí)r對(duì)模板產(chǎn) 生的側(cè)壓力。模板自重計(jì)算按實(shí)際結(jié)構(gòu)自重計(jì)算，程序自動(dòng)計(jì)入新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)，對(duì)于豎直模板來說，新澆注混凝土的側(cè)壓力是它的主 要荷載。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)詢問，預(yù)計(jì)采用天泵澆筑墩身混凝土。取混凝土運(yùn)輸能力為40m3 /h,新澆混凝土容重P =25KN/m3，墩身截面積為6.612最大混凝土澆筑速度v=6. 05m/h,考慮到模板承受能力及其他因素,取澆筑速度為1. 5m/ho當(dāng)牲 澆筑速度在L 5m/h以下時(shí)作用在模板上的最大側(cè)壓力可按以下計(jì)算：Pm=K* Y h當(dāng) v/TWO. 035 時(shí)：h=0. 22+24. 9v/T當(dāng) v/T>0. 035 時(shí)：h=I. 53

5、+3. 8v/T式中：Pm一一新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力，kPa； h-有效壓頭高度，m；T牲人模時(shí)的溫度，綜合考慮實(shí)際與最不利情況，取10° C；K外加劑影響修正系數(shù)，取K=L 0；V混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；丫一一混凝土的重力密度，取25kN/m3 ；H混凝土澆筑層(在水泥初凝時(shí)間以內(nèi))的高度，取6m；卜PnV/T=l. 5/10=0,15>0, 035h=l. 53+3. 8v/T=l. 53+3. 8X0. 15=2. Im,澆筑高度為 12m。Pm=K* v *h=L 0X25X2.1=52. 5KN/m2,取，昆凝土最大側(cè)壓力為 52. 5KN/m2o振搗混

6、凝土?xí)r對(duì)側(cè)面模板的側(cè)壓力計(jì)算根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)，查表得振搗混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板側(cè)壓力采用4. OKPao 施工風(fēng)荷載計(jì)算:風(fēng)荷載：按0.55KN/m2計(jì)材料性能Q235鋼材容許應(yīng)力為145MPao對(duì)拉拉桿采用M20圓鋼，容許應(yīng)力為200MPao位移 LWL/400符號(hào)規(guī)定觸力：拉力為正，壓力為負(fù)；應(yīng)力：拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)；其它內(nèi)力規(guī)定同結(jié)構(gòu)力學(xué)的規(guī)定。荷載組合墩身模板設(shè)計(jì)考慮了以下荷載：新澆注混凝土對(duì)側(cè)面模板的壓力模板自重振動(dòng)荷載，取4Kpa(4)風(fēng)荷載：按0. 55KN/m2計(jì)最不利荷載為+XL 05+第三章墩身模板結(jié)構(gòu)驗(yàn)算一、模型建立及分析(1)模型建立模板受力采用有限元軟件mida

7、s進(jìn)行建模分析，其中模板面板采用板單元模 擬，橫肋、豎肋、橫楞采用空間梁?jiǎn)卧M，對(duì)拉拉桿用桁架單元模擬計(jì)算，本次 按最不利墩身澆筑荷載模擬計(jì)算。3-1墩身模板有限元模型三維效果圖荷載加載新澆混凝土產(chǎn)生對(duì)模板的側(cè)壓力在midas中采用壓力荷載進(jìn)行模擬，模板 高度在。9.9m段，壓力荷載均勻分布；在9,912m段，壓力荷載線性變化，具 體如圖3-2與3-3所示52.5圖3-2新澆混凝土側(cè)壓力豎直方向示意圖圖3-3新澆混凝土側(cè)壓力平面示意圖圖3-4混凝土振搗荷載示意圖圖3-5風(fēng)荷載平面示意圖(3)邊界約束在實(shí)際施工中，在midas中采用固定約束進(jìn)行模擬。如圖3-6所示。圖3-6邊界約束示意二.墩身

8、模板驗(yàn)算（1）面板強(qiáng)度驗(yàn)算墩身模板面板采用6mm鋼板，其在最不利荷載組合作用下應(yīng)力見圖3-7。POSTPR6CESS0RPLN STS/PLT STRSSIG-EFF 上均2.09923©+001CB：11 Avg N odal1.91010e+001 1.7209 7e+001 i.53lS4e+00i1.342706+001 1.15357e+001 9.64436e+0007.7530 3e+000 5.8617De+000 3.9703-7e+0002.0790 3e+000 1.8770 3e-00iMAX： 1609MIN ：754切參哈愜股 < 存結(jié)單位：N/mm

9、八2-11/27/2014表示專自9Z： 0375息372Z： 0.375圖3-8面MAX： 21 GOMIN: 14POSTPROCESSOR DL2 STS/OLT STRSSIG£FF上卷2.09923e+0011.G1O1C«*OO1 二| 1.72097e+001 二 1.5318-ie+OOI 二 1.3427Ce+O01 二 1.153571001 二 9.6443A+000 - 7.75303e+0C0 至 5.S617Ce+0C0 二 3.97037e+0C0 二2.07903e+000I.S7703e-001CB: 11Avg NodalMAX : 16

10、09MIN : 7E4文??？掙治短股f有縉單也N/mm八2B知X1/27/20表示方向板應(yīng)力大樣圖由圖3-8可知，面板最大應(yīng)力為21MPao 0=20. 9MPa< o =145MPa,故知面板強(qiáng)度滿足要求。面板剛度驗(yàn)算面板在荷載組合作用下 g各節(jié)點(diǎn)位移 一見圖3-7oPOSTPROCESSORDISPLACEMENT分析結(jié)果1.49418e+000 1.3S834e+000 1.2225 le+000 1.08667e-K)00 9.S0839e-001 8.1500 5e-001 6.79171e-001 5.43336e-00 1 4.07502A-00 1 2.7L668e-00

11、 1 1.35834e-00 1 0.00000e+000CB：11文件：敦喑摸懾（存選單?。簃m旦刪 11/27/201表示訪空2圖3-9面由圖3-9可知，面板最大位移為1.494mmvl. 5mm，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī) 范(JTG/T F50-2011)第5. 2. 7規(guī)定，可知面板剛度滿足要求。(3)橫、豎肋、龍骨強(qiáng)度驗(yàn)算豎肋采用口0槽鋼，橫肋8*100扁鋼，邊緣采用LlOOXIOnnn角鋼壓邊，龍 骨采用12槽鋼及2 112槽鋼其在荷載作用下應(yīng)力見圖3-10。POST bPROCESSORBEAM STRESS5.95206e-H)014.59406e A013.43606©

12、;-HJOI2.17806e-H)01一 9.20063e-H)00 - O.OOOQOfi-H)QO 1.59 593e+0012.85393e+001.11193e+0015.36593e+001-6.G2793e+001 -7.88 593e+001CB：11MAX ： 401MIN 宣 818文.鄉(xiāng)；哲喑棋攝C有紋單?。籒/mmY H鈾口/28/2Q阿我示方司Z： 0.259圖3-10橫、豎肋.龍骨應(yīng)力圖1Z： 0.259PO£T PR6CE5SORDISPLACEMENT1.49418e-K)001.35834e-K)001.2225 Ie 40001.08667e-K)0

13、0 9.50S39e-001 8.15005-0016.79171 e-0015.433366-0014.075026-0012.71668e-0011,358342-001O.OOOOOe-KJOOCB;11MAX: 2160MINI1交伴：妄磴爆股育遷單位2 m m11/28/2014表示方旬FVI IL? VI!POSTPROCESSORBEAM STRESS組會(huì)(最大值)5.95206e+001I 4.69406e+0013.4360Gq*0012.17806e+0019.20063e+0000.00000e+000 -1.595936+001-2.85393e+001B-4.1119

14、3e+001 5.36993e+001-6.6279 3e-H)01 -7.88593e+001CB： 11MAX： 401MIN : 818文?。狠p哈樓股，：衣線單佇：N/mm八2曲：11/28/2014表示方旬圖3-10橫、豎肋.龍骨應(yīng)力局部大樣圖由圖3-10可知，橫、豎肋在最不利荷載組合作用下最大應(yīng)力為78. 9MPao0中二7& 9MPava=145MPa,故知橫.豎肋強(qiáng)度滿足要求。橫,豎肋、龍骨剛度驗(yàn)算 橫、豎肋、龍骨在荷載組合作用下各節(jié)點(diǎn)位移見圖3-1K息3-11橫.豎肋、龍骨位移圖POST-PROCESSOR4.0156E+002CB: 11DISPLACEMENT分析統(tǒng)

15、果1.49418e+0001.35834e+0001.2225 le+0001.08667e-b000 9.50839e-001 8.1500 5e-0016.79171 e-0015.4333oe-0014.07502e-0012.71668e-0011.35834e-0010.00000e+000MAX： 2160MIN:1文件：敦咕模股C有邈單Cl： mmH 朝：11/28/2014 表示方刮圖3-12橫.豎肋.龍骨位移等值線大樣圖由圖中看出，橫、豎肋在最不利荷載組合作用下最大位移為1. 494mmvB/400mm=2000/400=5mm，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/TF50-2

16、011)第5.2.7規(guī)定，可知豎、橫肋、龍骨剛度滿足要求。對(duì)拉拉桿驗(yàn)算對(duì)拉拉桿規(guī)格為M20,其面積225mm2。拉桿在荷載組合作用下軸力見圖3-13。MIDAS/CivilPOSTPROCESSORTRUSS FORCE4 10269e-4A01 L 3.S4460e-+OOi I_4 3.58&70U -+O0 1 3.32&71e-b0013.07072e-+0012.81Z736-K3012.55473e4<IOI 2.29574e-+OOi2.03S75e-HDO 11.78O76e-K)0 1 1.52277c-tQOI1.26A7Sc-+00 1吳基=5.61

17、9 IE+002CB:11MAX ： 2094MIN ! 3875單位2 kN日新 11/28/20L4未示方國(guó)Zf 0.208圖3-13拉桿軸力POSTPRCXE55gTRUSS FORCE4 1026Q-4OD13.0-H09ctODI3 5«670>4ODI3.3Z071c-K>DI3.07072a4031Z.d LZ73e-K>DI 2.55473«+ODI 2.29674c 4031 2.03875c K>D1 1.780 76C4OD1.i.S2277c-K>01、L 1 26478a 4OD15.6 IS IE -002C9i 1

18、1WAX - 2094MIN 2 3875草 ±1 kNm 剖：11/2&2014圖3-14拉桿軸力大樣圖由圖中看出，對(duì)拉拉桿在最不利荷載組合作用下軸力為41KN則，其。=F/A=41 X103 N/225mm2 =182MPa<200Mpa,故滿足要求。纜風(fēng)繩強(qiáng)度驗(yàn)算POST-PROCESSORTRUSS FORCE吳變芒/只受三1.825lie-4A)001.65919e-A000_1.49327e+000I1.32736e+0001.1614464000上 9.95517e-0018.29597e-0016.63678e-0014.97758e-0013.31839e-0011.65919e-0010.00000e+0001.3110E+003CB: 11MAX： 3911 MIN ： 3912文件：矯噲模牧言建單位:N日期：11/28/2014Z： 0.208遍大:0.000本大:0.000由圖中看出，對(duì)拉拉桿在最不利荷載組合作用下軸力為