主體模板工程施工方案.doc

1、中北大學工程實訓中心模板專項施工方案編制：審核：審批：國基建設集團有限公司中北大學工程實訓中心項目部2016年 5月 29 日一、編制依據(jù)： 施工圖紙 施工組織設計建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ 162-2008 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范 JGJ 164-2008二、工程概況： 本工程為中北大學工程實訓中心，位于中北大學校區(qū)內(nèi)，建筑類別為：建筑高度小于 24m 的多層公共建筑，建筑耐火等級為二級；建筑設計使用年限為5

2、0 年；抗震設防烈度為 8度。 結構類型：框架結構， 該工程一層、二層的層高為 6m，三層、四層層高為 4.2m；基礎制造實踐區(qū) 域一層層高為 8m，屋面設出屋面樓梯間、 電梯機房， 出屋面樓梯間及電梯機房層高均為 3.6m。 總建筑面積 24244.48m2，南樓一層建筑面積 2333m2；南樓二層（北樓一層） 建筑面積 7062.90m2；南樓三層（北樓二層）建筑面積 5883.26m2；南樓四層平 面圖 5567.46m2北樓四層平面圖 3015.68m2 屋頂層建筑平面圖 382.18m2建筑層高：南樓一層層高 6.00m；南樓二層層高 6.00m；南樓三四層層高4.20m，北樓一層層

3、高 6.00/8.00m 北樓二層層高 6.00m 北樓三 - 四層層高 4.20m 出屋面樓梯間，電梯機房層高 3.0/4.0m本工程建筑定位以建筑軸線定位放線。室內(nèi)外高差： 0.45m，±0.000 相當于絕對高程 851.77m。三、施工準備：1、技術準備：項目總工組織項目經(jīng)理部技術、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖 的內(nèi)容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點作好記錄，通 過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致 意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各 部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。2、機具

4、準備：主要機具及工具準備詳見表機具及工具準備一覽表名稱規(guī)格功率數(shù)量錘子重量 0.25-0.5kg500個單頭扳手開口寬（ mm）17-19 、22-24圓盤鋸MJ-1063kW2臺平刨MB-5033kW2臺手電鉆8把臺鉆VV508S520W2臺手提電鋸M-615A1.05kW4臺手提電刨0.45kW4臺壓刨MB10657.5kW2臺活動扳手最大開口寬 65mm手電鉆鉆頭直徑 12-20mm12個空壓機1 立方2臺鋼絲鉗長 150、 175mm墨斗、粉線帶砂輪切割機配套零配件和工具箱水準儀AL3221臺激光垂準儀DZJ-31臺水平尺長 450、 500、550mm鋼卷尺50m/30m/5m直尺2

5、-3m工程檢測尺2m塞尺一般3、材料準備：本工程主體結構采用覆膜多層板。隔離劑選用水性隔離劑，根據(jù)所需材料 提前考慮，選用相關材料廠家。四、主要施工方法及措施 ：1、墊層模板：墊層厚度為 100mm，墊層模板采用 50mm×100mm方木，沿墊 層邊線設置方木，方木支撐在基坑壁上。2、筏板及基礎梁模板：筏板厚度為 500mm，側模采用多層板， 50mm×100mm 方木做豎楞（方木均經(jīng)壓刨找平） 48× 2.8mm 架子管做橫楞，鋼管斜支撐加 固。 JZL模采用 16的鋼筋做吊環(huán) 1000m，m15mm厚多層板， 50mm×100mm方木 做豎楞（方木均

6、經(jīng)壓刨找平） 48×2.8mm 架子管做橫楞，采用 14 對拉螺栓 間距 500mm。3、主體模板：模板采用 915mm× 1830mm× 15mm厚多層板面板。1）直段墻模板內(nèi)豎楞 50× 100mm方木間距 200mm，外橫楞用 248×2.8mm 架子管間距 500mm布置，內(nèi)外墻采用 14 對拉螺栓間距 500mm，與 3 型扣件配 套使用，在其上、中、下部各加一排 48× 2.8mm鋼管斜撐，間距 600mm，上下 排交錯布置。陰陽角模板現(xiàn)場定型加工，陰角模板按 45o角拼縫對接，陽角模板 直接對拼。為保證整體墻模剛度和穩(wěn)定

7、性，另沿高度方向設三 - 四刀拋地斜撐， 從而形成了整套的墻體模板體系。2）梁模板：梁模底模與側模均采用 15mm厚多層板，主龍骨采用 50×100mm 600單面 刨光方木，梁側模、梁底模按圖紙尺寸進行現(xiàn)場加工，由塔吊或吊車運至作業(yè) 面組合拼裝，然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊。3、頂板模板：頂板模板采用 15mm厚多層板。主龍骨采用 48× 2.8mm雙鋼管，次龍骨選 用 50×100mm 20雙0 面刨光方木，為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個 頂板的竹膠板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨， 且拼縫嚴密，表面無錯臺現(xiàn)象。4、樓梯

8、模板；樓梯模板為 15mm厚多層板，踏步側板兩端釘在梯段側板木擋上，靠墻的一 端釘在反三角木上，踏步板龍骨采用 50mm厚方木，制作時在梯段側板內(nèi)畫出踏 步形狀尺寸，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度釘上木擋。5、門窗洞口模板：采用 50mm厚方木單面刨光內(nèi)釘多層板，各交角部做成止口，以保證幾何尺 寸。6、頂板、梁及支撐體系： 梁、頂板支撐系統(tǒng)扣件式滿堂腳手架，立桿間距1000mm，水平桿間距為1000mm，掃地水平桿距地 200mm，高度 4m，設置剪刀撐，對于跨度 4m 板， 按全跨長度 3進行起拱。7、模板加工：柱、梁模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于 1mm，尺寸過大的模 板需

9、進行刨邊，否則禁止使用，次龍骨必須雙面刨光，主龍骨至少單面刨光， 翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。8、模板加工管理： 模板加工完畢后，必須經(jīng)項目技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。 對于周轉使用的多層板。如果有老邊，破損模板必須切掉破損部分，然后刷封 邊漆加以利用。五、施工工序： 本工程模板采用扣件式鋼管支撐系統(tǒng)，樓層頂板模板采用多層板，板下為 100×50木方，木方下垂直支撐系統(tǒng)采用鋼管腳手支撐。1、施工工序對拉螺栓加工 整理資料模板配料圖 模板計劃 支模、支撐加固 現(xiàn)場驗收 內(nèi)部驗收 報監(jiān)理質量檢查技術、安全交底驗收 合格 混凝土澆筑準備2、柱、墻模板根部定位方法（1）柱、墻

10、模板支模前應根據(jù)所放軸線， 木工根據(jù)圖紙自行彈出柱輪廓線， 并將線延長到外部，對復雜之處也可以根據(jù)軸線在外部設置控制線，采取外控 法。根據(jù)標高檢查模板底部混凝土標高，對個別處進行簡單剔鑿或用水泥砂漿 找平。支模前，模內(nèi)的混凝土、鋼筋表面必須清理干凈。（2）柱、墻根部的定位方法是： 對非抗?jié)B結構可在澆筑前柱角內(nèi)預埋短筋， 距地面 5cm，澆筑后按柱外坯輪廓線點焊短筋，與柱輪廓線相齊，這樣保證柱內(nèi) 模板位置準確，下步施工只檢查模板垂直度、平整度即可。3、柱、梁頂部軸線和垂直度調(diào)整方法 對成排的柱和梁應先支端柱模板，認真調(diào)整垂直后，中間柱可統(tǒng)一拉線控 制上部，這樣在根部準確的情況下，垂直度基本可以保

11、證，誤差很小。4、柱、梁、墻模板加固方法柱邊長小于 450mm，利用鋼管腳手做柱箍，水平方向與腳手架相連，邊長大 于 450mm的柱，用對拉螺栓加固后用外腳手架加固支頂。對同一軸線上的多根截面相同的柱或通長的梁，應先將兩端的柱位置和垂 直度控制準確，然后拉通線控制中間柱或梁對軸線的位置尺寸。5、模板支撐系統(tǒng)固定方法（1）模板垂直度和平整度調(diào)整后，必須用腳手桿和拉線固定牢固，方法是 在樓面混凝土施工時，成排予埋 16 短筋和拉結環(huán)，當柱需要支撐時，在成排 鋼筋處，放 50× 100mm木方，鋼管頂在木方上，上部用卡扣卡在支模的鋼管上。 拉線底部固定在拉結環(huán)上，上部拉結在支模鋼管上，用花

12、藍螺絲調(diào)整拉緊。（2）施工腳手架在頂板上和綁出的懸挑架應該搭設牢固，使支撐系統(tǒng)與腳 手架連接，腳手架的水平桿可直接頂在柱支模的鋼管上，防止柱模板水平推移， 但當搭設的是簡易腳手架時，容易產(chǎn)生晃動，此時模板支撐系統(tǒng)不允許與腳手 系統(tǒng)拉結。（3）對拉螺栓安裝：梁高、柱邊長大于 400mm，均按計算要求設置 14 對 拉螺栓，間距 500mm，對拉螺栓要求穿 16 的 PVC保護管，以便下次利用。6、拆模要求柱模板拆模時間規(guī)范未作明確要求，一般應以室外溫度和混凝土強度等級 綜合考慮，柱混凝土強度 >1.2Mpa（隨室外溫度和混凝土強度不同，拆模時間約 為澆筑后 2072h），試拆后模板不粘結混

13、凝土，表面不缺棱掉角即可。其余部位拆模時間見 “拆模所需混凝土強度” 表。拆模所需混凝土強度結構類型結構跨度（ m）按設計的混凝土強度標準值的百分率（%）板250>2，875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂構件100拆模的混凝土強度以同條件試塊的強度與設計強度的比值為準拆?；炷潦旎扰c強度參考對照表達到強 度（MPa）拆模部位普通水泥礦渣水泥C20C30C40C20C30C401.2平板上人、墻拆模4203402804404203801.5柱、大模板拆模4603603304704404203.05-5 鋼模拆模6004404006405905303.5-5 -10

14、拆模6505204507006405904.0-10以下拆模700540470750690640說明：混凝土施工規(guī)范中使用的 600·d 一般稱作混凝土成熟度，上表指 的熟化度是· h，以混凝土澆筑結束開始計算，每小時測溫，累計計算的結果 即為熟化度，利用上表進行對照。7、模板的質量標準預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（ mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，2預留洞中心線位置10尺寸+10，0現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（ mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表

15、面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢 查截面內(nèi) 部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高 垂直度不大于 5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢 查大于 5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢 查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查模板工程質量程序控制影響模板工程質量因素對策操作上圖省事教育職工，精心施工一次性支模過高未明確技術措施認真進行書面交底高柱要設振搗孔模 板 工 程 質 量 對 策 表支 撐 不 牢側部未適當開搗固孔坡度不大于 60°接口下放方木根據(jù)計算確定支撐間距底部墊木，考慮基層承載能力必須設置用線墜找正根據(jù)實際，選用鐵釘根據(jù)計算，校核斷面振搗

16、適中違 章 作 業(yè)上、下工序不交接強度達到規(guī)范規(guī)定，方準拆模按操作規(guī)程施工按施工組織設計和技術交底執(zhí)行認真執(zhí)行自檢責任制說服教育，輔之經(jīng)濟制裁上、下工序，認真進行交換檢查61六、安全保證措施模板工程在綁扎鋼筋、支拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面 按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載均勻堆置，不得超過 設計計算要求。木工作業(yè)時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手 架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內(nèi)，搭設中應統(tǒng)一指揮，思想集 中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嬉笑打鬧，材料工具不得隨意亂拋 亂仍，吊運材料工具的下方不準站人。施工現(xiàn)場應搭設工作梯

17、，作業(yè)人員不得爬支架上下。模板高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加 強防護。安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。 禁止利用拉桿、支撐攀登上下。砼澆筑前必須做好模板系統(tǒng)內(nèi)人員的清場工作，澆筑期間任何人不得隨意 進入模板系統(tǒng)下。砼澆筑期間及澆筑完成一天內(nèi)，設專人負責檢查模板及支撐的情況，發(fā)現(xiàn) 異常立即停工。迅速疏散作業(yè)人員，組織人力排除險情，方能復工。澆筑砼時絕對禁止拆除任何模板，現(xiàn)場設專人負責監(jiān)管。拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除承重模板， 禁止拋擲模板。模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，搭設好牢固操作平臺，

18、并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點 捆牢，不準向下亂仍。已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶 空、踏空墜落。七、模板計算：依據(jù)規(guī)范 : 建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ 162-2008 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012 鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011 建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范 JGJ 164-2008（一）300*800 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算參數(shù):2鋼管強度為 205.0 N/mm 2 2木方 50&#

19、215;100mm，剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.00m 。梁底按照均勻布置承重桿 3 根計算。，鋼管強度折減系數(shù)取 1.00。 模板支架搭設高度為 7.1m，梁截面 B ×D=300m×m 800mm，立桿的縱距 （跨度方向 ） l=1.00m ，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加 1 道承重立桿。2 2 2 面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。500500圖 1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范 4.3.1

20、條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合 S=1.2×(25.50 × 0.80+0.20)+1.40 ×2.00=27.520kN/m22 由永久荷載效應控制的組合 S=1.35×25.50 × 0.80+0.7 ×1.40 ×2.00=29.500kN/m 2 由于永久荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35 ，可變荷載分項系數(shù)取 0.7 ×1.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.9 ×1.35 ×

21、25.500×0.100 ×0.500 ×1.000=1.549kN 。 采用的鋼管類型為 48×2.8 。鋼管慣性矩計算采用 I= (D4-d 4)/64 ，抵抗距計算采用 W=(D4-d 4)/32D 。一) 、模板面板計算面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q 1 = 25.500 ×0.800 ×1.000=20.400kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q 2 = 0.

22、200 ×1.000 × (2 ×0.800+0.300)/0.300=1.267kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN) ： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000) ×0.300 × 1.000=0.600kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9 ×(1.35 × 20.400+1.35 ×1.267)=26.325kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9 ×0.98 ×0.600=0.529kN

23、面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :23截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00 ×1.80 ×1.80/6 = 54.00cm 3；3截面慣性矩 I = bh 3/12 = 100.00×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 48.60cm式中：b 為板截面寬度， h 為板截面高度0.53kN26.32kN/m150150計算簡圖彎矩圖 (kN.m)剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：21.67kN/m150150變形計算

24、受力圖變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=1.481kNN 2=5.465kNN 3=1.481kN最大彎矩 M = 0.074kN.m 最大變形 V = 0.020mm(1) 抗彎強度計算2 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.074 ×1000× 1000/54000=1.370N/mm 面板的抗彎強度設計值 f ，取 15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f, 滿足要求 !(2) 抗剪計算2 截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×2467.0/(2 ×1000.000 ×18

25、.000)=0.206N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2面板抗剪強度驗算 T < T ，滿足要求 !(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.020mm 面板的最大撓度小于 150.0/250, 滿足要求 !二) 、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下 :均布荷載 q = P/l = 5.465/1.000=5.465kN/m2最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 ×5.47 × 1.00 × 1.00=0.547kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 ×1.000 ×5.

26、465=3.279kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1 ×1.000 ×5.465=6.012kN 木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 ×10.00 × 10.00/6 = 83.33cm3截面慣性矩 I = bh 3/12 = 5.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00/12 = 416.67cm 式中：b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1) 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = M/W =0.547 × 1

27、06/83333.3=6.56N/mm2木方的抗彎計算強度小于 15.0N/mm2, 滿足要求 !(2) 木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T2 截面抗剪強度計算值 T=3 ×3279/(2 ×50×100)=0.984N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求 !(3) 木方撓度計算 撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值， 均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度 ( 即木方下小橫桿間距 )得到 q=4.063kN/m最大變形 v=0.

28、677ql 4/100EI=0.677 ×4.063 ×1000.0 4/(100 ×9000.00 ×4166667.0)=0.733mm 木方的最大撓度小于 1000.0/250, 滿足要求 !三) 、梁底支撐鋼管計算1、 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。1.5 51k.4N8kN 5.47kN 1.4 81k.5N5kNAB500 500支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)2.512.510.520.521.031.031.031.030.520.522.512.51支撐鋼管剪

29、力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：5005001.1 51k.2N2kN 4.06kN 1.2 21k.1N5kNA支撐鋼管變形計算受力圖0.00支撐鋼管變形圖 （mm） 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.281kN.m最大變形 v max=0.091mm最大支座力 Qmax=10.491kN抗彎計算強度 f = M/W =0.281 × 106/4248.0=66.18N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度 , 滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于 500.0/150 與 10mm滿, 足要求 !2、 梁底支撐縱向鋼管計算梁

30、底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四）、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,單扣件取 16.00kN, 雙扣件取 24.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力， R=10.49kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !五）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.491kN （ 已經(jīng)包括組合系數(shù) ）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9 ×1.35×

31、;0.116×7.140=1.004kNN = 10.491+1.004=11.495kNi 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.60cm ；A 立桿凈截面面積， A=3.974cm2；3W 立桿凈截面模量 (抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度， a=0.20m；h 最大步距， h=1.80m；l 0 計算長度，取 1.800+2× 0.200=2.200m； 長細比，為 2200/16.0=137 <150 長細比驗算滿足要求 ! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,

32、由長細比 l 0/i 查表得到 0.363 ； 經(jīng)計算得到 =11495/(0.363 ×397)=79.783N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求! 考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式 5.2.5-15:2MW=0.9 × 0.9 × 1.4Wkl ah2/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m2) ；2 W k=uz×us×w0 = 0.300 ×1.250 × 0.600=0.225kN/mh 立桿的步距， 1.80m；l

33、a 立桿迎風面的間距， 1.00m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距， 1.00m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.000×1.800×1.800/10=0.083kN.m ；考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式 5.2.5-14 ；Nw=10.491+0.9×1.2×0.827+0.9 ×0.9 ×1.4 ×0.083/1.000=11.589kN2經(jīng)計算得到 =11589/(0.363 ×397)+83000/4248=99

34、.894N/mm 2 2木方 50×100mm，剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 0.90m 。梁底按照均勻布置承重桿 4 根計算。 23模板自重 0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3。 傾倒混凝土荷載標準值 2.00kN/m2，施工均布荷載標準值 0.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度 0.10m，梁兩側的樓板計算長度 0.50m。； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求 ! 模板支撐架計算滿足要求！450*950 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據(jù)規(guī)范 :建筑施工模板安

35、全技術規(guī)范 JGJ 162-2008 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011 建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范 JGJ 164-2008 計算參數(shù):鋼管強度為 205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取 1.00。 模板支架搭設高度為 7.9m，梁截面 B ×D=450m×m 950mm，立桿的縱距 （跨度方向 ） l=1.00m ，立桿的步距 h=1.00m， 梁底增加 2 道承重立桿。2 2 2 面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/m

36、m2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。375150 375圖 1 梁模板支撐架立面簡圖 按照模板規(guī)范 4.3.1 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：2由可變荷載效應控制的組合 S=1.2×(25.50 × 0.95+0.20)+1.40 ×2.00=32.110kN/m22由永久荷載效應控制的組合 S=1.35×25.50 × 0.95+0.7 ×1.40 ×2.00=34.664kN/m 2由于永久荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35 ，可變荷載分項系數(shù)取 0.7×

37、;1.40=0.98 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.9 ×1.35 ×25.500×0.100 ×0.500 ×1.000=1.549kN 。采用的鋼管類型為 48×2.8 。鋼管慣性矩計算采用 I= (D4-d 4)/64 ，抵抗距計算采用 W=(D4-d 4)/32D一、模板面板計算 面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q 1 = 25.

38、500 ×0.950 ×1.000=24.225kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q 2 = 0.200 ×1.000 × (2 ×0.950+0.450)/0.450=1.044kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN) ： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000) ×0.450 × 1.000=0.900kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9 ×(1.35 × 24.225+1.35 ×1.044)=30

39、.702kN/m 考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9 ×0.98 ×0.900=0.794kN 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :2截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00 ×1.80 ×1.80/6 = 54.00cm截面慣性矩 I = bh 3/12 = 100.00×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 48.60cm式中：b 為板截面寬度， h 為板截面高度計算簡圖0.052150150150A0.79kN30.70k

40、N/m彎矩圖 (kN.m)剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：150150150A25.27kN/mB變形計算受力圖變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=1.783kNN 2=5.522kNN 3=5.522kNN 4=1.783kN最大彎矩 M = 0.078kN.m 最大變形 V = 0.030mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.078 ×1000× 1000/54000=1.444N/mm22 面板的抗彎強度設計值 f ，取 15.00N/mm2 ； 面板的抗彎強度

41、驗算 f < f,滿足要求 !(2) 抗剪計算2 截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×2822.0/(2 ×1000.000 ×18.000)=0.235N/mm22截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2面板抗剪強度驗算 T < T ，滿足要求 !(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.030mm 面板的最大撓度小于 150.0/250, 滿足要求 !、梁底支撐木方的計算梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下 :均布荷載 q = P/l = 5.522/1.000=5.522kN/m2最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1

42、 ×5.52 × 1.00 × 1.00=0.552kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 ×1.000 ×5.522=3.313kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1 ×1.000 ×5.522=6.075kN 木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :23截面慣性矩 I = bh 3/12 = 5.00截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 ×10.00 × 10.00/6 = 83.33cm×10.00 ×10.00 ×

43、10.00/12 = 416.67cm式中：b 為板截面寬度， h 為板截面高度(1) 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = M/W =0.552 × 106/83333.3=6.63N/mm2木方的抗彎計算強度小于 15.0N/mm2, 滿足要求 !(2) 木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T2 截面抗剪強度計算值 T=3 ×3313/(2 ×50×100)=0.994N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求 !(3) 木方撓度計算

44、 撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值， 均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度 ( 即木方下小橫桿間距 ) 得到 q=4.169kN/m最大變形 v=0.677ql 4/100EI=0.677 ×4.169 ×1000.0 4/(100 ×9000.00 ×4166667.0)=0.753mm 木方的最大撓度小于 1000.0/250, 滿足要求 !三、梁底支撐鋼管計算( 一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。1.5 51k.N78kN 5.52kN 5.52kN 1.78

45、 1k.N55kNAB支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)2.16 2.161.171.170.380.382.160.380.380.000.001.17 1.172.16支撐鋼管剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A3751503751.1 51k.N52kN 4.17kN 4.17kN 1.52 1k.N15kN支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖 (mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.199kN.m最大變形 v max=0.085mm最大支座力 Qmax=7.682kN抗彎計算強度 f = M/W =0.199 × 106/4

46、248.0=46.89N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度 , 滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 375.0/150 與 10mm滿, 足要求 !（ 二 ） 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,單扣件取 8.00kN, 雙扣件取 12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力， R=7.68kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公

47、式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=7.682kN （ 已經(jīng)包括組合系數(shù) ）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9 ×1.35×0.143×7.900=1.370kNN = 7.682+1.370=9.052kNi 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.60cm ；A 立桿凈截面面積， A=3.974cm2；3W 立桿凈截面模量 （ 抵抗矩 ）,W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2；a=0.70m；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度， h 最大步距， h=1.00m；l 0

48、計算長度，取 1.000+2× 0.700=2.400m； 長細比，為 2400/16.0=150 <150 長細比驗算滿足要求 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 l 0/i 查表得到 0.312 ；2 經(jīng)計算得到 =9052/(0.312 × 397)=73.007N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求!考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式 5.2.5-15:2MW=0.9 × 0.9 × 1.4Wkl ah2/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m

49、2) ；2W k=uz×us×w0 = 0.300 ×1.250 × 0.600=0.225kN/m 2 h 立桿的步距， 1.00m；la 立桿迎風面的間距， 0.90m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距， 1.00m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.000×1.000/10=0.023kN.m ；N w 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式 5.2.5-14 ；N w=7.682+0.9 ×1.2 ×1.127+

50、0.9 ×0.9 ×1.4 ×0.023/1.000=9.078kN 經(jīng)計算得到 =9078/(0.312 × 397)+23000/4248=78.622N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求 !模板支撐架計算滿足要求！500*800 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據(jù)規(guī)范 :建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ 162-2008 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011 建筑施工木腳手架安全技術

51、規(guī)范 JGJ 164-2008 計算參數(shù):2鋼管強度為 205.0 N/mm 2 2 木方 50×100mm，剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 0.90m 。梁底按照均勻布置承重桿 4 根計算。 23，鋼管強度折減系數(shù)取 1.00。 模板支架搭設高度為 7.9m，梁截面 B ×D=500m×m 800mm，立桿的縱距 （跨度方向 ） l=1.00m ，立桿的步距 h=1.00m， 梁底增加 2 道承重立桿。2 2 2 面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/m

52、m2，彈性模量 6000.0N/mm2。000009367 167367圖 1 梁模板支撐架立面簡圖 按照模板規(guī)范 4.3.1 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：2由可變荷載效應控制的組合 S=1.2×(25.50 × 0.80+0.20)+1.40 ×2.00=27.520kN/m2 由永久荷載效應控制的組合 S=1.35×25.50 × 0.80+0.7 ×1.40 ×2.00=29.500kN/m 2由于永久荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35 ，可變荷載分項系數(shù)取 0.7×1.40=0.9

53、8 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.9 ×1.35 ×25.500×0.100 ×0.500 ×1.000=1.549kN 。采用的鋼管類型為 48×2.8鋼管慣性矩計算采用 I= (D4-d 4)/64 ，抵抗距計算采用 W=(D4-d 4)/32D一、模板面板計算 面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q 1 = 25.500 ×0

54、.800 ×1.000=20.400kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q 2 = 0.200 ×1.000 × (2 ×0.800+0.500)/0.500=0.840kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN) ： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000) ×0.500 × 1.000=1.000kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9 ×(1.35 × 20.400+1.35 ×0.840)=25.807kN/m 考慮

55、 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9 ×0.98 ×1.000=0.882kN 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :2截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00 ×1.80 ×1.80/6 = 54.00cm截面慣性矩 I = bh 3/12 = 100.00×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 48.60cm式中：b 為板截面寬度， h 為板截面高度0.88kN25.81kN/mAB 167 167 167計算簡圖0.053彎矩圖

56、(kN.m)剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：21.24kN/mAB167 167 167變形計算受力圖變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=1.654kNN 2=5.238kNN 3=5.238kNN 4=1.654kN最大彎矩 M = 0.082kN.m 最大變形 V = 0.038mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.082 ×1000× 1000/54000=1.519N/mm22 面板的抗彎強度設計值 f ，取 15.00N/mm2 ； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求 !(2) 抗剪計算2 截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×2646.0/(2 ×1000.000 ×18.000)=0.221N/mm22截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2面板抗剪強度驗算 T < T ，滿足要求 !(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.038mm 面板的最大撓度小于 166.7/250, 滿足要求 !、梁底支撐