第三章理想反應(yīng)器

1、第三章理想反應(yīng)器1. 理想反應(yīng)器是指 _、 _。 理想混合（完全混合）反應(yīng)器、平推流（活塞流或擠出流）反應(yīng)器2. 具有良好攪拌裝置的釜式反應(yīng)器按 _反應(yīng)器處理，而管徑小，管子較長和流速較大的管式反應(yīng)器按 _反應(yīng)器處理。 （理想混合反應(yīng)器、平推流）3. 分批式完全混合反應(yīng)器操作的優(yōu)化分析是以_、 _為目標(biāo)進(jìn)行優(yōu)化的。 （平均生產(chǎn)速率YR 最大、生產(chǎn)經(jīng)費(fèi)最低）4. 全混流反應(yīng)器的空時 是 _與 _之比。（反應(yīng)器的有效容積、進(jìn)料流體的容積流速）5.全混流反應(yīng)器的容積效率 為_與 _之比。（反應(yīng)時間 t 、空時 ）V (rA )(H r )6.全混流反應(yīng)器的放熱速率QG =_。（v0Cp）7.T (1

2、UA) (T0UATm )全混流反應(yīng)器的移熱速率Qr =_。（v0c Pv0cP ）8.全混流反應(yīng)器的定常態(tài)操作點的判據(jù)為_ 。（ QGQr）dQrdQG9.全混流反應(yīng)器穩(wěn)定的定常態(tài)操作點的判據(jù)為_、 _。（ QGQr 、 dTdT ）10. 全混流反應(yīng)器的返混 _。（最大）11. 平推流反應(yīng)器的返混為 _。（零）12. 對于恒容的平推流管式反應(yīng)器 _、_、 _一致。（平均停留時間、反應(yīng)時間、空時）13. 對于恒容的 _管式反應(yīng)器平均停留時間、反應(yīng)時間、空時一致。（平推流）14. 如果將平推流反應(yīng)器出口的產(chǎn)物部分的返回到入口處與原始物料混合，這類反應(yīng)器為_的平推流反應(yīng)器。 （循環(huán)操作）15.

3、對于循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器，當(dāng)循環(huán)比當(dāng)于 _反應(yīng)器。（平推流、全混流） 0 時為 _反應(yīng)器，而當(dāng) 時則相16.對于循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器，當(dāng)循環(huán)比 0 時反應(yīng)器內(nèi)返混為_，而當(dāng) 時則反應(yīng)器內(nèi)返混為_。（零、最大）17. 對于絕熱操作的放熱反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器類型為_。（全混流串平推流）18. 對于反應(yīng)級數(shù) n 0 的反應(yīng)， 為降低反應(yīng)器容積， 應(yīng)選用 _反應(yīng)器為宜。（全混流）19. 對于反應(yīng)級數(shù) n 0 的反應(yīng)， 為降低反應(yīng)器容積， 應(yīng)選用 _反應(yīng)器為宜。（平推流）20. 對于自催化反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為_ 。（全混流串平推流）21. 對 于 可 逆 的 放 熱 反 應(yīng) ， 使 反 應(yīng) 速 率

4、 最 大 的 反 應(yīng) 溫 度 Topt_ 。( E2E1 )k0 E1CA 0 (1 A )R ln 'CA0 A) ）（k0 E2 (CR 022.對 于 可 逆 的 放 熱 反 應(yīng) ， 達(dá) 到 化 學(xué) 反 應(yīng) 平 衡 時 的 溫 度 Te_ 。(E2 E1)k0 CA 0 (1A )R ln '（k0 (CR0C A 0 A ) ）23.分批式操作的完全混合反應(yīng)器非生產(chǎn)性時間t0 不包括下列哪一項_。（B）A.加料時間B.反應(yīng)時間C.物料冷卻時間D.清洗釜所用時間24.在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行等溫二級反應(yīng)A B ， r A0 .01C A2 mol / ls ，當(dāng) C A 01m

5、ol/ l 時，求反應(yīng)至 CA0.01mol / l 所需時間 t=_ 秒。（ D）A. 8500B. 8900C. 9000D. 990025.在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行等溫一級反應(yīng)A B ， rA0.01C A mol / ls ，當(dāng) C A 01mol/ l 時，求反應(yīng)至 CA0.01mol / l 所需時間 t=_ 秒。（ B）A. 400B. 460C. 500D. 56026.在全混流反應(yīng)器中，反應(yīng)器的有效容積與進(jìn)料流體的容積流速之比為_。（ A）A.空時 B.反應(yīng)時間 tC.停留時間 tD.平均停留時間 t27. 全混流反應(yīng)器的容積效率 大于 1.0 時，且隨著 A 的增大而增大，此時該

6、反應(yīng)的反應(yīng)級數(shù) n_。（ A）A. 0B. =0C. 0D. 028. 全混流反應(yīng)器的容積效率 小于 1.0 時，且隨著 A 的增大而減小，此時該反應(yīng)的反應(yīng)級數(shù) n_。（ D）A. 0B. =0C. 0D. 029. 全混流反應(yīng)器的容積效率 =1.0 時，該反應(yīng)的反應(yīng)級數(shù) n_。（ B）A. 0B. =0C.0D.030. 全混流釜式反應(yīng)器最多可能有 _個定常態(tài)操作點。 （ C）31. 全混流反應(yīng)器中有 _個穩(wěn)定的定常態(tài)操作點。 （ B）A. 1B. 2C. 3D. 432.對于 _的反應(yīng)器在恒容反應(yīng)過程的平均停留時間、反應(yīng)時間、空時是一致的。（D）A.間歇式反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.攪拌釜式

7、反應(yīng)器 D. 平推流管式反應(yīng)器33.一級不可逆液相反應(yīng)A2R，CA02.30kmol / m 3， 出口轉(zhuǎn)化率 xA0.7 ，每批操作時間 tt 02.06h ，裝置的生產(chǎn)能力為50000 kg 產(chǎn)物 R/ 天， M R =60，則反應(yīng)器的體積V 為 _ m3。（ C）A. 19.6B. 20.2C. 22.2D. 23.434. 對于自催化反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為_。（ D）A. 全混流反應(yīng)器B.平推流反應(yīng)器C. 循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器35. 對于絕熱操作的放熱反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為_。（ D）A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平

8、推流反應(yīng)器36.對于反應(yīng)級數(shù)n 0 的不可逆等溫反應(yīng)，為降低反應(yīng)器容積，應(yīng)選用_。（ B）A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器37.對于反應(yīng)級數(shù)n 0 的不可逆等溫反應(yīng)，為降低反應(yīng)器容積，應(yīng)選用_。（ A）A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器38. 對于可逆放熱反應(yīng)，為提高反應(yīng)速率應(yīng)_。（ C）A. 提高壓力B.降低壓力C.提高溫度D.降低溫度P(主)A39.對于單一反應(yīng)組分的平行反應(yīng)S(副) ，其瞬間收率P 隨 C A 增大而單調(diào)增大，則最適合的反應(yīng)器為_。（ A）A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器

9、C.多釜串聯(lián)全混流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器P(主)A40.對于單一反應(yīng)組分的平行反應(yīng)S(副) ，其瞬間收率P 隨 C A 增大而單調(diào)下降，則最適合的反應(yīng)器為_。（ B）A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.多釜串聯(lián)全混流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器41. 簡述理想反應(yīng)器的種類？答：通常所指的理想反應(yīng)器有兩類：理想混合（完全混合）反應(yīng)器和平推流（活塞流或擠出流）反應(yīng)器。 所謂完全混合流反應(yīng)器是指器內(nèi)的反應(yīng)流體瞬間達(dá)到完全混合， 器內(nèi)物料與反應(yīng)器出口物料具有相同的溫度和濃度。 所謂平推流反應(yīng)器是指器內(nèi)反應(yīng)物料以相同的流速和一致的方向進(jìn)行移動， 不存在不同停留時間的物料的混合， 所有的物料

10、在器內(nèi)具有相同的停留時間。42. 簡述分批式操作的完全混合反應(yīng)器？答：反應(yīng)物料一次性投入反應(yīng)器內(nèi)，在反應(yīng)過程中，不再向器內(nèi)投料，也不出料，待達(dá)到反應(yīng)要求的轉(zhuǎn)化率后，一次性出料，每批操作所需生產(chǎn)時間為反應(yīng)時間與非生產(chǎn)性時間之和，非生產(chǎn)性時間包括加料、排料和物料加熱、冷卻等用于非反應(yīng)的一切輔助時間。43. 簡述等溫恒容平推流反應(yīng)器空時、反應(yīng)時間、停留時間三者關(guān)系？答：空時是反應(yīng)器的有效容積與進(jìn)料流體的容積流速之比。反應(yīng)時間是反應(yīng)物料進(jìn)入反應(yīng)器后從實際發(fā)生反應(yīng)的時刻起到反應(yīng)達(dá)某一程度所需的反應(yīng)時間。停留時間是指反應(yīng)物進(jìn)入反應(yīng)器的時刻算起到離開反應(yīng)器內(nèi)共停留了多少時間。由于平推流反應(yīng)器內(nèi)物料不發(fā)生返混

11、，具有相同的停留時間且等于反應(yīng)時間，恒容時的空時等于體積流速之比，所以三者相等。44. 對于可逆放熱反應(yīng)如何選擇操作溫度？答： 1）對于放熱反應(yīng)，要使反應(yīng)速率盡可能保持最大，必須隨轉(zhuǎn)化率的提高，按最優(yōu)溫度曲線相應(yīng)降低溫度；2）這是由于可逆放熱反應(yīng)，由于逆反應(yīng)速率也隨反應(yīng)溫度的提高而提高，凈反應(yīng)速率出現(xiàn)一極大值；3）而溫度的進(jìn)一步提高將導(dǎo)致正逆反應(yīng)速率相等而達(dá)到化學(xué)平衡。45. 對于反應(yīng)， rRk1C A2， E1 ； rSk2 C A ， E2 ，當(dāng) E1 E2 時如何選擇操作溫度可以提高產(chǎn)物的收率？E/ RTE2 E1SRrRk10 e1C Ak10 e RT C A，所以，當(dāng) E1 E2

12、時應(yīng)盡可答：對于平行反應(yīng)rSk20e E 2 / RTk20能提高反應(yīng)溫度，方可提高R 的選擇性，提高R的收率。46. 在間歇釜中一級不可逆反應(yīng)，液相反應(yīng)A 2R ， rAkCA kmol/m3· h， k=9.52 ×109 exp-7448.4/T h-1， CA02.3 kmol/m3， M R60， CR00，若轉(zhuǎn)化率 xA 0.7 ，裝置的生產(chǎn)能力為50000 kg 產(chǎn)物 R/ 天。求 50等溫操作所需反應(yīng)器的有效容積？（用于非生產(chǎn)性操作時間 t=0.75 h）0解：反應(yīng)終了時R 的濃度為C R2C A0 xA3.22(kmol / m3 )txA dxA1 x

13、A dxA1ln1CA 0k 0 1 xA0 kCAk 1 xAk9.52109 exp7448.40.9227350t1ln111.31(h)0.920.7VCRM R50000tt024V 50000 2.06 22.2(m3 )24 3.22 60CH2 = CHCH = CH2 (A)+ CH2=CHCOOCH3(B)COOCH 3(C)47.該反應(yīng)在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行，以AlCl3 為催化劑，反應(yīng)溫度20，液料的體積流速為0.5 m3/h ，丁二烯和丙烯酸甲酯的初始濃度分別為CA096.5 mol/m3 ， CB 0184 mol/m 3，催化劑的濃度為CD6.63 mol/m3r

14、AkCA C D ，式中-33。速率方程k=1.15 × 10m /mol · ks ，若要求丁二烯轉(zhuǎn)化率為40%。求： 1）反應(yīng)器的體積V； 2 ）容積效率 。解： 1）A + B Cr AdCAkCACDkCA0 (1 x A )CDdtC A0 xAC A0 xAxA對于全混流反應(yīng)器rAkCA 0 (1 x A )CD k(1xA )C D0.487.4( ks)24.28(h)31.1510(10.4)6.63V0.5m3 / hv0v0 Vv024.280.512.14m 32 ）在分批式反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)時間為tC A0xAdxA10.4dxA67( ks)0rAk

15、CD0 1xAt670.76687.448.在全混流反應(yīng)器中一級不可逆反應(yīng)，液相反應(yīng) A 2R ， rAkCA kmol/m 3·h，k=9.52× 109exp-7448.4/T h-1， CA02.3 kmol/m3， M R 60， CR00，若轉(zhuǎn)化率 xA 0.7 ，裝置的生產(chǎn)能力為50000 kg 產(chǎn)物 R/ 天。求 50等溫操作所需反應(yīng)器的有效容積和它的容積效率？（用于非生產(chǎn)性操作時間t 0=0.75 h ）解：（ 1）進(jìn)料速度 v0C R2C A 0 x Av0C R2C A0 v0 x A5000024M R以CA02.3, xA0.7, M R60v0 5

16、0000 /(246022.30.7)10.78m3 / h（2）反應(yīng)器有效容積VVC A0 xAxAv0kCAk(1xA )Vv0 xA27.34 m3k (1xA )t C A0x A dxA1 xAdxA110 kC Ak 01xAklnx A(3)1k 9.52109 exp7448.40.9227350t1ln11.31(h)10.920.7t1.130.5162.540.75m3 的攪拌釜反應(yīng)器，其內(nèi)設(shè)置有換熱面積為5.0m 2 的冷卻盤管。49.現(xiàn)有一有效容積為欲利用改反應(yīng)器來進(jìn)行 AR的一級不可逆的液相反應(yīng)，其速率常數(shù)k1.0788109 exp5525.9(h 1 )H r

17、)20921J / molA ，原料液中 A 的T，反應(yīng)熱 (濃度 CA00.2mol / l，但不含反應(yīng)產(chǎn)物R。此原料液的密度 =1050g/l ；定壓比熱CP2.929 （ J/g ·）。要求原料液的進(jìn)料流率為v03m 3 / h ，反應(yīng)器出口的反應(yīng)液中C A0.04mol / l ?？倐鳠嵯禂?shù) U=209.2 （ KJ/m2· h·）。所用的冷卻介質(zhì)的溫度為25。試求滿足上述反應(yīng)要求所需的反應(yīng)溫度以及料液的起始溫度T 。0解： 1) 計算反應(yīng)溫度 TC A1C A01k(CA01)kC A( 0.221) ( 0.75)180.043k1.0788 109

18、exp5525.9根據(jù)TT308.6KT0TV ( r A )(H r ) UA (TTm ) 2）v0cPT0308.6180.040.7520921209.25(308.6298.16)297.4K310502.92950.(CH 3CO)2 (A)+H 2O(B)2CH 3COOH(C) 乙酸酐發(fā)生水解， 反應(yīng)溫度 25， k=0.1556min-1 ，采用三個等體積的串聯(lián)全混流釜進(jìn)行反應(yīng)，每個釜體積為1800 cm3，求使乙酸酐的總轉(zhuǎn)化率為 60%時，進(jìn)料速度 v0 。解：初始濃度為CA 0，離開第一釜為CA1 ，依次為CA2 、C A3。C A0CA11( rA )1( r A )

19、1kC A1CA0CA1CA11xA111CA 01 k 11kCA11 k 1C對第二釜 CA 2A111k 2對于等體積釜串聯(lián)12CA 21xA 21CA 0(1 k )21(1 k )2xA3 11(1k)3同理 =2.3 （ min）v0V 1800782.6(cm3 / min)2.351. 串聯(lián)全混流反應(yīng)器進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，假定各釜容積、溫度相同，k 0.92(h 1 ),010 m3h, x A0.9, 試計算 N 為 1， 2， 3 的反應(yīng)有效容積，如不考慮非生產(chǎn)性操作時間的條件下分批式反應(yīng)器的有效容積。xA, N11(1ki ) N解：利用N(個 )123V（ m3） 97

20、.847.037.6若采用分批式111ln1ln2.503ht k1A0.9210.9t VB ,其中 為N 1時V97.89.78h10VB2.50397.8 25.03m39.7852. 應(yīng)用兩個按最優(yōu)容積比串聯(lián)的全混流釜進(jìn)行不可逆的一級液相反應(yīng)，假定各釜的容積和操作溫度都相同，已知此時的速率常數(shù)k=0.92h-1，原料液的進(jìn)料速度3，要求最終v0 =10m/h轉(zhuǎn)化率xA0.9，試求 V、V 和總?cè)莘e V。12解：對于一級不可逆反應(yīng)應(yīng)有(1)11r A1xA1xA1 kCA 0 (1 xA1 )kC A0 (1 xA1 ) 2(1)111rA,i代入xA ,ix A,ix A,i1rA ,

21、i 1rA ,i1111得kC A0 (1x A1 )2xA1x A0kC A0 (1 x A2 )kC A0 (1 xA1 )整理得x A122xA1x A20 x A 20.9 ， x A10.68381xA10.68382.35( h)k(1 xA1 )0.92(1 0.6838)V1v0123.5( m3 )2xA 2xA10.90.68382.35(h)k(1xA 2 )0.92(10.9)V 2v0223.5(m3 )總?cè)莘e VV1V247(m3 )53. 用兩串聯(lián)全混流反應(yīng)器進(jìn)行一個二級不可逆等溫反應(yīng)，已知在操作溫度下k0.92(m 3 kmol1h 1 ), C A0 2.30

22、 kmolm3 ,v010 m3h, 要求出口 xA=0.9 ，計算該操作最優(yōu)容積比 (V1 V2 ) 和總?cè)莘e V。1)(12r A1 kCA 0x A1 )2 解：xA1xA12 (1kCA 02 (1x A1 )3(1)111 r A,1代入xA,1xA,1xA ,0rA ,2r A,12xA ,1 ) 3111kCA02 (1xA,1kCA 02 (1 x A,1 ) 2kCA02 (1xA ,1 )2xA133xA1 23.01xA10.990xA10.741xA1xA 00.7415.22h1xA1 )20.741) 2kC A0 (11.922.3(1x A2xA10.90.74

23、17.51h2xA 2 ) 20.922.3(10.9)2kC A0 (11V1V225.220.6957.51總?cè)莘e VV1 V2v0V 10 (7.51 5.22) 127.3m354. 應(yīng)用管徑為 D=12.6cm 的管式反應(yīng)器來進(jìn)行一級不可逆的氣體A 的熱分解反應(yīng)，其計量方程為 A=R+S；速率方程為rA9-1A,kCA ；而 k=7.8 × 10 exp-19220/T(s), 原料為純氣體反應(yīng)壓力 P=5atm 下恒壓反應(yīng) ,T=500 0C。 x A0.9, F A0 =1.55kmol/h,求所需反應(yīng)器的管長L,停留時間 t ，空時 （理想氣體） 。解：反應(yīng)氣體的進(jìn)料

24、體積流速為：v0FA0RT1.550.082 7733/ h)P519.66( m反應(yīng)流體在管內(nèi)的體積流速為：vFRTF0 (1A yA 0 xA ) RT / PP2 11RT此處： F0FA 0 （純氣體）； y A01.0 ，A11P， CA0v FA0 (1 xA ) / C A0C AFAF A0 (1 x A )C A0(1 x A )C A0而vF A0 (1 xA )(1 xA )V1x A(1 xA )dxAv0k0(1xA )1 2 ln1x A 29.88( s) 0.0083(h)k1x AL4V4v045.4610329.8813.0(m)D 2D 23.14(0.1

25、26)21xAdxA11tln18.57( s)k1x A0k1 xA55.液相原料中反應(yīng)物A 進(jìn)入平推流反應(yīng)器中進(jìn)行2AR的反應(yīng)，已知CA 01moll ,V2l , r A2s 。0.05C A mol l求： 1）當(dāng)出口濃度 CA0.5 mol l 時的進(jìn)料流 v0 。2) 當(dāng)進(jìn)料流量v00.5lmin時出口濃度C Af。VVxAdx A解： 1） FA0C A 0v00rACA 0xA dxAC A0dCA21( 11) 20s0rAC A 0.05C A0.05 CAC A01( 11)V260240s2）0.05C AC A0v00.5112112113C AC A0C A10.0

26、77 mol l1356.自催化反應(yīng) A + R 2R ，其速率方程為：r AkC A CR ，在 70下等溫地進(jìn)行此反應(yīng)，3· h；其它數(shù)據(jù)如下：C A 00.993； C R0 0.01 kmol/m3在此溫度下 k=1.512 m/kmolkmol/m；v010 m3/h ；要求反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率x A0.99 。試求： 1）在全混流反應(yīng)器中反應(yīng)所需的容積；2）在平推流反應(yīng)器中反應(yīng)所需的容積。C R00.010.0101a0.99解： 令C A0C AC A 0 (1 x A )C RCR 0C A 0 xAC A 0 (a xA )r AkC A20 (1 x A )(a xA )

27、1）全混流反應(yīng)器所需的容積VkC A0 (1v0 xA100.99661(m3 )xA )(a x A ) 1.512 0.99(10.99)(0.0101 0.99)2）平推流反應(yīng)器所需的容積Vv0x AdxAv0xA111kC A00 (1 x A )( a x A ) kC A00 a 1 1 xAdxAa xAVv0ln1ln axA10ln 100 ln 1.0001kCA0( a 1)1xAa1.512 0.991.0101V60.8(m3 )57. (A)(P)(S)C6H 6k1C 6 H 5Clk3C 6 H 4 Cl 2dC Ak1C AdCPk1C Ak2 CPdtdt平

28、推流 (b)全混流,求反應(yīng)速度；，在恒溫恒容下求 (a)SP ，其中 k11.0(h 1 ) , k20.5(h 1 ),Vv01(h), C P 0C S00, CA01mol / l 。解:(a)C AC A0 exp k10.368mol / lC Pk1C A01k1k2( e k2e k1)= 10.5 ( e 0.5e 1. 0 ) =0.477mol/C SC A0(CA CP)1(0.368 0.477) =0.155mol/lSPC P0.477C S0.155=3.08(b) v0 (C A 0CA ) = K1CAVC AC A0C A01 k1=1 K1K 1k1 )(

29、v0 C PV ( k1C Ak2 C P )C Pk1C Ak1C A 01 k 2 =1 k11 k2C A =0.5mol/lCP =0.333mol/lCS =0.167mol/lSPC PC S=2.058.(A)(P)(S)C6H 6k1C 6 H 5Clk3C 6 H 4 Cl 2dC Ak1C AdCPk1CAk2 CPdtdt反應(yīng)速度；，在恒溫恒容下求等容積的兩釜串聯(lián)全混流反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行這一反應(yīng)時,求目的產(chǎn)物 P的選擇性SP， 其 中k1 1.0(h 1 ) ,k20.5(h 1 ),V v01(h), C P 0CS00 , CA01mol / l 。解：等容積釜串聯(lián)應(yīng)有12

30、121/ 20.5h對第二個全混流反應(yīng)器作物料衡算V0(C A1C A 2 )k1C A2V2C A 2C A1C A 01 k1 2 = (1 K 1 )2K 1k1 1k1 20.5對于 P: V0 (C A1C A 2 ) V2 (k1C A2k 2C P 2 )C P 2K1CA0K1CA0(1 K1) 2 (1K2) +(1K 1)(1K2)2K 2 k22 0.25C A 21(1 0.5) 2=0.444mol/lC P20.50.5(10.5)2 (1 0.25) + (10.5)(10.25) 2 C S 2 =1-(0.444+0.391)=0.165mol/lC P 20.391C S 2 = 0.165 =2.3759. 醋酸甲酯的水解反應(yīng)如下： CH3COOCH3+ H2O CH3COOH+CH3OH，產(chǎn)物 CH3COOH在反應(yīng)中起催化劑的作用，已知反應(yīng)速度與醋酸甲酯和醋酸的濃度積成正比。（1）在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行上述反應(yīng)。醋酸甲酯和醋酸的初始濃度分別為500 和 50mol/m3。實驗測得當(dāng)反應(yīng)時間為 5400s時，醋酸甲酯的轉(zhuǎn)化率為70%，求反應(yīng)速率數(shù)和最大反應(yīng)速度。（