天津某住宅項目群塔作業(yè)方案(tc5613a)_secret

1、*一期工程一期工程群群塔塔作作業(yè)業(yè)方方案案編制單位：天津市編制單位：天津市*建筑工程有限公司建筑工程有限公司編制日期：編制日期：2008 年年 10 月月1目目 錄錄一、編制依據(jù)一、編制依據(jù) .2 2二、工程概況二、工程概況 .2 2三、主要安裝技術(shù)措施：三、主要安裝技術(shù)措施： .3 3四、主要安全保證措施：四、主要安全保證措施： .4 4五、塔吊的具體平面布置及詳圖五、塔吊的具體平面布置及詳圖 .5 5六、樁承臺計算六、樁承臺計算 .8 82一、編制依據(jù)一、編制依據(jù)1.*一期工程設(shè)計圖紙2.*一期工程施工組織設(shè)計3.國家規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程：塔式起重機安全規(guī)程 （GB5144-94）建筑地基基礎(chǔ)

2、設(shè)計規(guī)范 （GB 500072002）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB 500102002）鋼筋混凝土承臺設(shè)計規(guī)程 （CECS 88：97）二、工程概況二、工程概況1、本工程為天津*置業(yè)房地產(chǎn)開發(fā)有限公司,項目位于天津市*區(qū)*，住宅項目。本工程由十棟樓組成，總占地面積 32384.09 m2。總建筑面積 77445 m2，11#、12#樓地下一層，地上 27 層，14#樓 8 層，其余棟號為 18 層。2、本工程結(jié)構(gòu)期間采用塔吊作業(yè)，因工程工期要求比較緊，須同時布置七臺塔吊才能滿足各單體工程的施工需要，結(jié)構(gòu) 6 層后，每棟樓擬采用一臺外用電梯進行裝修作業(yè)。3、由于地下室層高較高，為確保施工進度，便于

3、現(xiàn)場管理，計劃11#、12#號樓在地下室施工階段即采用塔吊進行垂直運輸。4、根據(jù)塔吊吊次演算及市場實際情況，各棟樓均選擇長沙*科技發(fā)展有限股份有限公司生產(chǎn)的 TC5613A 塔吊，技術(shù)參數(shù)如下：回轉(zhuǎn)半徑自由高度塔基類型端頭起重量（t）44m46m底架固定式2.48350m46m底架固定式1.8856m46m底架固定式1.38三、主要安裝技術(shù)措施：三、主要安裝技術(shù)措施：1、本工程工期比較緊、為了確保工程如期交工，必須同時布置七臺塔吊才能滿足各單體工程的施工需要，施工過程中要作好群塔施工的協(xié)調(diào)工作，使工程施工有條不紊的進行。2、根據(jù)現(xiàn)場的情況及十棟樓的相對位置，選擇臂長44m的塔吊，并在施工前將七

4、臺塔吊分別布置在恰當(dāng)?shù)奈恢?，平面圖見后附圖。大國建街4四、主要安全保證措施：四、主要安全保證措施：群塔作業(yè)時，為保證施工順利進行，應(yīng)當(dāng)注意以下幾方面：1、在布置塔吊的時候，應(yīng)保證處于低位的塔吊塔臂與高位塔吊塔身之間的距離大于4米。2、由于施工場地限制，10#、11#、12#樓均有部分覆蓋區(qū)域在現(xiàn)場圍擋外，為保證居民及學(xué)生安全，塔吊大臂旋轉(zhuǎn)區(qū)域背向施工圍擋，設(shè)置旋轉(zhuǎn)限位裝置，嚴(yán)禁大臂旋轉(zhuǎn)出圍擋區(qū)域。3、在實際施工中，考慮到便于施工，塔吊與塔吊之間的距離滿足不了要求，因此在施工過程中，確保主體施工進度快的塔吊高度始終高于相鄰塔吊。4、在施工前，應(yīng)對各塔吊配備固定的信號指揮員和相對固定的掛鉤人員，并

5、對其進行相應(yīng)的安全教育、培訓(xùn)。5、塔吊司機、信號指揮員和掛鉤人員必須持證上崗。在作業(yè)中，各相關(guān)人員應(yīng)當(dāng)配合默契，塔吊司機應(yīng)無條件服從信號指揮員的指揮進行吊裝作業(yè)。6、相鄰塔吊同時作業(yè)時，要求信號指揮員必須相互協(xié)調(diào)，避免作業(yè)過程中塔吊塔臂、鋼絲繩及掛鉤互相碰撞或纏繞，確保吊裝作業(yè)的順利進行。7、當(dāng)塔吊群同時作業(yè)時，考慮到它們各配件之間有可能發(fā)生相互碰撞，并且為了更好的協(xié)調(diào)各塔吊工作，因此在塔吊同時工作時配備一個信號指揮員來協(xié)調(diào)各塔吊的吊裝作業(yè)，保證施工順利進行。8、遇六級以上強風(fēng)，必須停止吊裝作業(yè)，并將塔臂順風(fēng)向停放，防止相鄰塔吊塔臂互相碰撞發(fā)生事故。9、注意收集氣象資料，提前掌握每天天氣情況，

6、盡量將吊大模的時間安排在白天。10、司機必須在佩帶指揮信號袖標(biāo)的人員指揮下嚴(yán)格按照指揮信號、旗語、5手勢進行操作。對指揮錯誤有權(quán)拒絕執(zhí)行或主動采取防范或應(yīng)急措施。11、鋼絲繩吊物安全距離不小于5米。12、未盡事宜詳見建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)：JGJ59-99。五、塔吊的具體平面布置及詳圖五、塔吊的具體平面布置及詳圖（一）根據(jù)塔吊的安裝要求,結(jié)合基坑支護、地質(zhì)勘探的結(jié)果，擬將塔吊鋼筋混凝土基礎(chǔ)頂面埋深-1.7 米（相對標(biāo)高）左右，相當(dāng)于現(xiàn)場自然地平標(biāo)高。（二）根據(jù)使用手冊的要求，塔吊基礎(chǔ)選用 650 鉆孔灌注樁（間距為 1.8m） 。樁長 15m，樁身混凝土強度 C35，樁頂標(biāo)高為-1.3 米（相對

7、于自然地坪） ，n=4，主筋 9 根直徑 14，螺旋箍筋直徑 8 間距 200，加密區(qū)為樁頂以下 3m 范圍內(nèi)直徑 8 間距 100，灌注樁配筋范圍穿過淤泥層全長配筋，將樁頂與塔吊原配基座鋼筋連接。塔吊基礎(chǔ)承臺按照長沙*科技發(fā)展股份有限公司提供圖紙，塔式起重機的固定式混凝土基礎(chǔ)為鋼筋混凝土基礎(chǔ) 300030001350(基礎(chǔ)長度寬度高度) ,混凝土標(biāo)號 C35，主筋配雙層雙向 B25180,拉筋采用 B12呈梅花形布置，定位筋采用 B25，配筋圖詳見塔機廠家提供藍圖。要求基礎(chǔ)表面平整，確保塔身安裝后的垂直度。（三）根據(jù)地質(zhì)勘察報告的結(jié)果，擬定布置塔式起重機部位的土層為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，且該土層

8、分布較厚。其土層的綜合特征值不符合該設(shè)備基礎(chǔ)承壓能力的要求。根據(jù)地質(zhì)勘探的結(jié)果，該地基土層的綜合特征比較弱，而且基礎(chǔ)下存在的較厚軟弱土層中，無較硬的土層作為持力層。故根據(jù)地質(zhì)勘探結(jié)果及從技術(shù)與經(jīng)濟的角度，選用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁端進入 4 層土，為摩擦型樁，即樁在極限荷載的作用下，樁頂?shù)暮奢d由樁側(cè)的阻力承受。樁型及配筋圖6（四）該塔式起重機是附著于建筑物，為減少塔身計算長度以保持其設(shè)計的起重能力，設(shè)有二套附著裝置(附著裝置直接從廠家購買)，第一附著裝置距基礎(chǔ)面 31 米以內(nèi)，第二附著裝置距基礎(chǔ)面 53.4 米以內(nèi)，同時，結(jié)合該附著要求，應(yīng)提交設(shè)計院對建筑物附著點的強度進行計算，如果不滿足要求

9、，應(yīng)對建筑物的該部位進行加固。78六、樁承臺計算六、樁承臺計算塔吊基礎(chǔ)樁基工作狀態(tài)計算塔吊基礎(chǔ)樁基工作狀態(tài)計算（一）、基本資料：承臺類型：四樁承臺 圓樁直徑 d650mm 進行承臺抗震承載力驗算樁列間距 Sa1800mm 樁行間距 Sb1800mm樁中心至承臺邊緣距離 Sc600mm承臺根部高度 H1300mm 承臺端部高度 h1300mm柱子高度 hc400mm（X 方向） 柱子寬度 bc400mm（Y方向）單樁豎向承載力特征值 Ra730kN樁中心最小間距為 1800mm， 3d （d圓樁直徑或方樁邊長）混凝土強度等級為 C35 fc16.720 ft1.575N/mm鋼筋強度設(shè)計值 fy

10、300N/mm 縱筋合力點至近邊距離 as110mm荷載的綜合分項系數(shù) z1.35 永久荷載的分項系數(shù) G1.35承臺混凝土的容重 c25kN/m 承臺上土的容重 s18kN/m承臺頂面以上土層覆土厚度 ds0.5m承臺上的豎向附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk0.0kN 設(shè)計時執(zhí)行的規(guī)范：建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 500072002） 以下簡稱 基礎(chǔ)規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 500102002） 以下簡稱 混凝土規(guī)范鋼筋混凝土承臺設(shè)計規(guī)程（CECS 88：97） 以下簡稱 承臺規(guī)程 （二）、控制內(nèi)力：Nk -相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，柱底軸向力值（kN）；Fk - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基

11、礎(chǔ)頂面的豎向力值（kN）； Fk Nk + Fk9Vkx 、Vky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的剪力值（kN）；Mkx、Mky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的彎矩值（kNM）；Mkx 、Mky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)底面的彎矩值（kNM）；MkxMkx-Vky * H、 MkyMky+Vkx * HF、Mx 、My - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，豎向力、彎矩設(shè)計值（kN、kNM）；Fz * Fk、 Mxz * Mkx、 Myz * MkyNk646.7； Mkx355.4； Mky2594； Vkx22.8； Vky0Fk646.7； Mkx

12、355.4； Mky2623.6 地震力參與組合F873； Mx479.8； My3541.9 地震力參與組合 （三）、承臺自重和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk：a2Sc+Sa2*0.6+1.83mb2Sc+Sb2*0.6+1.83m承臺底部面積 Aba * b3*39.00m承臺體積 VctAb * H19*1.311.700m承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gkc * Vct25*11.7292.5kN土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gks * (Ab-bc*hc)* ds18*(9-0.4*0.4)*0.579.6kN承臺自重及其上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 GkGk+Gk292.5+79.6372.1kN （四）、承臺驗算：圓樁換算樁截面

13、邊寬 bp 0.866d 0.866*650 520mm 1、承臺受彎計算： (1)、單樁樁頂豎向力計算：10 在軸心豎向力作用下Qk(Fk+Gk)/n （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.3-1）Qk(646.7+372.1)/4254.7kN1.25*Ra912.5kN 在偏心豎向力作用下Qik(Fk+Gk)/nMxk*Yi/Yi2Myk*Xi/Xi2 （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.3-2）Q1k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2 254.7+(355.4*1.8/2)/(1.82)-(2623.6*1.8/2)/(1.82) -375.4kN1.5Ra1095kNQ2k(Fk+Gk)/

14、n+Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2 254.7+(355.4*1.8/2)/(1.82)+(2623.6*1.8/2)/(1.82) 1082.2kN1.5Ra1095kNQ3k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2 254.7-(355.4*1.8/2)/(1.82)-(2623.6*1.8/2)/(1.82) -572.8kN1.5Ra1095kNQ4k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2 254.7-(355.4*1.8/2)/(1.82)+(2623.6*1.8/2)/(1.82) 884.8kN1.5Ra1095kN 每根

15、單樁所分配的承臺自重和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Qgk：QgkGk/n372.1/493.0kN 扣除承臺和其上填土自重后的各樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的豎向力設(shè)計值： Niz * (Qik - Qgk) N11.35*(-375.4-93)-632.3kN N21.35*(1082.2-93)1335.4kN N31.35*(-572.8-93)-898.9kN11 N41.35*(884.8-93)1068.9kN (2)、X 軸方向柱邊的彎矩設(shè)計值：（繞 X 軸）柱上邊緣 MxctU(N3+N4) * (Sb-bc)/2 (-898.9+1068.9)*(1.8-0.4)/2119.0kN

16、m柱下邊緣 MxctD(N1+N2) * (Sb-bc) / 2 (-632.3+1335.4)*(1.8-0.4)/2492.2kNmMxctMaxMxctU, MxctD492.2kNm 號筋 Asy1054mmRE0.75 0.005 0.03% min0.15% Asmin5850mm 25180 （As 6032） (3)、Y 軸方向柱邊的彎矩設(shè)計值：（繞 Y 軸）柱左邊緣 MyctL(N1+N3)*(Sa-hc)/2(-632.3-898.9)*(1.8-0.4)/2-1071.8kNm柱右邊緣 MyctR(N2+N4)*(Sa-hc)/2(1335.4+1068.9)*(1.8-

17、0.4)/21683.0kNmMyctMaxMyctL, MyctR1683.0kNm 號筋A(yù)sx3568mmRE0.75 0.018 0.10% min 0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） 2、承臺受沖切承載力驗算： (1)、柱對承臺的沖切驗算：扣除承臺及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計值： Fl873045N柱對承臺的沖切，可按下列公式計算：Fl2 * ox * (bc + aoy)+oy*(hc + aox)*hp * ft * ho （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-121）X 方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aox900-0.5hc-0.5bp9

18、00-400/2-520/2440mmoxaox/ho440/(1300-110)0.37X方向上沖切系數(shù) ox0.84/(ox + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-3）ox 0.84/(0.37+0.2)1.474Y 方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aoy900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2 440mmoyaoy/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上沖切系數(shù) oy0.84/(oy + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-4）oy0.84/(0.37+0.2)1.4742*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho/RE2*1.

19、474*(400+440)+1.474*(400+440)*0.958*1.57*1190/0.8510464615NFl873045N，滿足要求。 (2)、角樁對承臺的沖切驗算：扣除承臺和其上填土自重后的角樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的豎向力設(shè)計值：NlNmax1335401N承臺受角樁沖切的承載力按下列公式計算：Nl1x *(c2+a1y/2)+1y *(c1+a1x/2)*hp* ft* ho （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-5）X 方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1x900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1xa1x/ho440/(1300-110)0

20、.3713X 方向上角樁沖切系數(shù) 1x0.56/ (1x + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-6）1x0.56/(0.37+0.2)0.983Y 方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1y900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1ya1y/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上角樁沖切系數(shù) 1y0.56 / (1y + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-7）1y0.56/(0.37+0.2)0.983樁內(nèi)邊緣到承臺外邊緣的水平距離：c1c2Sc+0.5bp600+520/2860mm 1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp

21、*ft*ho/RE0.983*(860+440/2)+0.983*(860+440/2)*0.958*1.57*1190/0.854483409NNl1335401N，滿足要求。 3、承臺斜截面受剪承載力計算： (1)、X方向斜截面受剪承載力計算：扣除承臺及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力設(shè)計值：VxMaxN1+N2, N3+N4703073N承臺斜截面受剪承載力按下列公式計算：Vxhs*y*ft*bxo*ho （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.18-1）X方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：ay900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mmyay/ho440/(1300-

22、110)0.37y1.75/(y+1.0)1.75/(0.37+1.0)1.277hs*y*ft*bxo*ho/RE0.91*1.277*1.57*3000*1190/0.857649760N14 Vx 703073N，滿足要求。 (2)、Y方向斜截面受剪承載力計算：扣除承臺及其上填土自重后 Y 方向斜截面的最大剪力設(shè)計值：VyMaxN1+N3, N2+N42404253N承臺斜截面受剪承載力按下列公式計算：Vyhs*x*ft*byo*ho （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.18-1）Y 方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：ax900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mmxax/

23、ho440/(1300-110)0.37x1.75/(x+1.0)1.75/(0.37+1.0)1.277hs*x*ft*byo*ho/RE0.91*1.277*1.57*3000*1190/0.857649760NVy 2404253N，滿足要求。4、柱下局部受壓承載力計算：局部荷載設(shè)計值 F873045N混凝土局部受壓面積 Albc*hc160000mm承臺在柱下局部受壓時的計算底面積按下列公式計算：Ab(bx+2*c)*(by+2*c)cMinCx, Cy, bx, byMin1300,1300,400,400400mmAb(400+2*400)*(400+2*400)1440000mm

24、lSqr(Ab/Al)Sqr(1440000/160000)3*l*fcc*Al1.0*3*0.85*16.72*1600006821760NF 873045N，滿足要求。 5、樁局部受壓承載力計算：局部荷載設(shè)計值 FNmax+g*Qgk1335.4+1.35*931461.0kN混凝土局部受壓面積 Al*d2/4282743mm15承臺在角樁局部受壓時的計算底面積按下列公式計算：Ab(bx+2*c)*(by+2*c)圓樁bxbySqr(Al)532mmcMinCx, Cy, bx, byMin300,300,532,532300mmAb(532+2*300)*(532+2*300)12808

25、27mmlSqr(Ab/Al)Sqr(1280827/282743)2.128*l*fcc*Al1.0*2.128*0.85*16.72*2827438552569NF1460972N，滿足要求。塔吊基礎(chǔ)樁基非工作狀態(tài)計算塔吊基礎(chǔ)樁基非工作狀態(tài)計算（一）、基本資料：承臺類型：四樁承臺 圓樁直徑 d 650mm 進行承臺抗震承載力驗算樁列間距 Sa 1800mm 樁行間距 Sb 1800mm樁中心至承臺邊緣距離 Sc 600mm承臺根部高度 H 1300mm 承臺端部高度 h 1300mm柱子高度 hc 400mm（X 方向） 柱子寬度 bc 400mm（Y 方向）單樁豎向承載力特征值 Ra 7

26、30kN樁中心最小間距為 1800mm， 3d （d 圓樁直徑或方樁邊長）混凝土強度等級為 C35 fc 16.720 ft 1.575N/mm鋼筋強度設(shè)計值 fy 300N/mm 縱筋合力點至近邊距離 as 110mm荷載的綜合分項系數(shù) z 1.35 永久荷載的分項系數(shù) G 1.35承臺混凝土的容重 c 25kN/m 承臺上土的容重 s 18kN/m承臺頂面以上土層覆土厚度 ds 0.5m承臺上的豎向附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 0.0kN16 設(shè)計時執(zhí)行的規(guī)范： 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 500072002） 以下簡稱 基礎(chǔ)規(guī)范 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 500102002） 以下簡稱 混凝土規(guī)

27、范 鋼筋混凝土承臺設(shè)計規(guī)程（CECS 88：97） 以下簡稱 承臺規(guī)程 （二）、控制內(nèi)力：Nk -相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，柱底軸向力值（kN）；Fk -相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力值（kN）； Fk Nk + FkVkx 、Vky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的剪力值（kN）；Mkx、Mky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的彎矩值（kNM）；Mkx 、Mky - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)底面的彎矩值（kNM）；MkxMkx-Vky*H、MkyMky+Vkx*HF、Mx 、My - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，豎向力、彎矩設(shè)計值（kN

28、、kNM）； Fz*Fk、 Mxz*Mkx、Myz*MkyNk589.6； Mkx0； Mky2594； Vkx97； Vky0Fk589.6； Mkx0； Mky2720.1 地震力參與組合F796； Mx0； My3672.1 地震力參與組合 （三）、承臺自重和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk：a2Sc+Sa2*0.6+1.83m17b2Sc+Sb2*0.6+1.83m承臺底部面積 Aba*b3*39.00m承臺體積 VctAb*H19*1.311.700m承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gkc*Vct25*11.7292.5kN土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gks*(Ab-bc*hc)*ds18*(9-0.4*0.4)*0.5

29、79.6kN承臺自重及其上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 GkGk+Gk292.5+79.6372.1kN （四）、承臺驗算：圓樁換算樁截面邊寬 bp0.866d0.866*650520mm 1、承臺受彎計算： (1)、單樁樁頂豎向力計算：在軸心豎向力作用下Qk(Fk+Gk)/n （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.3-1）Qk(589.6+372.1)/4240.4kN1.25*Ra912.5kN在偏心豎向力作用下Qik(Fk+Gk)/nMxk*Yi/Yi2Myk*Xi/Xi2 （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.3-2）Q1k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2240.4+(0*1.8/2)/(1.82)-(27

30、20.1*1.8/2)/(1.82)-515.2kN1.5Ra1095kNQ2k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2240.4+(0*1.8/2)/(1.82)+(2720.1*1.8/2)/(1.82)996.0kN1.5Ra1095kNQ3k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2240.4-(0*1.8/2)/(1.82)-(2720.1*1.8/2)/(1.82)-515.2kN1.5Ra1095kNQ4k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi218240.4-(0*1.8/2)/(1.82)+(2720.1*1.8

31、/2)/(1.82)996.0kN1.5Ra1095kN每根單樁所分配的承臺自重和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Qgk：QgkGk/n372.1/493.0kN扣除承臺和其上填土自重后的各樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的豎向力設(shè)計值：Niz*(Qik-Qgk)N11.35*(-515.2-93)-821.0kNN21.35*(996-93)1219.0kNN31.35*(-515.2-93)-821.0kNN41.35*(996-93)1219.0kN (2)、X 軸方向柱邊的彎矩設(shè)計值：（繞 X 軸）柱上邊緣 MxctU(N3+N4)*(Sb-bc)/2 (-821+1219)*(1.8-0.4)/2

32、278.6kNm柱下邊緣 MxctD(N1+N2)*(Sb-bc)/2 (-821+1219)*(1.8-0.4)/2278.6kNm MxctMaxMxctU, MxctD278.6kNm 號筋 Asy596mm RE0.75 0.003 0.02% min0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） (3)、Y 軸方向柱邊的彎矩設(shè)計值：（繞Y軸）柱左邊緣 MyctL(N1+N3)*(Sa-hc)/2 (-821-821)*(1.8-0.4)/2-1149.5kNm柱右邊緣 MyctR(N2+N4)*(Sa-hc)/2 (1219+1219)*(1.8-0.4)/2170

33、6.6kNm MyctMaxMyctL, MyctR1706.6kNm 號筋 Asx3618mm RE0.75 0.018 0.10%19 min0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） 2、承臺受沖切承載力驗算： (1)、柱對承臺的沖切驗算：扣除承臺及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計值： Fl 795960N柱對承臺的沖切，可按下列公式計算：Fl2*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-1）X 方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aox900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440m

34、moxaox/ho440/(1300-110)0.37X 方向上沖切系數(shù) ox0.84/(ox+0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-3）ox0.84/(0.37+0.2)1.474Y 方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aoy900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mmoyaoy/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上沖切系數(shù) oy0.84/(oy+0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-4）oy0.84/(0.37+0.2)1.4742*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho/RE2*1.474*(400+440)+1.474*(40

35、0+440)*0.958*1.57*1190/0.8510464615NFl795960N，滿足要求。 (2)、角樁對承臺的沖切驗算：扣除承臺和其上填土自重后的角樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的豎向力設(shè)計值：NlNmax1219028N承臺受角樁沖切的承載力按下列公式計算：20Nl1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp*ft*ho（基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-5）X 方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1x900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1xa1x/ho440/(1300-110)0.37X 方向上角樁沖切系數(shù) 1x0.56 / (1

36、x + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-6）1x0.56/(0.37+0.2)0.983Y 方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1y900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1ya1y/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上角樁沖切系數(shù) 1y0.56 / (1y + 0.2) （基礎(chǔ)規(guī)范 8.5.17-7）1y 0.56/(0.37+0.2) 0.983樁內(nèi)邊緣到承臺外邊緣的水平距離：c1c2Sc+0.5bp600+520/2860mm 1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp*ft*ho/RE 0.983*(860+440/2)+0.983*(860+440/2)*0.958*1.57*1190/0.85 4483409N Nl 1219028N，滿足要求。 3