環(huán)球大廈高支模施工方案

1、目 錄第一部分 高支模工程施工方案2一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、施工部署3四、模板設計3五、施工準備3六、施工概述4第二部分 高支模設計計算.9一、工程結構情況6二、高支模工程施工方案6三、模板支架的拆除7四、150厚現(xiàn)澆板模板設計計算8五、現(xiàn)澆鋼筋砼梁模板設計計算155.1 500mm×600mm梁排架計算155.2 600mm×800mm梁排架計算195.3 600mm×1000mm梁排架計算245.4 1000mm×1400mm梁排架計算30六.模板拆除注意事項35七、模板施工質(zhì)量標準及質(zhì)量保證措施36八、成品保護38九、安全生產(chǎn)、文明施工注意

2、事項39十、應急預案39第一部分 高支模工程施工方案一、編制依據(jù)1.1經(jīng)圖紙審查辦審查同意的設計圖紙1.2建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB503002001）1.3混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB502042002）1.4建筑施工手冊（第四版）1.5工程測量規(guī)范GB50026-931.6建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ3320011.7施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ4620051.8建設工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范GB 50104931.9建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）1.10施工合同1.11本公司質(zhì)量保證手冊1.12其他現(xiàn)行國家規(guī)范標準規(guī)程和蘇州市建設行

3、政主管部門有關規(guī)定。二、工程概況2.1各參建單位工程名稱：蘇州潤華環(huán)球大廈建設單位：蘇州潤建置業(yè)有限公司設計單位：華東建筑設計研究院有限公司勘察單位：南京市勘察測繪研究院有限公司監(jiān)理單位：江蘇建科建設監(jiān)理有限公司施工單位：江蘇南通二建集團有限公司2.2工程概況蘇州潤華環(huán)球大廈系一幢集商場、酒店、酒店式辦公、辦公于一體的大型超高層建筑。工程地址：蘇州市星海街西側、蘇惠路北、星桂街以西。主樓45層，高度188.5m，49層高度174m，裙房4層高度22.5m，基地面積約14896M2,總建筑面積約181600M2，地上面積148784M2，地下面積32416M2。主樓為框架-剪力墻結構體系，裙樓為

4、框架體系，現(xiàn)澆鋼筋砼樓蓋。2.3高支模情況：棟號高支模部位支模高度梁截面板厚A樓14F核芯筒以外部分梁板16.920m1000×1400150、200（挑板）標準層1718軸、2122軸與HJ軸部位20.300m500×600110、200（挑板）B樓45軸與HK軸部位11.450m600×800120C樓1113軸與HJ軸中庭橢圓部位22.50m600×1000100、2002.4高支模排架搭設形式：棟號排架高度梁截面粱底排架立桿根數(shù)粱側對拉螺栓根數(shù)板下排架間距A樓16.920m1000×1400梁側2+粱底33800×800600

5、×10002+22800×800700×7002+21800×80020.300m500×6002+11800×800B樓11.450m600×8002+12800×800C樓22.50m600×10002+22800×800三、施工部署3.1排架搭設原則：根據(jù)本工程施工特點、質(zhì)量要求及工期要求，本工程高支模排架按照以下幾個原則進行搭設：A. 樓板下立桿間距為800×800，寬600以上大梁下立桿間距增為400，步距均不超過1500；頂部立桿的伸出水平桿的長度嚴格控制在0.6m以內(nèi)；B

6、. 相鄰鋼管的對接接頭嚴禁在同一高度，一般采用6m和3m立桿錯開設置；C. 在大梁下200設置均勻分配荷載橫向水平木枋，并在大梁軸線位置設置豎向剪刀撐，且掃地桿和水平桿每個方向均設置，梁頂部扣件采用雙扣件；D. 當2F和3F柱墻模板拆除后，將水平桿撐至柱墻，以增加排架整體抗位移能力；E. 當排架高度超過20米時，在10米部位設置一道水平方向的剪刀撐；F. 模板排架不得與外腳手架進行連接，必須分開設置。3.2混凝土澆注順序安排：A. 混凝土澆注時應先澆柱墻再澆梁板，避免高支架受不對稱荷載；B. 本工程采用先澆注芯筒部位，然后澆注框架柱，最后由芯筒向框架柱澆注梁板；C. AB標準層混凝土整體澆注順

7、序為從南向北收頭；D. 混凝土澆注工程中，加強對架體的穩(wěn)定性旁站監(jiān)控，遇有異常情況或發(fā)現(xiàn)架體立桿局部彎曲應立即停止?jié)沧?，商量對策后方能繼續(xù)，避免只求進度的蠻干。四、模板設計4.1柱墻模板采用18厚九夾板、40×90木枋拼裝大模板。4.2樓板模板：采用18mm厚九夾板、40×90木枋組合模板。4.3支撐48×3.0鋼管扣件排架，粱底加48×3.0可調(diào)支撐體系。4.4樓梯踏步模板：采用18mm厚九夾板制作，支撐為鋼管搭設，并配以可調(diào)支撐，踏步采用定型鋼制模板。五、施工準備5.1、材料及主要工具5.1.1墻、柱大模：六層以下高度6.0m和5.5m；六層以上高度

8、為3.95m和3.20m。5.1.2頂板模板：18mm厚九夾板、40×90木方；5.1.3連接件： 回形卡、3形卡、錐形螺帽、14對拉螺栓、16大模螺栓、12對拉螺栓等；5.1.5支撐件：鋼管、木方、扣件、可調(diào)支撐等；5.1.6脫模劑：平臺九夾板采用水性脫模劑；5.1.7主要工具：手工鋸、圓盤鋸、手電鉆、電焊機、扳手、鐵錘、撬桿、線墜、靠尺、卷尺、鋼絲刷、油漆刷、海綿條等。5.2、作業(yè)條件5.2.1模板進現(xiàn)場后，應依據(jù)配板設計要求清點數(shù)量，核對型號；模板拼裝并進行編號，并涂刷脫模劑，分規(guī)格堆放。5.2.2墻筋、預留洞、埋件、埋管、洞口框模位置及固定等隱檢合格，并辦完驗收手續(xù)。5.2.

9、3對組裝好的模板進行平整度、接縫、吊鉤、脫模劑涂刷情況等檢查合格，并進行清點數(shù)量和編號。5.2.4模板限位措施驗收合格。5.2.5墻柱（內(nèi)）跟部需用砂漿找平，以砼澆注時漏漿。5.2.6模板安裝前應進行施工技術交底； 5.2.7已澆筑的混凝土強度未達到1.2N/ mm2以前不得踩踏和進行下道工序作業(yè)；5.2.8模板表面清理干凈，并均勻涂刷脫模劑。5.2.9放好墻邊線、墻邊控制線、門窗洞位置線，在暗柱主筋上抄好水平標高；5.2.10墻根內(nèi)混凝土已鑿毛、清理干凈，并沿墻體位置線已貼好20厚海棉條，墻內(nèi)垃圾已清理干凈。5.2.11地錨鋼筋已埋設到位，。5.2.12鋼構柱已施工完畢并經(jīng)驗收合格。5.2.

10、13墻鋼筋已綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱檢手續(xù)；5.3現(xiàn)澆墻、柱、頂板預留鋼筋設置加氣砼砌塊填充墻中過梁、拉結筋、圈梁、構造柱等鋼筋及其他拉結構造鋼筋與現(xiàn)澆結構連接部位及與現(xiàn)澆結構連接的拉接鋼筋，均采用植筋法施工。六、施工概述6.1頂板、梁模板6.1.1四層板厚為150mm，其他為110mm。頂板模板均采用18mm厚九夾板，次龍骨為40×90mm的木方，板底間距為250，梁底間距為250；主龍骨為248×3.0鋼管，其間距為800。6.1.2頂板支撐采用48×3.0鋼管腳手架，豎向桿間距1500，在立桿跟部300處設置一道鋼管水平

11、支撐，為防止頂板混凝土受剪破壞，頂板模板立桿底部必須墊長度不小于400mm的木墊板。立桿上下層必須對齊，施工時可用卷尺量出離墻第一排立桿的離墻距離，拉通長線布置各排立管，并保證各層一致，然后逐排安裝。6.1.3梁底模、側模用18厚九夾板、40×90的木方加工成定型模板，背楞采用雙短鋼管立放，加設梁模斜撐，間距按計算設置，當梁高700mm時側模設置14對拉螺栓拉結，并以增強模板的抗側壓力，設置數(shù)量按計算確定。如下圖。第二部分 高支模設計計算一、工程結構情況1、本工程地上裙樓結構層高均大于4.5mm，需按高支模工程驗算模板支承的穩(wěn)定性。2、本工程裙樓板厚150，其他為110厚；首層板厚為

12、200。裙樓板按150厚計算；主樓板厚按110厚計算。3、當梁高大于2米的梁均采用分兩次澆筑，第二次混凝土的施工荷載由已澆筑的混凝土承擔。采用此種施工方法可有效降低超大型梁施工中存在的施工荷載太大，下層結構不能承擔的難題，也能有效降低支模難度，提高結構施工安全性。4、后澆帶的設置為從底至頂，已澆筑的混凝土結構不能構成受力體系，為有效解決施工及結構荷載的支撐體系，本工程后澆帶施工方法需重點進行設計。后澆帶模板體系采用獨立支撐體系模板，后澆帶模板支撐體系不予拆除，以確保結構安全及施工安全。二、高支模工程施工方案1、樓板厚150厚的模板支撐系統(tǒng)：次龍骨40×90mm木方，板底間距中-中25

13、0300mm，梁底間距中-中250mm；主龍骨為48×3.0鋼管。支撐立桿間距800mm×800mm，梁底間距為400mm，梁支撐體系與樓板排架整體拉結，可鍛鑄鐵鑄造扣件。板底支撐立桿間距800mm×800mm，梁底間距為400mm。2、高支模工程施工順序高支模水平施工順序同主體混凝土施工順序，豎向施工順序自下而上逐層施工。3、高支模工程施工工藝流程彈線、立桿定位加設剪刀撐豎立桿并與掃地桿扣緊安第二步大橫桿安第三、四步大橫桿裝橫向掃地桿，裝第一步橫桿擺放縱向掃地桿按立桿間距排放底座鋪設梁板模板高支模工程施工工藝流程：（1）高支撐模板系統(tǒng)的構造4、高支模工程施工方法

14、1）高支撐模板系統(tǒng)滿堂架采用48×3.0鋼管搭設。2）立桿間距的布置為：板立桿間距為800×800；梁底立桿間距加密為相應板立桿間距的一半，當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。立桿的接長：立桿的接長均采用對接扣件，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁采用搭接。3）水平桿布置為：掃地桿距根部為300mm，其它步距為1500mm，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于

15、600mm。水平桿的接長：水平桿的接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：1）水平桿的對接扣件應交錯布置，兩跟相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3.2）采用搭接時，搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100mm。4）剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；高支撐模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層

16、開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規(guī)定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6M，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1M，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm；剪刀撐跨越立桿根數(shù)宜按下表的規(guī)定確定。剪刀撐斜桿與地面的傾角a45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)n7655）大龍骨采用48×3.0鋼管，間距由上述立桿間距而定，梁底和板底均采用雙扣件，在上鋼筋之前和澆混凝土之前必須再次檢查擰緊，擰緊扣件用45N.m60 N.m的力

17、矩；小龍骨采用40×90木枋，間距為：板底中-中300，梁底中-中200250均勻布置。（2）檢查與驗收鋼管的檢驗應符合下列規(guī)定：1）應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2）應有質(zhì)量檢驗報告；3）鋼管表面應平直光滑、不應有裂縫、結疤、分層、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4）鋼管的外徑、壁厚、端面的偏差應符合規(guī)范規(guī)定。5）舊鋼管的銹蝕深度>0.5mm時禁止使用，彎曲、變形的鋼管禁止使用。6）扣件：新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件均應進行防銹處理。三、模板支架的拆除1）模板拆除需符合砼構件

18、強度要求，具體以同條件砼強度抗壓試驗報告為準，當達到規(guī)定強度時方可拆除。后澆帶模板因采用獨立支撐模板，為確保結構安全及施工安全，后澆帶模板不準拆除，待后澆帶砼澆注強度達到要求后方可拆除。砼拆除要求見下表：2）拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統(tǒng)等是否符合構造要求；拆除作業(yè)必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)；3）模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落；4）拆除區(qū)域應圍起警戒，禁止其他人員進入；5）拆下的模板和扣件等禁止高空拋落；6）模板的拆除要搭設操作平臺；7）拆下的模板、木枋應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷。四、150厚現(xiàn)澆板模板設計計算次龍骨（40×90mm木方）立放，間距250

19、0mm，主龍骨48×3.0鋼管，間距隨立桿間距，支撐采用鋼管腳手架，模板采用18厚九夾板制作。模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為20.3米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。采用的鋼管類型為48×3.0。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350

20、15;0.800=4.280kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設

21、計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.250×0.250=0.053kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.053×1000×1000/43200=1.229N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.40

22、0)×0.250=1.274kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1274.0/(2×800.000×18.000)=0.133N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.280×2504/(100×6000×388800)=0.049mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載

23、下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.250=1.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.250=0.088kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×1.250+1.2×0.088=1.605kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/

24、m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.124/0.800=2.655kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.66×0.80×0.80=0.170kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×2.655=1.274kN 最大支座力 N=1.1×0.800×2.655=2.336kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.

25、00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.170×106/54000.0=3.15N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1274/(2×40×90)=0.531N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足

26、要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×1.338×800.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.161mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.628kN.m 最大變形 vmax=1.214mm 最大支座力 Qmax=8.291kN 抗彎計算強度 f=

27、0.628×106/4491.0=139.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.29kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載

28、力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×20.300=2.621kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG

29、2+NG3 = 6.045kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 9.94 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗

30、矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 110.86N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 59.95N/mm2，立

31、桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 七、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=480.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=800mm×150mm，截面有效高度 h0=130mm。 按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×0.40=1.80m， 樓板計算范圍內(nèi)擺

32、放6×3排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(2.62×6×3/4.50/1.80)+ 1.4×(2.00+1.00)=17.61kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=0.80×17.61=14.09kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax=ql2/12=14.09×4.502/12=23.77kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25.00，查溫度、齡

33、期對混凝土強度影響曲線 得到6天后混凝土強度達到53.77%，C40.0混凝土強度近似等效為C21.5。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=10.29N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 480.00×360.00/(800.00×130.00×10.29)=0.16 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.155 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.155×800.000×130.0002×10.3×10-6=21.6kN.m 結論：

34、由于Mi = 21.57=21.57 < Mmax=23.77 所以第6天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 3.計算樓板混凝土12天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×0.40=1.80m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放6×3排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.35+25.00×0.15)+ 2×1.2×(2.

35、62×6×3/4.50/1.80)+ 1.4×(2.00+1.00)=29.52kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=0.80×29.52=23.61kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax=ql2/12=23.61×4.502/12=39.85kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到12天后混凝土強度達到74.57%，C40.0混凝土強度近似等效為C29.8。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=14.22N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/

36、bh0fcm = 480.00×360.00/(800.00×130.00×14.22)=0.12 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.113 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.113×800.000×130.0002×14.2×10-6=21.7kN.m 結論：由于Mi = 21.57+21.72=43.29 > Mmax=39.85 所以第12天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐可以拆除。五、現(xiàn)澆鋼筋砼梁模板設計計算梁模板

37、采用40×90木方、18厚九夾板配置，小橫桿為48×3.0鋼管，支架鋼管支撐架，梁支撐架與整體排架整體拉結牢靠。梁底模下沿梁長向放置木方，梁寬400以下放置兩根，400600放置三根，600900放置四根。梁側模板采用40×90木方、18厚九夾板配置，梁側模沿梁長向放置木方，梁高600以下放置三根，600900放置四根， 900以上放置間距250，背楞采鋼管248×3.0。對于梁高500900設置上下兩排對拉螺桿12450, 900上下設置螺桿間距300。具體設置按計算結果確定。對于梁寬600且梁高600的梁可常規(guī)支模方法進行搭設施工。高支撐架的計算參照

38、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 5.1、500mm×600mm梁排架計算 模板支架搭設高度為20.3米，基本尺寸為：梁截面 B×D=500mm×600mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立桿。采用的鋼管類型為48×3.0。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F

39、= 1.2×25.000×0.200×0.500×0.800=2.400kN。一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.600×0.800=12.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.800×(2×0.600+0.500)/0.500=0.952kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振

40、倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.800=1.200kN 均布荷載 q = 1.2×12.000+1.2×0.952=15.542kN/m 集中荷載 P = 1.4×1.200=1.680kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88c

41、m4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.457kN N2=6.537kN N3=1.457kN 最大彎矩 M = 0.121kN.m 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.121×1000×1000/43200=2.801N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×2428.0/(2×800.000&#

42、215;18.000)=0.253N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.137mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.537/0.800=8.171kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.17×0.80×0.80=0.523kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.8

43、00×8.171=3.922kN 最大支座力 N=1.1×0.800×8.171=7.191kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.523×106/54000.0=9.68N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 最大變形 v =0.677

44、×6.809×800.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.818mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.389kN.m 最大變形 vmax=0.265mm 最大支座力 Qmax=11.680kN 抗彎計算強度 f=0.389×106/4491.

45、0=86.66N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于550.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.68kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在

46、12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.68kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×20.300=3.145kN N = 11.680+3.145=14.825kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截

47、面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2

48、取值為1.062；公式(3)的計算結果： = 112.09N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!5.2、600mm×800mm梁排架計算 模板支架搭設高度為17.0米，基本尺寸為：梁截面 B×D=600mm×1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立桿。采用的鋼管類型為48×3.0。 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2×25.000×0.200×0.500×0.400=1.200kN。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要