梁材料模板計(jì)算實(shí)例

1、模板計(jì)算實(shí)例1、工程概況柱網(wǎng)尺寸6mx 9m,柱截面尺寸600m儲(chǔ)600mm縱向梁截面尺寸300mm 600mm橫向梁截面尺寸600mrH 800mm無(wú)次梁,板厚150 mm層高12m支架高寬比小于3采用泵送混凝土.2、工程參數(shù)技術(shù)參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截卸寬度0.24m梁截回局度0.4m支架高度2.9m樓板厚度120m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類(lèi)型48X3.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1.0m頂步步距0.8立桿伸出水平桿長(zhǎng)度 a0.4m面板18mm厚木膠行板梁底向板木楞100X 100mm 方木,2 根梁側(cè)次楞50x 80mm 方木,間距 150mm

2、梁側(cè)主楞方木 60mm x 90mm,間距 300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 14mm,間距：300mm x 300mm何就參效永久 何載新澆碎自重 面板次楞自重324kN/m_ _20.3kN/m鋼筋自重 支架自重31.5kN/m0.127kN/m可交何載施工人員及設(shè)備荷 載21kN/m根據(jù)不同情況定傾倒碎對(duì)梁側(cè)模板荷 載2kN/m2振搗碎對(duì)梁底模板 何載2kN/ m2振搗碎對(duì)梁側(cè)模板荷 載4kN/ m23計(jì)算3.1 梁側(cè)模板計(jì)算圖3.1梁側(cè)模板受力簡(jiǎn)圖3.1.1 梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值,依據(jù)建筑施工模板平安 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),按以下公式計(jì)算,取其中的較小值：F

3、0.22 . 1 2 -V 4.1.1-1F cH4.1.1-2式中：Yc-混凝土的重力密度,取24kN/m3;t 0 -新澆混凝土的初凝時(shí)間,按200/(T+15)計(jì)算,取初凝時(shí)間為5.7小時(shí).T:混凝土的入模溫度,經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,為 20C;V - 混凝土的澆筑速度,取11m/h;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.8m;(3 1-外加劑影響修正系數(shù),取1.2;(3 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.15.F 0.22 ct0 1 2氐=0.22 X 24X 5.7 X 1.2 X 1.15 X 3.32=138.13 kN/mcH =24X0.8=19.2 kN/m

4、c根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算,新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值 19.2kN/m2.3.1.2梁側(cè)面板強(qiáng)度驗(yàn)算面板采用木膠合板,厚度為18mm驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì) 算寬度取1000mm 次楞平行于梁方向面板的截面反抗矩 W=1000X 18X 18/6=54000mr3i次楞垂直于梁方向(W= 650X 18X 18/6= 35100mm；截面慣性矩 I= 1000X 18X18X 18/12=486000mr4i,_ 4、(I= 650 x 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、面板按三跨連續(xù)板計(jì)算,其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.15m.2、荷載計(jì)算新

5、澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=19.2kN/m2,振搗硅對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/mo標(biāo)準(zhǔn)：2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k J 一對(duì)水平面模板可采用 kN/m2,對(duì)垂直面模板可采用4 kN/m2荷載根本組合1由可變荷載效應(yīng)限制的組合nS gGik rQ1Q1k4.3.12i 1 nnS rGGik 0.9 QiQik4.3.13i 1i 1式中 g永久荷載分項(xiàng)系數(shù),應(yīng)按表 4.2.3采用；rQi第i個(gè)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù),其中1為可變荷載Q1的分項(xiàng)系數(shù),應(yīng)按表 4.2.3采用；nGik 按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 G k計(jì)算的荷載效應(yīng)值； i 1SQik按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Qik計(jì)

6、算的荷載效應(yīng)值,其中 SQik為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者；n參與組合的可變荷載數(shù). 由永久荷載效應(yīng)限制的組合：nS rGSGkrQi ciSQik(4.3.1-4)i 1式中 ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7.(對(duì)本工程而言)式中：r.結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；rG永久荷載分項(xiàng)系數(shù)Gk新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q活荷載分項(xiàng)系數(shù)；Qk振搗硅對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值均布線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值為：q1= r° X(" ><Gk+ q><

7、Qk)x1=0.9 *1.2 19.2+1.4 4)X1=25.776KN/m2)由永久荷載效應(yīng)限制的組合：nS rGSGkrQi ci SQik( 4.3.1 4)i 1式中ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) ?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7.%對(duì)由永久荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取 1.35.)式中：r.結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；rG永久荷載分項(xiàng)系數(shù)Gk新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Q活荷載分項(xiàng)系數(shù)；Qk-振搗碎對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值均布線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值為：q2=r°X(rG Q + q X ci

8、XQk) M=0.9 *1.35 19.2+1.4 07 4) M=26.856KN/m取較大值q=26.856KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù).M0W3、強(qiáng)度驗(yàn)算(5.2.1 2)式中Mmax最不利彎矩設(shè)計(jì)值,取均布荷載與集中荷載分別作用時(shí)計(jì)算結(jié)果的大值Wm木板毛截面反抗矩；(矩形截面反抗矩Wm=bh2/6)fm 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B表B.3.1 3、B.3.1 -4和B.3.1 5的規(guī)定采用施工荷載為均布線(xiàn)荷載：三跨連續(xù)板在均布作用下M max = 0.1q ll 2一 .22Mmax=0.1qil =0.1 x 26.856 X0.15 =0.06KN m(M max=0.1q1l 2

9、=0.1 X 26.856 X 0.3 2=0.24KN m)面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2;Max0.06 X106er =1.11N/mm < f=12.5N/mm 2W54000面板強(qiáng)度滿(mǎn)足要求！(0.06 X 106/35100=1.7N/mm2 < f=12.5N/mm 2)4、撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值,故其作用效 應(yīng)的線(xiàn)荷載計(jì)算如下：q = 1 x 19.2=19.2KN/m;面板最大容許撓度值：150/400=0.38mm ;(標(biāo)準(zhǔn)：4.4.1當(dāng)驗(yàn)算模板及其支架的剛度時(shí),其最大變形值不得超過(guò)以下容許值：1. 對(duì)結(jié)構(gòu)外表外露的模

10、板,為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/400;2. 對(duì)結(jié)構(gòu)外表隱蔽的模板,為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/250;3. 支架的壓縮變形或彈性撓度,為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度的1/1000.)v=0.677 qgl4/100E Ix < v (三跨連續(xù)板在均布荷載作用下)式中：v撓度計(jì)算值；q g恒荷載均布線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；E彈性模量；L面板計(jì)算跨度；v容許撓度.木和膠合板面板應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.1條采用面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 19.200 X 1504y = =0.03mm < 0.38mm100EI100X4500X486000滿(mǎn)足要求！3.2梁側(cè)模板次

11、楞驗(yàn)算定義：用戶(hù)可根據(jù)實(shí)際情況選擇主楞梁、次楞梁或托梁的計(jì)算模型,可以是簡(jiǎn) 支梁、雙跨連續(xù)梁或三跨連續(xù)梁.標(biāo)準(zhǔn)：?建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) JGJ162-2021?：5.2.2 支承楞梁計(jì)算時(shí),次楞一般為 2跨以上連續(xù)楞梁,可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄 C計(jì)算, 當(dāng)跨度不等時(shí),應(yīng)按不等跨連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設(shè)計(jì)；主楞可根據(jù)實(shí)際情況按連續(xù)梁、 簡(jiǎn)支梁或懸臂梁設(shè)計(jì)；同時(shí)次、主楞梁均應(yīng)進(jìn)行最不利抗彎強(qiáng)度與撓度計(jì)算.次楞采用50 x 80mm寬度X高度方木,間距：0.15m.截面反抗矩 W =50X 80 X 80/6=53333 mr3i截面慣性矩 I =50 X80X 80X 80/12=2 133333mrp1

12、、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算,其計(jì)算跨度取主楞間距,L=0.3m.q££AA圖3.2.1次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=19.2kN/m2,振搗硅對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 QK=4kN/M.均布線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值為： nS rG Gik rQiQik4.3.120.9 X 1.2 X 19.2+1.4 X 4i 1q1=0.9X1.2 x 19.2+1.4 x4 x0.15=3.866KN/m可變荷載nS rGSGkrQi ciSQik4.3.1-41.35X19.2+1.4 X0.7X41 1q2=0.9X1.35 x

13、19.2+1.4 x0.7 x4 x0.15=4.028KN/m永久荷載取較大值q=4.028KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù).式中內(nèi)容：0.9-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；1.2 一新澆筑混凝土自重G2k.對(duì)由可變荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取 1.2;1.4 -振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 Q2k.一般情況下應(yīng)取1.4;4-振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 Q2k.振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k,對(duì)水平面模板可采用2 kN/m2,對(duì)垂直面模板可采用 4 kN/m 20.15次楞間距.把面荷載化為線(xiàn)荷載1.35-新澆筑混凝土自重G2k.對(duì)由永久荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取1.35.0.7- 式中 ci可變荷載 Qi的

14、組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?GB50009中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系 數(shù)為0.7.表4.2.3荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載類(lèi)別分項(xiàng)系數(shù)i模板及支架自重G住永久何載的分項(xiàng)系數(shù)：當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)：對(duì)由可變荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取1.2;對(duì)由永久荷載效應(yīng)限制白組合,應(yīng)取 1.35.當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)：一般情況應(yīng)取1；對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移驗(yàn)算,應(yīng)取0.9.新澆筑混凝土自重G2k鋼筋自重G3k3新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力 G4k施工人員及施工設(shè)備荷載Q1k 口受柿載的分項(xiàng)系數(shù)：一般情況下應(yīng)取1.4;對(duì)標(biāo)準(zhǔn)彳1大丁 4 kN/m2的活荷載應(yīng)取1.3.振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷

15、載Q2k傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載Q3k風(fēng)荷載k1.4荷載組合4.3.1按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí),其荷載組合必須符合以下規(guī)定：1. 對(duì)于承載水平極限狀態(tài),應(yīng)按荷載效應(yīng)的根本組合采用,并應(yīng)采用以下設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行模 板設(shè)計(jì)：r0S R4.3.1 1式中r0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；S荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；R結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計(jì)值,應(yīng)按各有關(guān)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定確定.對(duì)于根本組合,荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值S應(yīng)從以下組合值中取最不利值確定：3、強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算最大彎矩:Ma>=0.1ql 2=0.1 X 4.028 X 0.3 2=0.036kN -m 建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)最大支座力：1.1ql=1.1

16、X 4.028 X0.3=1.33kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =17N/mrH次楞抗彎強(qiáng)度按下式計(jì)算：Max0.036 X 1062= = =0.675N/mn2 < 17N/mm2W53333滿(mǎn)足要求！3.3.2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大剪力設(shè)計(jì)值 V1=0.6q1l=0.6 X 4.028 X0.3=0.725KN 建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2;抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算： 3 3V3X 0.725 X10r = = = 0.272N/mm2 < fv=4.8N/mm2bh2X50X80次楞抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求！3.3.3 撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不

17、考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值,故其作用效 應(yīng)的線(xiàn)荷載計(jì)算如下：標(biāo)準(zhǔn)：驗(yàn)算撓度采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次楞最大容許撓度值=300/250=1.2mm 標(biāo)準(zhǔn)4.4.1 L/2502次楞彈性模量：E = 10000N/mm ;撓度按下式計(jì)算：0.677ql 40.677 X 2.88 X 3004丫 = = 0.007mm < 1.2mm100EI100X 10000X2133333滿(mǎn)足要求！3.3梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用方木60mm 90mm間距：0.3m.截面反抗矩 W =60X 90X 90/6=81000 m市截面慣性矩 I =60 X90

18、X 90X 90/12= 3645000mm3.3.1 強(qiáng)度驗(yàn)算1、內(nèi)力計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.33kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算,其計(jì)算跨度取穿梁螺栓間距,L=0.3m.前面計(jì)算的次梁最大支座力：1.1ql=1.1 X 4.028 x 0.3=1.33kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)1.33.33.33.33.33.33'.33* P0OQO300300300M案中系數(shù)x pl(建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè))M=0.175 X 1.33 X 0.3=0.070M=0.100 X 1.33 x 0.3=0.040支座彎矩 M=-0.150X 1.33 X0.3=-0.060主楞彎矩

19、圖(kN.m)V= 表中系數(shù)x p建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)V=0.350 X 1.33=0.466上=-0.650 X 1.33=-0.865M=0.500 X 1.33=0.665M=-0.500 X 1.33=-0.665M=0.650 X 1.33=0.865V6=-0.350 X 1.33=0.4660.470.670.860.860.670.47-0.67-0.67-0.471-0.47-0.86-0.86主楞剪力圖KN2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩MU=0.070kN m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =17N/mrK強(qiáng)按下式計(jì)算：Max0.070 X 106g = = = 0.864N/mn2 <

20、 17N/mmW81000滿(mǎn)足要求！3.3.2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞最大剪力設(shè)計(jì)值Vmax=0.865 KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2;抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算：VS.Ibfv(5.2.2 7)式中:V計(jì)算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計(jì)值；S計(jì)算剪力應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和軸的面積矩;毛截面慣性矩；b構(gòu)件的截面寬度；fv木材順紋抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.查本標(biāo)準(zhǔn)表B.3.1 3、表 B.3.1 4 和表 B.3.1 5;對(duì)于矩形截面構(gòu)件可簡(jiǎn)化成下面的計(jì)算公式3V3X 0.865 X 1032= = =0.240N/mm2 < fv=4.8N/mm2bh2X60X90主楞抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求！3.3.3

21、 撓度驗(yàn)算1荷載計(jì)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值,具作用效應(yīng) 下次楞傳遞的集中荷載P=0.950kN.次梁傳來(lái)的q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次梁的最大支座力：1.1 ql=1.1 X2.88 X0.3=0.950kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)2、計(jì)算參數(shù)主楞彈性模量：E = 10000N/mm 2.主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm截面慣性矩 I=60 x 90X 90X 90/12=36450003、撓度驗(yàn)算y =標(biāo)準(zhǔn)系數(shù)x pl 3/100EI建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)3y =1.146X950X300/100 乂 10000X 3645000=0.

22、008經(jīng)計(jì)算主楞最大撓度Vnax=0.008mm <1.2mm滿(mǎn)足要求!3.4 對(duì)拉螺栓驗(yàn)算本工程對(duì)拉螺栓采用M14間距300mm3.4.1 對(duì)拉螺栓軸力計(jì)算對(duì)拉螺栓軸力設(shè)計(jì)值：N= abFs(5.2.31)式中：a對(duì)拉螺栓橫向間距；b對(duì)拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對(duì)垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：Fs 0.95(%G4k 田)；其中0.95為荷載值折減系數(shù)；Fs=0.95 (rGk+ rQQ=0.95 x (1.2 x 19.2+1.4 X4)=27.21kN.N= abFs=0.30 x 0.30 乂 27.21=2.

23、45kN.3.4.2 對(duì)拉螺栓可承受的最大軸向拉力計(jì)算對(duì)拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值：Nb =AnFtb(5.2.3 2)式中：A對(duì)拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值表5.2.3對(duì)拉螺栓軸向拉力設(shè)計(jì)值( Ntb)螺栓直徑(mm)螺栓內(nèi)徑(mm)凈截面面枳(mm2)重量(N/m)軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb (kN)M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.9本工程對(duì)拉螺栓采用M14具截面面積A=105.0mr2i.

24、可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值 Nb =AnFtb=105X 170=17.85kN3.4.3 驗(yàn)算Ntb N(5.2.3 3)Ntb =AnFtb=105X 170=17.85kN > N =abE=2.45kN.滿(mǎn)足要求！3.5 梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板,厚度為18mm取梁底橫向水平桿間距1m作為計(jì)算 單元.面板的截面反抗矩 W=100X 1.8 X 1.8/6=54 cm3;截面慣性矩 I= 100X 1.8 X 1.8 X1.8/12=48.6 cm"模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k =0.3 kN/m 2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k=24kN/mX 0.8m=19.

25、2kN/ m2鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k =1.5 kN/m 2x 0.8m=1.2 kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k =2 kN/m2標(biāo)準(zhǔn)：4.1.1 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)符合以下規(guī)定：1 .模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算確定.肋形或無(wú)梁樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按表4.1.1采用.表4.1.1樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2模板構(gòu)件的名稱(chēng)木模板定型組合鋼模板平板的模板及小梁0.300.50樓板模板其中包括梁的模板0.500.75樓板模板及其支架樓層高度為4m以下0.751.10注：除鋼、木外,其它材質(zhì)模板重量見(jiàn)附錄A中的附表Ao2 .新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k,對(duì)普通混凝土

26、可采用 24kN/m3,其它混凝土可根據(jù)實(shí)際重力密度按本標(biāo)準(zhǔn)附表 A確定.3 .鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k應(yīng)根據(jù)工程設(shè)計(jì)圖確定.對(duì)一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：樓板可取1.1 kN;梁可取1.5 kN.4 .當(dāng)采用內(nèi)部振搗器時(shí),新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k,可按以下公式計(jì)算,并取其中的較小值: 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k J當(dāng)計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí),均布活荷載可取2.5 kN/m2,再用集中荷載2.5 kN進(jìn)行驗(yàn)算,比擬兩者所得的彎矩值取其大值；當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取 1.5 kN/m 2;當(dāng)計(jì)算支架立柱及

27、其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0 kN/m 2.注： 對(duì)大型澆筑設(shè)備,如上料平臺(tái)、混凝土輸送泵等按實(shí)際情況計(jì)算；假設(shè)采用布料機(jī)上料 進(jìn)行澆筑混凝土?xí)r,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取4 kN/m2. 混凝土堆積高度超過(guò) 100mmH上者按實(shí)際高度計(jì)算； 模板單塊寬度小于150mm4,集中荷載可分布于相鄰的兩塊板面上.2 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k對(duì)水平面模板可采用2 kN/m2,對(duì)垂直面模板可采用4 kN/m2 作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi).3傾倒混凝土?xí)r,對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q3k 一可按表4.1.2采用.3.5.1強(qiáng)度驗(yàn)算1、梁底次主楞為2根,面板按簡(jiǎn)支

28、板計(jì)算,其計(jì)算跨度取梁底次楞間距,L=0.6m.2、荷載計(jì)算【4.3.2參與計(jì)算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值組合應(yīng)符合表4.3.2的規(guī)定.表4.3.2模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載工程參與組合的荷載類(lèi)別計(jì)算承載水平驗(yàn)算撓度1平板和薄殼的模板及支架G1kG2kG3kQ1kG1kG2kG3k2梁和拱模板的底板及支架GkG2k G3k Q2kGkG2kG3k3梁、拱、柱邊長(zhǎng)不大于 300mm、墻厚度小大于 100mm的側(cè)面模板G4k Q2kG4k4大體積結(jié)構(gòu)、柱邊長(zhǎng)大 于300mm、墻厚度大于 100mm的側(cè)面模板G4kQ3kG4k注：驗(yàn)算撓度應(yīng)采用荷載 標(biāo)準(zhǔn)值；計(jì)算承載水平應(yīng)采用

29、荷載 設(shè)計(jì)值.】作用于梁底模板的均布線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值為:qi=0.9 X 1.2 x ( g2k x 0.8+ g3k x 0.8+ g1k )+1.4 x Q2k x 1=0.9 x 1.2 X(24 X0.8+1.5 X0.8+0.3)+1.4 x 2 x 1=24.88kN/mq2=0.9 x 1.35 x( g2kx 0.8+G3kx 0.8+Gk )+1.4 X0.7XQ2JX1=0.9 x 1.35 x (24 x 0.8+1.5 x 0.8+0.3)+1.4 x 0.7 x 2 x 1 =26.91kN/m根據(jù)以上兩者比擬應(yīng)取q= 26.91kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)q=26.91kN/m

30、4dI1Jp"01al600圖5.3.1-2 彎矩圖(kN.m)N1=26.9lX0.6/2=8.073kN ;N2=26.91X0.6/2=8.073kN ;最大彎矩 Mmax = ql 2/8=26.91 x 0.6 x 0.6/8=1.211kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2;面板的截面反抗矩 W=1000X18X 18/6=54000mrh梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：Max1.211 X 1066= = = 22.426N/mm > 12.5N/mm23 W54X10不滿(mǎn)足要求！建議增大梁底面板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量撓度

31、應(yīng)按以下公式進(jìn)行驗(yàn)算:5qgL4v 384EI x(5.2.1 4)式中 qg恒荷載均布線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值;E彈性模量;Ix截面慣性矩；L面板計(jì)算跨度；v容許撓度.鋼*II板應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)表 4.4.2采用；木和膠合板面板應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.1條采用.驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值,故其作用效應(yīng)的線(xiàn)荷載計(jì)算如下：q = 1 X ( G2kx 0.8+G3kx 0.8+G1k)=1X (24X 0.8 + 1.5 x 0.8 +0.3)=20.70kN/m;出%1.q=20.70kN/m4¥4,00600日面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;面板采用木膠合板,厚度為18

32、mm驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì)算寬度取1000mm 截面慣性矩 I= 1000X 18X 18X 18/12=486000 m而5qgL4 v v384EIxVnax =5 X 20.70 X 0,6 X 0,6 乂 0,6 乂 0.6/384 乂 4500X 486000=5X 20.70 x 600X 600X 600X600/384 X4500X486000=134136/8398=15.972mm梁底模板的最大容許撓度值：600/400 =1.5 mm ;最大變形V max = 15.972mm > 1,5mm不滿(mǎn)足要求！建議增大梁底模板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量！梁底模

33、板次楞驗(yàn)算.3.6梁底模板次主楞驗(yàn)算3.6.1 強(qiáng)度驗(yàn)算本工程梁底模板次楞采用方木,寬度100mm高度100mm次楞的截面慣性矩I和截面反抗矩M別J為：3 W=10< 10X 10/6= 166.667cm ;_ 4I=10 x 10X 10X 10/12= 833.333cm最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞,根據(jù)三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算,其計(jì)算跨度取次楞下橫向水平桿的間距,L=1mq=8.073KN/m100010001000次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載設(shè)計(jì)值 q = 8.073/1= 8.073kN/m;8.073為模板傳來(lái)的支座反力,1為次梁的跨距最大彎距

34、 M max =0.1ql 2= 0.1 X 8.073 X12= 0.807 kN.m ;建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm 2;抗彎強(qiáng)度按下式計(jì)算：Mnax=W0.807 x 106 =4.842N/mm < 17N/mm2166.667 x 103次楞抗彎強(qiáng)度滿(mǎn)足要求!3.6.2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6ql=0.6 X 8.073 X 1=4.844KN 建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2;抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算：3V2bh3X4.844 x 103=0.73N/mm2 < fv=4.8N/mm 22X 100X 100次楞抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足

35、要求次楞最大容許撓度值：1/250 =1000/250 =4 mm ;驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值,只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qi=G2k X 0.8+ G3k x 0.8+ G1k x 1=24X0.8+1.5 X0.8+0.3 xi=20.7kN/mN1=20.7X0.6/2=6.21kN ;q =6.210/1= 6.21N/mm ;次楞彈性模量：E = 10000N/mm2;撓度按下式計(jì)算：0.677ql 40.677 X6.21 X 10004y = =0.505mm < 4mm _4100EI100X 10000X833.333 乂 10次楞撓度滿(mǎn)足要求！3.7梁底橫向水平桿驗(yàn)算假

36、設(shè)本例無(wú)橫桿3.7.1 內(nèi)力計(jì)算橫向水平桿根據(jù)集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算.集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力.8.078.074r4rcTD400200400A44計(jì)算簡(jiǎn)圖kN4.904.903.173.170.000.00-3.17-3.17-4.90-4.90剪力圖(kN)計(jì)算方法：一用三彎矩方程式(建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè) P241 )二用彎矩分配法(建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè) P228 )計(jì)算方法一：三彎矩方程由表3-5查K1=2(L1+L2)=2(0.4+0.2)=1.2K2=2(L2+L3)=2(0.2+0.4)=1.2K3=K1X K2-L 義 L=1.2 義 1.2-0.2 義 0.2=1

37、.44-0.04=1.40A2=L2/K3=0.2/1.4=0.142A1=K1/K3=1.2/1.4=0.857由表1-9公式求得建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)P115Ai1=Bi1=1/16pL 義 L=1/16 義 8.07 義 0.4 義 0.4=0.0807Ai2=Bi2=1/16pL 乂 L=1/16 乂 0X 0.4 乂 0.4=0N1=6Bi1= Ai2 =6 x 0.0807=0.4842 注：Ai1 Bi1 Ai2 Bi2 Ai3 Bi3N2=0.4841IM1= -A1 義 N1+ A2 義 N2=-0.857 X 0.4842+0.142 X 0.4842=-0.414+0.06

38、87=0.3453 kN.m ;最大彎矩 Mma尸1/4PL-1/2M1=1/4 X8.07 X0.4-1/2 X 0.3453=0.807-0.173=0.634kN.m；經(jīng)計(jì)算,從左到右各支座力分別為：N金中系數(shù)X pL建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)N1=M/0.2=0.634/0.2=3.172kN;N2=4.901kN;N3=4.901kN;N4=3.172kN;最大彎矩 Mma尸0.634kN.m；3.7.2強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 用N/mm 2 = 205N/mm2;支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：=141.203N/mm < 205N/mm2Mnax0.634 X 106CT

39、 =3W4.49 X103滿(mǎn)足要求！3.7.3撓度驗(yàn)算荷載只考慮永久荷載P=6.21 kN彈性模量:E =2.6 X 1000000N/ma截面慣性矩1=10.78 X 10000計(jì)算可采用圖乘法建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)P104最大變形Vma=0.329mm支撐鋼管的最大容許撓度值:1/150 =400/150 = 2.7mm 或10mm最大變形 Vmax = 0.329mm < 2.7mm滿(mǎn)足要求！3.8梁底縱向水平桿驗(yàn)算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=4.901kN.4.904.904.904.9011/上00UD1000100010004計(jì)算簡(jiǎn)圖kN縱向水平桿只起構(gòu)造作用,不需要計(jì)

40、算.3.9 扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計(jì)值R=0KN,由于采用頂托,不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì)算.扣件連接方式采用雙扣件,扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值：Rc=12kN水平桿通過(guò)扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計(jì)值：R=4.901kNR < Rc,扣件抗滑承載力滿(mǎn)足要求 ！3.10 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算3.10.1 風(fēng)荷載計(jì)算1、根本條件因在室外露天支模,故需要考慮風(fēng)荷載.根本風(fēng)壓按遼寧10年一遇風(fēng)壓值采用, 2 3 0=0.4kN/m.模板支架計(jì)算高度H=i2m按地面粗糙度 聯(lián) 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘 陵以及房屋比擬稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū).2、風(fēng)壓高度變化系數(shù)w z=1.14.按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)

41、準(zhǔn)?3、計(jì)算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架,按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?表 7.3.1 第32項(xiàng)和36項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算.模板支架的擋風(fēng)系數(shù) =1.2XA/l aXh=1.2 X 0.143/1.1.5=0.114宜可按建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)附錄糜A.0.5采 用式中 A =l a+h+0.325l ahd=0.143m2A - 一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積.l a立桿間距,1mh步距,1.5md鋼管外徑,0.048m系數(shù)1.2-一節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù).系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長(zhǎng)度.單排架無(wú)遮攔體形系數(shù)：pst = 1.2 =1.2X0.114=0.14 無(wú)遮攔

42、多排模板支撐架的體形系數(shù)：出二出tX1-T /1- T式中:-無(wú)遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)刀一一風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù).n-支撐架相連立桿排數(shù).葉固 X1-1/1-刀=0.14 X 1-0.95 10 / 1-0.95 =1.124、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3 k=9出a.建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)-公式4.25 式中：口-風(fēng)壓高度變化系數(shù)出-無(wú)遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)3 0-根本風(fēng)壓值按遼寧10年一遇風(fēng)壓值采用,320=0.4kN/m.G_k=w 出 3 0=1.14 X 1.12 X 0.42 =0.511kN/m25、風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值1由風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 M,按下式計(jì)算2Mw1.4Wk1ah(5.2.5 15)10式中：wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,按本標(biāo)準(zhǔn)第4.1.3條規(guī)定計(jì)算;縱橫水平拉桿的計(jì)算步距;la立柱迎風(fēng)面的間距;lb與迎風(fēng)面垂直方向的立柱間距.M=0.9 x 1.4 x 0.511 X1X1.52/10=0.14482由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值：M=0.9X0.9 X 1.4X0.511 X 1X1.52/10=0.130kN m第一個(gè)0.9-風(fēng)荷載組合系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)：3.扣件式鋼管立柱