梁材料模板計算實例

1、模板計算實例1、工程概況柱網(wǎng)尺寸6mx 9m,柱截面尺寸600m儲600mm縱向梁截面尺寸300mm 600mm橫向梁截面尺寸600mrH 800mm無次梁,板厚150 mm層高12m支架高寬比小于3采用泵送混凝土.2、工程參數(shù)技術(shù)參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截卸寬度0.24m梁截回局度0.4m支架高度2.9m樓板厚度120m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類型48X3.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1.0m頂步步距0.8立桿伸出水平桿長度 a0.4m面板18mm厚木膠行板梁底向板木楞100X 100mm 方木,2 根梁側(cè)次楞50x 80mm 方木,間距 150mm

2、梁側(cè)主楞方木 60mm x 90mm,間距 300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 14mm,間距：300mm x 300mm何就參效永久 何載新澆碎自重 面板次楞自重324kN/m_ _20.3kN/m鋼筋自重 支架自重31.5kN/m0.127kN/m可交何載施工人員及設(shè)備荷 載21kN/m根據(jù)不同情況定傾倒碎對梁側(cè)模板荷 載2kN/m2振搗碎對梁底模板 何載2kN/ m2振搗碎對梁側(cè)模板荷 載4kN/ m23計算3.1 梁側(cè)模板計算圖3.1梁側(cè)模板受力簡圖3.1.1 梁側(cè)模板荷載標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值,依據(jù)建筑施工模板平安 技術(shù)標準,按以下公式計算,取其中的較小值：F

3、0.22 . 1 2 -V 4.1.1-1F cH4.1.1-2式中：Yc-混凝土的重力密度,取24kN/m3;t 0 -新澆混凝土的初凝時間,按200/(T+15)計算,取初凝時間為5.7小時.T:混凝土的入模溫度,經(jīng)現(xiàn)場測試,為 20C;V - 混凝土的澆筑速度,取11m/h;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.8m;(3 1-外加劑影響修正系數(shù),取1.2;(3 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.15.F 0.22 ct0 1 2氐=0.22 X 24X 5.7 X 1.2 X 1.15 X 3.32=138.13 kN/mcH =24X0.8=19.2 kN/m

4、c根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值 19.2kN/m2.3.1.2梁側(cè)面板強度驗算面板采用木膠合板,厚度為18mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度.計 算寬度取1000mm 次楞平行于梁方向面板的截面反抗矩 W=1000X 18X 18/6=54000mr3i次楞垂直于梁方向(W= 650X 18X 18/6= 35100mm；截面慣性矩 I= 1000X 18X18X 18/12=486000mr4i,_ 4、(I= 650 x 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.15m.2、荷載計算新

5、澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=19.2kN/m2,振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/mo標準：2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值Q2k J 一對水平面模板可采用 kN/m2,對垂直面模板可采用4 kN/m2荷載根本組合1由可變荷載效應(yīng)限制的組合nS gGik rQ1Q1k4.3.12i 1 nnS rGGik 0.9 QiQik4.3.13i 1i 1式中 g永久荷載分項系數(shù),應(yīng)按表 4.2.3采用；rQi第i個可變荷載的分項系數(shù),其中1為可變荷載Q1的分項系數(shù),應(yīng)按表 4.2.3采用；nGik 按永久荷載標準值 G k計算的荷載效應(yīng)值； i 1SQik按可變荷載標準值 Qik計

6、算的荷載效應(yīng)值,其中 SQik為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者；n參與組合的可變荷載數(shù). 由永久荷載效應(yīng)限制的組合：nS rGSGkrQi ciSQik(4.3.1-4)i 1式中 ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國家標準?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7.(對本工程而言)式中：r.結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；rG永久荷載分項系數(shù)Gk新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值q活荷載分項系數(shù)；Qk振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設(shè)計值為：q1= r° X(" ><Gk+ q><

7、Qk)x1=0.9 *1.2 19.2+1.4 4)X1=25.776KN/m2)由永久荷載效應(yīng)限制的組合：nS rGSGkrQi ci SQik( 4.3.1 4)i 1式中ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國家標準 ?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7.%對由永久荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取 1.35.)式中：r.結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；rG永久荷載分項系數(shù)Gk新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Q活荷載分項系數(shù)；Qk-振搗碎對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設(shè)計值為：q2=r°X(rG Q + q X ci

8、XQk) M=0.9 *1.35 19.2+1.4 07 4) M=26.856KN/m取較大值q=26.856KN/m作為設(shè)計依據(jù).M0W3、強度驗算(5.2.1 2)式中Mmax最不利彎矩設(shè)計值,取均布荷載與集中荷載分別作用時計算結(jié)果的大值Wm木板毛截面反抗矩；(矩形截面反抗矩Wm=bh2/6)fm 木材抗彎強度設(shè)計值,按本標準附錄B表B.3.1 3、B.3.1 -4和B.3.1 5的規(guī)定采用施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)板在均布作用下M max = 0.1q ll 2一 .22Mmax=0.1qil =0.1 x 26.856 X0.15 =0.06KN m(M max=0.1q1l 2

9、=0.1 X 26.856 X 0.3 2=0.24KN m)面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2;Max0.06 X106er =1.11N/mm < f=12.5N/mm 2W54000面板強度滿足要求！(0.06 X 106/35100=1.7N/mm2 < f=12.5N/mm 2)4、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效 應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1 x 19.2=19.2KN/m;面板最大容許撓度值：150/400=0.38mm ;(標準：4.4.1當驗算模板及其支架的剛度時,其最大變形值不得超過以下容許值：1. 對結(jié)構(gòu)外表外露的模

10、板,為模板構(gòu)件計算跨度的1/400;2. 對結(jié)構(gòu)外表隱蔽的模板,為模板構(gòu)件計算跨度的1/250;3. 支架的壓縮變形或彈性撓度,為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000.)v=0.677 qgl4/100E Ix < v (三跨連續(xù)板在均布荷載作用下)式中：v撓度計算值；q g恒荷載均布線荷載標準值；E彈性模量；L面板計算跨度；v容許撓度.木和膠合板面板應(yīng)按本標準第4.4.1條采用面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 19.200 X 1504y = =0.03mm < 0.38mm100EI100X4500X486000滿足要求！3.2梁側(cè)模板次

11、楞驗算定義：用戶可根據(jù)實際情況選擇主楞梁、次楞梁或托梁的計算模型,可以是簡 支梁、雙跨連續(xù)梁或三跨連續(xù)梁.標準：?建筑施工模板平安技術(shù)標準 JGJ162-2021?：5.2.2 支承楞梁計算時,次楞一般為 2跨以上連續(xù)楞梁,可按本標準附錄 C計算, 當跨度不等時,應(yīng)按不等跨連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設(shè)計；主楞可根據(jù)實際情況按連續(xù)梁、 簡支梁或懸臂梁設(shè)計；同時次、主楞梁均應(yīng)進行最不利抗彎強度與撓度計算.次楞采用50 x 80mm寬度X高度方木,間距：0.15m.截面反抗矩 W =50X 80 X 80/6=53333 mr3i截面慣性矩 I =50 X80X 80X 80/12=2 133333mrp1

12、、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距,L=0.3m.q££AA圖3.2.1次楞計算簡圖2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=19.2kN/m2,振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值 QK=4kN/M.均布線荷載設(shè)計值為： nS rG Gik rQiQik4.3.120.9 X 1.2 X 19.2+1.4 X 4i 1q1=0.9X1.2 x 19.2+1.4 x4 x0.15=3.866KN/m可變荷載nS rGSGkrQi ciSQik4.3.1-41.35X19.2+1.4 X0.7X41 1q2=0.9X1.35 x

13、19.2+1.4 x0.7 x4 x0.15=4.028KN/m永久荷載取較大值q=4.028KN/m作為設(shè)計依據(jù).式中內(nèi)容：0.9-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；1.2 一新澆筑混凝土自重G2k.對由可變荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取 1.2;1.4 -振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 Q2k.一般情況下應(yīng)取1.4;4-振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 Q2k.振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值Q2k,對水平面模板可采用2 kN/m2,對垂直面模板可采用 4 kN/m 20.15次楞間距.把面荷載化為線荷載1.35-新澆筑混凝土自重G2k.對由永久荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取1.35.0.7- 式中 ci可變荷載 Qi的

14、組合值系數(shù),應(yīng)按現(xiàn)行國家標準?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系 數(shù)為0.7.表4.2.3荷載分項系數(shù)荷載類別分項系數(shù)i模板及支架自重G住永久何載的分項系數(shù)：當其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時：對由可變荷載效應(yīng)限制的組合,應(yīng)取1.2;對由永久荷載效應(yīng)限制白組合,應(yīng)取 1.35.當其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時：一般情況應(yīng)取1；對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移驗算,應(yīng)取0.9.新澆筑混凝土自重G2k鋼筋自重G3k3新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力 G4k施工人員及施工設(shè)備荷載Q1k 口受柿載的分項系數(shù)：一般情況下應(yīng)取1.4;對標準彳1大丁 4 kN/m2的活荷載應(yīng)取1.3.振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷

15、載Q2k傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載Q3k風(fēng)荷載k1.4荷載組合4.3.1按極限狀態(tài)設(shè)計時,其荷載組合必須符合以下規(guī)定：1. 對于承載水平極限狀態(tài),應(yīng)按荷載效應(yīng)的根本組合采用,并應(yīng)采用以下設(shè)計表達式進行模 板設(shè)計：r0S R4.3.1 1式中r0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),其值按 0.9采用；S荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值；R結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值,應(yīng)按各有關(guān)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計標準的規(guī)定確定.對于根本組合,荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值S應(yīng)從以下組合值中取最不利值確定：3、強度驗算計算最大彎矩:Ma>=0.1ql 2=0.1 X 4.028 X 0.3 2=0.036kN -m 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊最大支座力：1.1ql=1.1

16、X 4.028 X0.3=1.33kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊次楞抗彎強度設(shè)計值f =17N/mrH次楞抗彎強度按下式計算：Max0.036 X 1062= = =0.675N/mn2 < 17N/mm2W53333滿足要求！3.3.2 抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值 V1=0.6q1l=0.6 X 4.028 X0.3=0.725KN 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算： 3 3V3X 0.725 X10r = = = 0.272N/mm2 < fv=4.8N/mm2bh2X50X80次楞抗剪強度滿足要求！3.3.3 撓度驗算驗算撓度時不

17、考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效 應(yīng)的線荷載計算如下：標準：驗算撓度采用荷載標準值q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次楞最大容許撓度值=300/250=1.2mm 標準4.4.1 L/2502次楞彈性模量：E = 10000N/mm ;撓度按下式計算：0.677ql 40.677 X 2.88 X 3004丫 = = 0.007mm < 1.2mm100EI100X 10000X2133333滿足要求！3.3梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用方木60mm 90mm間距：0.3m.截面反抗矩 W =60X 90X 90/6=81000 m市截面慣性矩 I =60 X90

18、X 90X 90/12= 3645000mm3.3.1 強度驗算1、內(nèi)力計算主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.33kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取穿梁螺栓間距,L=0.3m.前面計算的次梁最大支座力：1.1ql=1.1 X 4.028 x 0.3=1.33kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊1.33.33.33.33.33.33'.33* P0OQO300300300M案中系數(shù)x pl(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊)M=0.175 X 1.33 X 0.3=0.070M=0.100 X 1.33 x 0.3=0.040支座彎矩 M=-0.150X 1.33 X0.3=-0.060主楞彎矩

19、圖(kN.m)V= 表中系數(shù)x p建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊V=0.350 X 1.33=0.466上=-0.650 X 1.33=-0.865M=0.500 X 1.33=0.665M=-0.500 X 1.33=-0.665M=0.650 X 1.33=0.865V6=-0.350 X 1.33=0.4660.470.670.860.860.670.47-0.67-0.67-0.471-0.47-0.86-0.86主楞剪力圖KN2、強度驗算最大彎矩MU=0.070kN m主楞抗彎強度設(shè)計值f =17N/mrK強按下式計算：Max0.070 X 106g = = = 0.864N/mn2 <

20、 17N/mmW81000滿足要求！3.3.2 抗剪強度驗算主楞最大剪力設(shè)計值Vmax=0.865 KN木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算：VS.Ibfv(5.2.2 7)式中:V計算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計值；S計算剪力應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩;毛截面慣性矩；b構(gòu)件的截面寬度；fv木材順紋抗剪強度設(shè)計值.查本標準表B.3.1 3、表 B.3.1 4 和表 B.3.1 5;對于矩形截面構(gòu)件可簡化成下面的計算公式3V3X 0.865 X 1032= = =0.240N/mm2 < fv=4.8N/mm2bh2X60X90主楞抗剪強度滿足要求！3.3.3

21、 撓度驗算1荷載計算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,具作用效應(yīng) 下次楞傳遞的集中荷載P=0.950kN.次梁傳來的q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次梁的最大支座力：1.1 ql=1.1 X2.88 X0.3=0.950kN建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊2、計算參數(shù)主楞彈性模量：E = 10000N/mm 2.主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm截面慣性矩 I=60 x 90X 90X 90/12=36450003、撓度驗算y =標準系數(shù)x pl 3/100EI建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊3y =1.146X950X300/100 乂 10000X 3645000=0.

22、008經(jīng)計算主楞最大撓度Vnax=0.008mm <1.2mm滿足要求!3.4 對拉螺栓驗算本工程對拉螺栓采用M14間距300mm3.4.1 對拉螺栓軸力計算對拉螺栓軸力設(shè)計值：N= abFs(5.2.31)式中：a對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs 0.95(%G4k 田)；其中0.95為荷載值折減系數(shù)；Fs=0.95 (rGk+ rQQ=0.95 x (1.2 x 19.2+1.4 X4)=27.21kN.N= abFs=0.30 x 0.30 乂 27.21=2.

23、45kN.3.4.2 對拉螺栓可承受的最大軸向拉力計算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值：Nb =AnFtb(5.2.3 2)式中：A對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設(shè)計值表5.2.3對拉螺栓軸向拉力設(shè)計值( Ntb)螺栓直徑(mm)螺栓內(nèi)徑(mm)凈截面面枳(mm2)重量(N/m)軸向拉力設(shè)計值Ntb (kN)M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.9本工程對拉螺栓采用M14具截面面積A=105.0mr2i.

24、可承受的最大軸向拉力設(shè)計值 Nb =AnFtb=105X 170=17.85kN3.4.3 驗算Ntb N(5.2.3 3)Ntb =AnFtb=105X 170=17.85kN > N =abE=2.45kN.滿足要求！3.5 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為18mm取梁底橫向水平桿間距1m作為計算 單元.面板的截面反抗矩 W=100X 1.8 X 1.8/6=54 cm3;截面慣性矩 I= 100X 1.8 X 1.8 X1.8/12=48.6 cm"模板及其支架自重標準值G1k =0.3 kN/m 2新澆筑混凝土自重標準值 G2k=24kN/mX 0.8m=19.

25、2kN/ m2鋼筋自重標準值 G3k =1.5 kN/m 2x 0.8m=1.2 kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值Q2k =2 kN/m2標準：4.1.1 恒荷載標準值應(yīng)符合以下規(guī)定：1 .模板及其支架自重標準值 G1k應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計圖紙計算確定.肋形或無梁樓板模板自重標準值應(yīng)按表4.1.1采用.表4.1.1樓板模板自重標準值kN/m2模板構(gòu)件的名稱木模板定型組合鋼模板平板的模板及小梁0.300.50樓板模板其中包括梁的模板0.500.75樓板模板及其支架樓層高度為4m以下0.751.10注：除鋼、木外,其它材質(zhì)模板重量見附錄A中的附表Ao2 .新澆筑混凝土自重標準值G2k,對普通混凝土

26、可采用 24kN/m3,其它混凝土可根據(jù)實際重力密度按本標準附表 A確定.3 .鋼筋自重標準值G3k應(yīng)根據(jù)工程設(shè)計圖確定.對一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1 kN;梁可取1.5 kN.4 .當采用內(nèi)部振搗器時,新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值G4k,可按以下公式計算,并取其中的較小值: 可變荷載標準值1施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k J當計算模板和直接支承模板的小梁時,均布活荷載可取2.5 kN/m2,再用集中荷載2.5 kN進行驗算,比擬兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時,均布活荷載標準值可取 1.5 kN/m 2;當計算支架立柱及

27、其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時,均布活荷載標準值可取1.0 kN/m 2.注： 對大型澆筑設(shè)備,如上料平臺、混凝土輸送泵等按實際情況計算；假設(shè)采用布料機上料 進行澆筑混凝土?xí)r,活荷載標準值取4 kN/m2. 混凝土堆積高度超過 100mmH上者按實際高度計算； 模板單塊寬度小于150mm4,集中荷載可分布于相鄰的兩塊板面上.2 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值Q2k對水平面模板可采用2 kN/m2,對垂直面模板可采用4 kN/m2 作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi).3傾倒混凝土?xí)r,對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值 Q3k 一可按表4.1.2采用.3.5.1強度驗算1、梁底次主楞為2根,面板按簡支

28、板計算,其計算跨度取梁底次楞間距,L=0.6m.2、荷載計算【4.3.2參與計算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載的標準值組合應(yīng)符合表4.3.2的規(guī)定.表4.3.2模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載工程參與組合的荷載類別計算承載水平驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架G1kG2kG3kQ1kG1kG2kG3k2梁和拱模板的底板及支架GkG2k G3k Q2kGkG2kG3k3梁、拱、柱邊長不大于 300mm、墻厚度小大于 100mm的側(cè)面模板G4k Q2kG4k4大體積結(jié)構(gòu)、柱邊長大 于300mm、墻厚度大于 100mm的側(cè)面模板G4kQ3kG4k注：驗算撓度應(yīng)采用荷載 標準值；計算承載水平應(yīng)采用

29、荷載 設(shè)計值.】作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為:qi=0.9 X 1.2 x ( g2k x 0.8+ g3k x 0.8+ g1k )+1.4 x Q2k x 1=0.9 x 1.2 X(24 X0.8+1.5 X0.8+0.3)+1.4 x 2 x 1=24.88kN/mq2=0.9 x 1.35 x( g2kx 0.8+G3kx 0.8+Gk )+1.4 X0.7XQ2JX1=0.9 x 1.35 x (24 x 0.8+1.5 x 0.8+0.3)+1.4 x 0.7 x 2 x 1 =26.91kN/m根據(jù)以上兩者比擬應(yīng)取q= 26.91kN/m作為設(shè)計依據(jù)q=26.91kN/m

30、4dI1Jp"01al600圖5.3.1-2 彎矩圖(kN.m)N1=26.9lX0.6/2=8.073kN ;N2=26.91X0.6/2=8.073kN ;最大彎矩 Mmax = ql 2/8=26.91 x 0.6 x 0.6/8=1.211kN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2;面板的截面反抗矩 W=1000X18X 18/6=54000mrh梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：Max1.211 X 1066= = = 22.426N/mm > 12.5N/mm23 W54X10不滿足要求！建議增大梁底面板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量撓度

31、應(yīng)按以下公式進行驗算:5qgL4v 384EI x(5.2.1 4)式中 qg恒荷載均布線荷載標準值;E彈性模量;Ix截面慣性矩；L面板計算跨度；v容許撓度.鋼*II板應(yīng)按本標準表 4.4.2采用；木和膠合板面板應(yīng)按本標準第4.4.1條采用.驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1 X ( G2kx 0.8+G3kx 0.8+G1k)=1X (24X 0.8 + 1.5 x 0.8 +0.3)=20.70kN/m;出%1.q=20.70kN/m4¥4,00600日面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;面板采用木膠合板,厚度為18

32、mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度.計算寬度取1000mm 截面慣性矩 I= 1000X 18X 18X 18/12=486000 m而5qgL4 v v384EIxVnax =5 X 20.70 X 0,6 X 0,6 乂 0,6 乂 0.6/384 乂 4500X 486000=5X 20.70 x 600X 600X 600X600/384 X4500X486000=134136/8398=15.972mm梁底模板的最大容許撓度值：600/400 =1.5 mm ;最大變形V max = 15.972mm > 1,5mm不滿足要求！建議增大梁底模板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量！梁底模

33、板次楞驗算.3.6梁底模板次主楞驗算3.6.1 強度驗算本工程梁底模板次楞采用方木,寬度100mm高度100mm次楞的截面慣性矩I和截面反抗矩M別J為：3 W=10< 10X 10/6= 166.667cm ;_ 4I=10 x 10X 10X 10/12= 833.333cm最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞,根據(jù)三跨連續(xù)梁進行計算,其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距,L=1mq=8.073KN/m100010001000次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 8.073/1= 8.073kN/m;8.073為模板傳來的支座反力,1為次梁的跨距最大彎距

34、 M max =0.1ql 2= 0.1 X 8.073 X12= 0.807 kN.m ;建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊次楞抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2;抗彎強度按下式計算：Mnax=W0.807 x 106 =4.842N/mm < 17N/mm2166.667 x 103次楞抗彎強度滿足要求!3.6.2抗剪強度驗算V=0.6ql=0.6 X 8.073 X 1=4.844KN 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算：3V2bh3X4.844 x 103=0.73N/mm2 < fv=4.8N/mm 22X 100X 100次楞抗剪強度滿足

35、要求次楞最大容許撓度值：1/250 =1000/250 =4 mm ;驗算撓度時不考慮可變荷載值,只考慮永久荷載標準值：qi=G2k X 0.8+ G3k x 0.8+ G1k x 1=24X0.8+1.5 X0.8+0.3 xi=20.7kN/mN1=20.7X0.6/2=6.21kN ;q =6.210/1= 6.21N/mm ;次楞彈性模量：E = 10000N/mm2;撓度按下式計算：0.677ql 40.677 X6.21 X 10004y = =0.505mm < 4mm _4100EI100X 10000X833.333 乂 10次楞撓度滿足要求！3.7梁底橫向水平桿驗算假

36、設(shè)本例無橫桿3.7.1 內(nèi)力計算橫向水平桿根據(jù)集中荷載作用下的連續(xù)梁計算.集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力.8.078.074r4rcTD400200400A44計算簡圖kN4.904.903.173.170.000.00-3.17-3.17-4.90-4.90剪力圖(kN)計算方法：一用三彎矩方程式(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊 P241 )二用彎矩分配法(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊 P228 )計算方法一：三彎矩方程由表3-5查K1=2(L1+L2)=2(0.4+0.2)=1.2K2=2(L2+L3)=2(0.2+0.4)=1.2K3=K1X K2-L 義 L=1.2 義 1.2-0.2 義 0.2=1

37、.44-0.04=1.40A2=L2/K3=0.2/1.4=0.142A1=K1/K3=1.2/1.4=0.857由表1-9公式求得建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊P115Ai1=Bi1=1/16pL 義 L=1/16 義 8.07 義 0.4 義 0.4=0.0807Ai2=Bi2=1/16pL 乂 L=1/16 乂 0X 0.4 乂 0.4=0N1=6Bi1= Ai2 =6 x 0.0807=0.4842 注：Ai1 Bi1 Ai2 Bi2 Ai3 Bi3N2=0.4841IM1= -A1 義 N1+ A2 義 N2=-0.857 X 0.4842+0.142 X 0.4842=-0.414+0.06

38、87=0.3453 kN.m ;最大彎矩 Mma尸1/4PL-1/2M1=1/4 X8.07 X0.4-1/2 X 0.3453=0.807-0.173=0.634kN.m；經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為：N金中系數(shù)X pL建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊N1=M/0.2=0.634/0.2=3.172kN;N2=4.901kN;N3=4.901kN;N4=3.172kN;最大彎矩 Mma尸0.634kN.m；3.7.2強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 用N/mm 2 = 205N/mm2;支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=141.203N/mm < 205N/mm2Mnax0.634 X 106CT

39、 =3W4.49 X103滿足要求！3.7.3撓度驗算荷載只考慮永久荷載P=6.21 kN彈性模量:E =2.6 X 1000000N/ma截面慣性矩1=10.78 X 10000計算可采用圖乘法建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊P104最大變形Vma=0.329mm支撐鋼管的最大容許撓度值:1/150 =400/150 = 2.7mm 或10mm最大變形 Vmax = 0.329mm < 2.7mm滿足要求！3.8梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=4.901kN.4.904.904.904.9011/上00UD1000100010004計算簡圖kN縱向水平桿只起構(gòu)造作用,不需要計

40、算.3.9 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=0KN,由于采用頂托,不需要進行扣件抗滑移的計算.扣件連接方式采用雙扣件,扣件抗滑承載力設(shè)計值：Rc=12kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計值：R=4.901kNR < Rc,扣件抗滑承載力滿足要求 ！3.10 立桿穩(wěn)定性驗算3.10.1 風(fēng)荷載計算1、根本條件因在室外露天支模,故需要考慮風(fēng)荷載.根本風(fēng)壓按遼寧10年一遇風(fēng)壓值采用, 2 3 0=0.4kN/m.模板支架計算高度H=i2m按地面粗糙度 聯(lián) 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘 陵以及房屋比擬稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū).2、風(fēng)壓高度變化系數(shù)w z=1.14.按現(xiàn)行國家標準?建筑結(jié)構(gòu)荷載標

41、準?3、計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?表 7.3.1 第32項和36項的規(guī)定計算.模板支架的擋風(fēng)系數(shù) =1.2XA/l aXh=1.2 X 0.143/1.1.5=0.114宜可按建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)標準附錄糜A.0.5采 用式中 A =l a+h+0.325l ahd=0.143m2A - 一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積.l a立桿間距,1mh步距,1.5md鋼管外徑,0.048m系數(shù)1.2-一節(jié)點面積增大系數(shù).系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度.單排架無遮攔體形系數(shù)：pst = 1.2 =1.2X0.114=0.14 無遮攔

42、多排模板支撐架的體形系數(shù)：出二出tX1-T /1- T式中:-無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)刀一一風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù).n-支撐架相連立桿排數(shù).葉固 X1-1/1-刀=0.14 X 1-0.95 10 / 1-0.95 =1.124、風(fēng)荷載標準值3 k=9出a.建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)標準-公式4.25 式中：口-風(fēng)壓高度變化系數(shù)出-無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)3 0-根本風(fēng)壓值按遼寧10年一遇風(fēng)壓值采用,320=0.4kN/m.G_k=w 出 3 0=1.14 X 1.12 X 0.42 =0.511kN/m25、風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標準值1由風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩標準值 M,按下式計算2Mw1.4Wk1ah(5.2.5 15)10式中：wk風(fēng)荷載標準值,按本標準第4.1.3條規(guī)定計算;縱橫水平拉桿的計算步距;la立柱迎風(fēng)面的間距;lb與迎風(fēng)面垂直方向的立柱間距.M=0.9 x 1.4 x 0.511 X1X1.52/10=0.14482由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值：M=0.9X0.9 X 1.4X0.511 X 1X1.52/10=0.130kN m第一個0.9-風(fēng)荷載組合系數(shù)標準：3.扣件式鋼管立柱