二級注冊結(jié)構(gòu)工程師-3-1

1、B.C.二級注冊結(jié)構(gòu)工程師-3-1（總分：39.00，做題時(shí)間：90 分鐘）一、B單項(xiàng)選擇題/B（總題數(shù)：8,分?jǐn)?shù):39.00）如圖所示原木屋架，設(shè)計(jì)使用年限為50 年，選用紅皮云杉 TC13B 制作。（分?jǐn)?shù)：9.00）（1） .斜桿 D3原木梢徑 d=100mm 其桿長 l=2828mm。D 桿軸心壓力設(shè)計(jì)值（恒載）N=-18.86kN，當(dāng)按強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，斜桿 D3的軸壓承載能力與下列何項(xiàng)數(shù)值相近?U /U2A.1.17N/mm2B.1.48N/mm2C.1.89N/mm2D.2.39N/mm（分?jǐn)?shù)：1.00）A.B.C.D.V解析：解析*（2） .在荷載效應(yīng)的基本組合下，DB桿軸心壓力設(shè)計(jì)值

2、 N=-25.98kN，當(dāng)按穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，斜桿 D 的軸壓承載能 力與下列何項(xiàng)數(shù)值相近?U /U2A.5.77N/mm2B.7.34N/mm2C.9.37N/mm2D.11.91N/mm（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.C.VD.解析：解析*（3）.高層建筑各結(jié)構(gòu)單元之間或主樓與裙房之間設(shè)置防震縫時(shí)，下列所述哪條是正確的？A.無可靠措施不應(yīng)采用牛腿托梁的做法B.不宜采用牛腿托梁的作法C.可采用牛腿托梁的作法，但連接構(gòu)造應(yīng)可靠D.可采用牛腿托梁的作法，但應(yīng)按鉸接支座構(gòu)造B.C.（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.VD.解析：(4) .下列四種高層建筑結(jié)構(gòu)布置正確的是U /U。 A.框架結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊

3、邊長為短邊的4 倍時(shí)，主要承重框架宜順長向布置，形成縱向布置方案，對抗側(cè)力有利 B.框架一剪力墻結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊邊長為短邊的4 倍時(shí)，順長邊方向布置的縱向剪力墻宜集中布置在房屋的縱向兩盡端 C.不論采用哪種結(jié)構(gòu)，在一個(gè)獨(dú)立結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)的平面布置宜對稱、剛度和承載力分布均 勻 D.不論場地的地質(zhì)情況如何，為了高層建筑的抗滑和抗傾覆需要，均宜設(shè)地下室(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.VD.解析：解析不論采用何種結(jié)構(gòu)，在一個(gè)獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)平面布置宜對稱，剛度和承載力分布均勻，這使得扭轉(zhuǎn)偏心距小，側(cè)移小，設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)才經(jīng)濟(jì)合理；A 項(xiàng)當(dāng)長邊邊長為短邊的 4 倍時(shí)，長向柱列的柱

4、數(shù)較多，短邊方向強(qiáng)度、剛度相對較弱，所以通常把主要承重框架沿橫向布置，有利于增加橫向剛 度；B 項(xiàng)框架一剪力墻結(jié)構(gòu)體系的剪力墻應(yīng)沿兩個(gè)主軸方向布置；D 項(xiàng)高層建筑結(jié)構(gòu)宜設(shè)置地下室，但不僅僅是為了抗滑和抗傾覆需要；地下室有以下功能：利用土體的側(cè)壓力防止水平力作用下結(jié)構(gòu)的滑移、傾覆；減小土的重量，降低地墓的附加應(yīng)力；提高地基土的承載能力；減少地震作用對上部結(jié)構(gòu)的影響。(5) .有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知 H=8.5m, Hu=3.0m，lu=0.88xiO10m& Ii=4.806xiO1mm,設(shè) 為剛彈性方案房屋。 當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時(shí)，變截面柱上段計(jì)算高度 HO和變截面

5、柱下段計(jì)算高度 HO為下列何組數(shù)值?U/U A.排架方向：Ho=6m, H0=1O.2m 垂直排架方向：Ho=3.75m，Ho=8.5mB.排架方向：HUo=7.5m，H=12.75m 垂直排架方向：H=3.75m，Ho=8.5mC.排架方向：Ho=6m, H0=12.7m 垂直排架方向：H=3.75m，Ho=1O.58mD.排架方向：Ho=6m, H0=8.22m 垂直排架方向：Ho=3.75m，Ho=6.85m(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.VD.解析：解析*(6).關(guān)于板式橡膠支座中的鋼加勁板厚度，以下何項(xiàng)正確*A.隨支座尺寸而異，但不小于1mm*B.隨支座尺寸而異，但不小于 2mm*C

6、.任意選擇D.不應(yīng)小于 1mmB.C.(分?jǐn)?shù):1.00 )A.解析：（7）.某露天環(huán)境下工地采用直徑d=150mm 小頭）的杉木桿作混凝土梁底模立柱（有切削加工），柱高 2.4m,兩端鉸支。試問該立柱能承受施工荷載（主要是活載）的軸壓力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值接近？U /U*A.109.0B.130.9C.145.4D.209.9(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.VC.D.解析：解析一(8) .以下程序段DIMENSIONA(4)READ*, AI=110J=l+120IF(A(I).LT.A(J)THENT=A(J)A(J)=A(I)A(I)=TENDIFJ=J+1IF(J.L E.4)GOT020

7、I=I+1IF(I.LE.3)GOT010PRINT*, A(4)END若輸入 4, 2, 3, 5,則程序運(yùn)行結(jié)果為： _A.4*B.2C.3*D.5(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.D.V解析：(9) .設(shè)置全面采暖的建筑物，其圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱阻一A.越大越好B.越小越好C. 對最大傳熱阻有要求D. 對最小傳熱阻有要求(分?jǐn)?shù):1.00 )A.B.C.D.V解析：解析傳熱阻應(yīng)根據(jù)有關(guān)節(jié)能標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定，且對最小傳熱阻有要求，選Do某一設(shè)有吊車的鋼筋混凝土單層廠房，下柱長He= 11.5mo上下柱的截面尺寸如圖所示。截面采用對稱配筋，as=as=40mm 采用 C30 的混凝土，縱向鋼筋為

8、 HRB335 內(nèi)力組合后的最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，上柱是 M=112kN m N=236kN 下柱是 M= 400kN- mN=1200kN(1).若已知上柱長 Hu=3.6m，則上柱的偏心距增大系數(shù)最接近于U /UA.1.05B.1.10C.1.16D.1.20(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.D.解析：解析*(2) .若已知上柱的偏心距增大系數(shù)n=1.12，初始偏心距 ei=495mm 則上柱截面按對稱配筋計(jì)算的一側(cè)縱向鋼筋面積最接近于U /Umm2o*A.986B.953C.890D.728(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.VC.D.解析：解析*(3) .若已知下柱為大偏心受壓，截面中和軸通過腹板，軸向

9、壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離e=800mm 則下柱截面的一側(cè)縱向受拉鋼筋的最小配筋面積最接近于U /Umm2。提示：計(jì)算時(shí)不考慮工字形翼緣的斜坡面積，最小配筋面積應(yīng)在計(jì)算配筋面積與按最小配筋率計(jì)算的面積 中取較大值。A.305B.3356.00 )C.360D.410(分?jǐn)?shù):1.00 )A.B.C.VD.解析：解析二(4) .關(guān)于鋼筋混凝土的設(shè)計(jì)，下列敘述正確的是U /U。A.鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C10B.混凝土水泥用量愈多，水灰比愈大，混凝土徐變愈小 C.在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，小偏心受拉構(gòu)件的鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值大于300N/mnh，仍應(yīng)按 300N/mrh取用 D.

10、抗震等級為一、二級的框架，其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時(shí)，鋼筋的屈服強(qiáng)度實(shí)測值與強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)小于 1.3(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.VD.解析：解析根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50010 2002)第 4.1.2 條，A 項(xiàng)，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝 土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于 C15; B 項(xiàng)，混凝土水泥用量愈多，水灰比愈大，混凝土徐變愈大；D 項(xiàng)，根據(jù)第 11.2.3條，按一、二級抗震等級設(shè)計(jì)的各類框架中的縱向受力鋼筋，當(dāng)采用普通鋼筋時(shí)，其檢驗(yàn)所得的強(qiáng)度實(shí)測 值應(yīng)符合下列要求：鋼筋的抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度實(shí)測值的比值不應(yīng)小于1.25 ;鋼筋的屈服強(qiáng)度實(shí)測值與強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于 1

11、.3。(5) .框架梁、柱中心線宜重合，當(dāng)梁、柱中心線間有偏心時(shí)，下列哪種說法是正確的？*A.在任何情況下不應(yīng)大于該方向柱截面寬度的1/4*B.非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于該方向柱截面寬度的1/4*C.抗震設(shè)計(jì)時(shí)不宜大于該方向柱截面寬度的1/4*D.如偏心距大于該方向柱寬的1/4 時(shí)，可采用增設(shè)梁水平加腋的措施。(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.D.V解析：(6) .對于放散粉塵或密度比空氣大的氣體和蒸汽，而不同時(shí)散熱的生產(chǎn)廠房，其機(jī)械通風(fēng)方式應(yīng)采用哪一種？C.下部地帶排風(fēng)，送風(fēng)至上部地帶D.上部地帶排風(fēng)，送風(fēng)至上部地帶二A.下部地帶排風(fēng)，送風(fēng)至下部地帶*B.上部地帶排風(fēng)，送風(fēng)至下部地帶（分?jǐn)?shù):1.00

12、 ）A.B.C.VD.解析：某回填土經(jīng)夯實(shí)后取土樣做試驗(yàn)，環(huán)刀的容積為200cm3，土重為 3.68N;從環(huán)刀內(nèi)取出 0.294N,烘干后測得干土重為 0.252N。（分?jǐn)?shù)：4.00）（1）. 土的干重度Yd最接近于U /UkN/m3。A.12.1B.15.8C.16.2D.18.4（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.VC.D.解析：解析*（2）.已知土的最大干重度為 17kN/m3，則回填土的壓實(shí)系數(shù)丫e最接近于U /U。A.0.93B.0.90C.0.88D.0.85（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.VB.C.D.解析：解析根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ 79-2002）第 4.2.6 條，壓實(shí)系數(shù)為土的

13、控制干密度與最大干密度的比值。故回填土的壓實(shí)系數(shù)為：*（3）.對于系統(tǒng)式局部送風(fēng)，下面哪一種不符合要求？A.不得將有害物質(zhì)吹向人體B.送風(fēng)氣流從人體的前側(cè)上方傾斜吹到頭，頸和胸部C.送風(fēng)氣流從人體的后側(cè)上方傾斜吹到頭，頸和背部D.送風(fēng)氣流從上向下垂直送風(fēng)（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.D.解析：解析送風(fēng)氣流從人體的后側(cè)上方傾斜吹到頭，頸和背部，人會感覺不舒服，選Co（4）.關(guān)于在抗震設(shè)防區(qū)應(yīng)用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，下列敘述正確的是 U /UA.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能較差，只能用于抗震設(shè)防烈度68 度區(qū) B.框架梁宜采用后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的混合配置方式 C.從結(jié)構(gòu)使用性能看，預(yù)應(yīng)力強(qiáng)

14、度比值小一些好D.為了提高抗震性能，預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比值大一些好（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.VC.D.解析：解析A 項(xiàng)，9 度區(qū)也可采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，但應(yīng)有充分依據(jù)，并采取可靠措施；CD 兩項(xiàng)，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50010 2002）第 11.8.4 條，預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比對框架梁的抗震性能有重要影響。 從使用角度看，該比值大一些好，從抗震角度看，該比值小一些好。應(yīng)結(jié)合工程具體條件，全面考慮兩方 面的要求后確定。有一兩跨四層框架，梁、柱現(xiàn)澆，樓蓋為裝配式樓蓋。梁的跨度為6m 混凝土強(qiáng)度等級為 C30,受力縱筋為 HRB335 箍筋為 HPB235 屋面梁 b=300mmh=500mm 頂層

15、柱 b=400mm h=500mm 梁的混凝土保護(hù)層厚度為 25mn，柱的混凝土保護(hù)層 厚度為 30mm 層高 H=4.5m（分?jǐn)?shù)：6.00）*A.V=222.1kN ; M=-89.2kN m*B.V=222.1kN ; M=-98.4kN mC.V=238.2kN ; M=-98.4kN mD.V=241.5kN;M=-109.5kNm（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.VC.D.解析：解析*（2）.設(shè)屋面梁支座處考慮地震作用后的最不利剪力設(shè)計(jì)值為V=190kN,其中由于集中荷載在支座截面所產(chǎn)生的剪力占總剪力值的 75%以上，集中荷載作用點(diǎn)至支座截面的距離a=2000mm 設(shè)箍筋的間距 s=150

16、mm則配置在支座截面內(nèi)箍筋的全截面面積最接近于U /Umm2o*A.114*B.179*C.185*D.201（分?jǐn)?shù)：1.00 ）B.C.D.解析：解析*(3).設(shè)頂層柱的柱底截面考慮地震作用后的最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值為 筋計(jì)算而得的柱中縱向鋼筋A(yù)s=A最接近于U /UmmA.912B.1025C.1156D.1212(分?jǐn)?shù) :1.00 )A.B.VC.D.解析： 解析*丄A.83B.99C.101D.211(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.D.解析：V解析*(5).A.42555B.49123C.53125D.55412(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.VB.C.D.解析：解析*(6).普通空調(diào)系統(tǒng)，下列哪一

17、項(xiàng)空氣宜過濾 A.僅新風(fēng)B.僅回風(fēng)C.新風(fēng)、回風(fēng)N=320kN M=153kN m 設(shè)截面為對稱配D.僅送風(fēng)(分?jǐn)?shù):1.00 )A.B.C.VD.解析：解析新風(fēng)、回風(fēng)(一次回風(fēng))應(yīng)過濾一片高 2m 寬 3m,厚 370mm 勺墻，如圖所示。采用普通燒結(jié)磚和 M2.5 砂漿砌筑 墻面承受水平荷載設(shè)計(jì)值為 0.7kN/m2。(1) .該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值與下列U /U項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.1.4kN m 1.4kNB.1.4kN m 4.2kNC.4.2kN m 1.4kND.4.2kN m 2.8kN(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.VB.C.D.解析：解析取 1m 寬的墻計(jì)算，并忽略自重

18、產(chǎn)生的軸力影響，則 M=1/2X0.7X22=1.4kN m V=0.7X2=1.4kN(2) .墻底截面破壞的受彎及受剪承載力與下列U /U組數(shù)據(jù)最為接近。A.1.82kNm 21.5kNB.1.82kNm 19.74kNC.1.57kNm 19.74kND.1.21kNm 13.34kN(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.VC.D.解析：解析*某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。 開間為 3.3m,底層層高 3.9m，其余兩層為 3.0m,墻厚為 190mm 托梁下均設(shè)有 壁柱(每邊凸出墻面 200mX590mm。 墻體采用 MU10混凝土砌塊和 Mb10 混合漿

19、 砌筑(f=2.79MPa)。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm 托梁混凝土采用 C30(fc=14.3N/mn2)，縱向鋼筋為 HRB400(f=360N/mm，箍筋采用2.00 )HPB235(f=210N/mm。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4.8kN/m2,屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 0.5kN/m2,樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 3.8kN/m2,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 2.0kN/m；墻體自重 標(biāo)準(zhǔn)值(包括雙面粉刷)為 2.61kN/m2,梁支座下設(shè) 190mM190mm 上下貫通鋼筋混 凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸 bb Xh b=250mm600mm 石灰水粉刷)。各層墻頂均 設(shè)截面為 190mX190m

20、m的鋼筋混凝土圈梁。嚴(yán)鋼|_ | (分?jǐn)?shù)：5.00 )(1).墻梁的計(jì)算跨度 (mm)及計(jì)算高度 H0(m)最接近下列U /U 組數(shù)值。A.4810;3.11B.4900 ; 3.30C.5300; 3.00D.5300; 3.30(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.B.C.D.V解析：解析*(2) .確定使用階段托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值Qg(kN/m)和活荷載設(shè)計(jì)值 Qp(kN/m)與下列U /U組數(shù)值最為接近。A.19.60; 9.24B.16.30; 9.24C.19.60; 6.6D.16.30; 6.6(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.VB.C.D.解析：解析托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值為：Qg=1.2X

21、25X0.25X0.+1.2X3.8X3.3=19.60kN/m ;托梁頂面作用活荷載設(shè)計(jì)值為：QP=1.4X2.0X3.3=9.24kN/m。(3) .確定使用階段墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值Qg(kN/m)和活荷載設(shè)計(jì)值Qp(kN/m)與下列U /U組數(shù)值最接近。A.44.04 ; 9.9B.44.04 ;11.05C.52.85 ; 9.9D.52.85 ;(分?jǐn)?shù): 1.00 )A.B.C.解析：解析墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值為：Qg=1.2X(2.61X3.0X2+3.8X3.3+4.8X3.3)=52.85kN/m ;墻梁頂面作用的活荷載設(shè)計(jì)值為：Qp=1.4X3.3X(2.0+0.5

22、)=11.55kN/m。(4).確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁跨中彎矩皿及軸力汕、支座 B的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值 MB與下列U /U組數(shù)值最為接近。 A.Mb1=94.55kN m Nb1=94.62kN ; MB=- 193.00kN mNb1=98.65kN ; MbB=-235.63kN mNb1=98.65kN ; MB=-269.85kN mNb1=94.62kN;MB=-269.85kNm（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.VB.C.D.解析：解析*(5).確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值VbA(kN)和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁支座的剪力設(shè)計(jì)值VkN)與下列U /U

23、組數(shù)值最接近。A.140.71 ; 246.99B.133.921 ; 246.99C.140.71 ; 216.99D.133.921 ; 216.37(分?jǐn)?shù)：1.00 )A.VB.C.D.解析：解析按連續(xù)梁分析 A 支座由托梁頂面荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的最不利剪力為：U=0.375X19.6X5.30+0.437X9.24X5.30=60.36kN;墻梁頂面荷載設(shè)計(jì)值在支座A 產(chǎn)生的最不利剪力為：匕=0.375X52.85X5.30+0.437X12.47X5.30=133.92kN;考慮墻梁組合作用的支座 A 最不利剪力為：W=V1+Bv/=60.36+0.6X133.92=140.71kN;按

24、連續(xù)梁分析 B 支座在托梁頂面荷載作用下最不利剪力為：U=0.625Q1l0=0.625X(19.60+9.24)X5.30=95.53kN;墻梁頂面荷載作用下 B 支座最不利剪力為：M=0.625Q2|0=0.625X(52.85+12.47)X5.30=216.37kN;B 支座的剪力設(shè)計(jì)值為：XB=V1+Bv/=95.53+0.7X216.37=246.99kN。B.Mb1=105.34kN mC.Mb1=108.34kN mDM1=151.89kN m某單層工業(yè)廠房，設(shè)置有兩臺 Q=25/10t 的軟鉤橋式吊車，吊車每側(cè)有兩個(gè)車輪， 輪距4m,最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值 Fma=279.7kN,吊

25、車橫行小車重量標(biāo)準(zhǔn)值g=73.5kN,吊車軌道高度 hR=130mm 廠房柱距 12m 采用工字型截面的實(shí)腹式鋼吊車梁，上翼 緣板的厚度 hY=18mm 腹板厚 tW=12mm 沿吊車梁腹板平面作用的最大剪力為V;在吊車梁頂面作用有吊車輪壓產(chǎn)生的移動集中荷載P 和吊車安全走道上的均布荷載 q。梁鋼材 Q235 質(zhì)量等級另定。（分?jǐn)?shù)：3.oo）（1）.當(dāng)?shù)踯嚍橹屑壒ぷ髦茣r(shí)，試問，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？U /UA.8.0B.11.1C.15.9D.22.2（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.VB.C.D.解析：解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009 200

26、1）第 5.1.2 條第 2 款，對于軟鉤吊車，當(dāng)額定起 重量為1650t 時(shí)，吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取橫行小車重量與額定起重量之和的10%并乘以重力加速度。則作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：T=（25X9.8+73.5）X0.1/4=8.0kN。（2）.假定吊車為重級工作制時(shí)，試問，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近?U /UA.8.0B.14.0C.28.0D.42.0（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.C.VD.解析：解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017 2003）第 3.2.2 條，計(jì)算重級工作制吊車梁（或吊車桁 架）及其制動結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、穩(wěn)定性

27、以及連接（吊車梁或吊車桁架、制動結(jié)構(gòu)、柱相互間的連接）的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)考慮由吊車擺動引起的橫向水平力（此水平力不與荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載同時(shí)考慮），作用于每個(gè)輪壓處的水平力標(biāo)準(zhǔn)值為：H=aRmax=aFmax=0.1X279.7=27.97kN 8.0kN（水平力）。（3）.當(dāng)?shù)踯嚬ぷ髦茷檩p級、 中級或重級時(shí)，吊車梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力應(yīng)分別為U /U。222*A.81.6N/mm； 81.6N/mm ; 110.1N/mm222*B.81.6N/mm ； 85.7N/mm ; 110.1N/mm222C.81.6N/mm ； 85.7N/mm ; 121.1N/mm222*D.85.7N/mm ； 85.7N/mm ; 121.1N/mm（分?jǐn)?shù)：1.00 ）A.B.C.D.V解析：解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009 2001)第 325 條第 2 款，可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)為1.4 ;且該規(guī)范第 5.3.1 條規(guī)定，對動力系數(shù)，輕、中級取 1.05，重級取 1.1o根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017 2003)第 4.1.3 條，吊車梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力的計(jì)算公式為：*式中，F(xiàn) 為集中荷載；書為集中荷載增大系數(shù)，對重級工作制吊