注冊(cè)土木工程師水利水電工程往年真題

1、全國(guó)注冊(cè)土木工程師（水利水電工程）專業(yè)基礎(chǔ)真題1. 量綱分析的基本原理是：A 量綱統(tǒng)一原理B量綱和諧原理C量綱相似原理D動(dòng)力相似原理2. 應(yīng)用總流能量方程時(shí)，漸變流斷面的壓強(qiáng)為：A必須用絕對(duì)壓強(qiáng)B必須用相對(duì)壓強(qiáng)C相對(duì)壓強(qiáng)和絕對(duì)壓強(qiáng)均可以C必須用水頭壓強(qiáng)3.運(yùn)動(dòng)粘度 =0.2cm2/s 的油在圓管中流動(dòng)的平均流速為v=1.5m/s ，每 100m長(zhǎng)度上的沿程損失為 40cm油柱，則 /Re 為：A 4.65 × 10-7B 4.65×10-6C 4.65 × 10-8D 4.65 ×10-94. 應(yīng)用滲流模型時(shí)，模型的哪項(xiàng)值可以與實(shí)際值不相等？5. 如圖所

2、示，折板承受靜水壓強(qiáng)，哪個(gè)壓強(qiáng)分布圖是正確的？6. 如圖所示，測(cè)壓管水頭在斷面上各點(diǎn)都不同斷面的是：A 1-1 斷面和 2-2 斷面B 2-2斷面和 4-4 斷面C1-1 斷面和 3-3 斷面D 1-1 、2-2 、 3-3 斷面和 4-4 斷面7. 明渠均勻流的總水頭 H和水深 h 隨流程 s 變化的特征是：A dH/ds<0 ，dh/ds<0 C dH/ds=0，dh/ds=0B dH/ds=0D dH/ds<0， dh/ds<0， dh/ds=08. 三根等長(zhǎng)，等糙率的并聯(lián)管道，沿程水頭損失系數(shù)相同，半徑比為d1 :d 2:d 3=1:1.2:1.5，則通過(guò)的流量

3、比為：A Q1:Q2:Q3=1:1.44:2.25B Q1:Q2 :Q3=1:1.577:2.756C Q1:Q2:Q3=1:1.626:2.948D Q1:Q2 :Q3=1:2.488:7.5949. 水深和斷面平均流速沿程變化；流線間相互平行；水力坡降線、測(cè)壓管水頭線和底坡線彼此不平行；總水頭沿程下降。上述關(guān)于明渠非均勻流說(shuō)法正確的是：A 正確B正確C正確D正確10. 粘性土的特征之一是：A 塑性指數(shù) I p>10B孔隙比 e>0.8C靈敏度較低D粘聚力 c=011. 在下列土體的三相比例指標(biāo)中，以質(zhì)量比的形式表現(xiàn)的是：A 飽和度 SrB含水量（率） Wd C孔隙比 eD重度1

4、2. 某場(chǎng)地表層為 4m厚的粉質(zhì)粘土，天然重度 =17kN/m3，其下為飽和重度sor =19 kN/m3 的很厚的粘土層，地下水位在地表下4m處，地表以下 5m處土的豎向自重應(yīng)力為：A 77kPaB 85 kPaC 87 kPaD 95 kPa13. 以下哪項(xiàng)不是軟土的特性：A 透水性差B天然含水率較大C強(qiáng)度較高D壓縮性較高14. 在土的壓縮性指標(biāo)中：A 壓縮系數(shù)與壓縮模量成正比C 壓縮系數(shù)越大，土的壓縮性越低B壓縮系數(shù)越大，壓縮模量越低D壓縮模量越低，土的壓縮性越低15.CU 試驗(yàn)是指：A 直剪慢剪試驗(yàn)B直剪固結(jié)快剪試驗(yàn)C三軸固結(jié)排水剪切試驗(yàn)D 三軸固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)16. 均質(zhì)粘性土坡的

5、滑動(dòng)而形成一般為：A 平面滑動(dòng)面B曲面滑動(dòng)面C復(fù)核滑動(dòng)面D前三種都有可能17. 臨界荷載是指：A 持力層將出現(xiàn)塑性區(qū)時(shí)的荷載B持力層中將出現(xiàn)連續(xù)滑動(dòng)面時(shí)的荷載C 持力層中出現(xiàn)某一允許大小塑性區(qū)時(shí)的荷D 持力層剛剛出現(xiàn)塑性區(qū)時(shí)的荷載18. 在條形均布荷載作用下，關(guān)于地基中的附加應(yīng)力，正確的說(shuō)法是：A 附加應(yīng)力沿深度或直線分布B 在同一深度的水平面上，不可能存在附加應(yīng)力相同的兩個(gè)點(diǎn)C 在荷載分布范圍內(nèi)任意點(diǎn)沿鉛直線的豎向附加應(yīng)力值，隨深度越向下越小D 荷載分布范圍外任意點(diǎn)沿鉛直線的豎向附加應(yīng)力值，隨深度越向下越小19. 關(guān)于巖石的天然含水率、吸水率、飽和吸水率，正確說(shuō)法是：A 天然含水率與吸水率相

6、同B吸水率與飽和吸水率相同C 天然含水率與飽和吸水率相同D三者均有所不同20. 圖示體系是：A 幾何不變，無(wú)多余約束B(niǎo)瞬變體系C 幾何不變，有多余約束D常變體系21. 圖示桁架 a 桿內(nèi)力是：A 2PB-2P C -3P D 3P22. 圖示結(jié)構(gòu)截面 MA、MB（以內(nèi)側(cè)受拉為正）為 ：A M =-Pa，M=-PaB MA=0，M=-PaABBC MA=Pa，MB=PaD M A=0，MB=Pa23. 圖示伸臂梁，溫度升高 t1>t2 ，用 C點(diǎn)和 D點(diǎn)的位移A 都向下B都向上C C 點(diǎn)向上， D點(diǎn)向下D C 點(diǎn)向下， D點(diǎn)向上24. 圖示結(jié)構(gòu)，取力法基本體系時(shí)，不能切斷：ABD桿BCD桿

7、CDE桿DAD桿25. 圖示連續(xù)梁，已知 P、 I 、 B、 C，則A M =4i +4i CB M=4i +2i CBCBBCBC MBC=4i B+Pl/8D MBC=4i B-Pl/826. 圖示結(jié)構(gòu)，要是結(jié)點(diǎn) A 產(chǎn)生單位轉(zhuǎn)角，則在結(jié)點(diǎn) A 需施加的外力偶為：A 4iB 5iC 10iD 8i27. 圖示梁中支座反力 RA的影響線為以下哪個(gè)選項(xiàng) ?ABCD28. 圖示體系 B 為彈性支座，剛度系數(shù)為k， EI= ，則圖示體系的自振頻率為：A (l/km)1/2B (l/2km)1/2C (2k/m)1/2D (4k/m)1/229. 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （SL191-2008）采用

8、的設(shè)計(jì)方法是：A 采用承載力極限狀態(tài)和政策適用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，再分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)B 采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，再規(guī)定的材料強(qiáng)度和荷載取值條件下，采用在多系數(shù)分析基礎(chǔ)上的安全系數(shù)表達(dá)的方式進(jìn)行設(shè)計(jì)C 采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，設(shè)計(jì)表達(dá)式為0SRD 恢復(fù)了移安全系數(shù)表達(dá)的設(shè)計(jì)方法30.C60 的含義是指：A 混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn) c=60MpaB C60 是指混凝土的強(qiáng)度等級(jí)，應(yīng)由按標(biāo)準(zhǔn)方法制作養(yǎng)護(hù)的邊長(zhǎng)為150mm的立方體試件，在28d 齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度確定C 混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，具有95%的保證率D 標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓強(qiáng)度不低于60Mpa31. 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

9、規(guī)范 （ SL191-2008）中 f y 、f yk、 f pol 、 f py、f py指：A f y 普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f yk 普通鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f pol 預(yù)應(yīng)力鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； f py 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f py預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B f y 軟鋼屈服點(diǎn)； f yk 軟鋼極限強(qiáng)度； f pol 預(yù)應(yīng)力鋼筋極限強(qiáng)度；f py 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； f py預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值A(chǔ) f y 普通鋼筋抗的屈服強(qiáng)度； f yk 普通鋼筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度； f pol 預(yù)應(yīng)力鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f py 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f py預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值A(chǔ) f y

10、 普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f yk 普通鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； f pol 預(yù)應(yīng)力鋼筋極限強(qiáng)度；f py 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f py預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值32. 縱向受拉鋼筋分別采用 HPB235、HRB335、 HRB400時(shí)，相對(duì)界限受壓高度 b 為：A 0.624 、0.550 、0.518B 0.614、0.540 、0.518C 0.614 、0.550 、0.518D 0.614、0.550 、0.52833. 已知一矩形截面梁配筋如圖所示，采用HRB335鋼筋（ f y =300Mpa），H=400mm，試問(wèn)當(dāng)混凝土強(qiáng)度由C20（f c=9.6Mpa）提高至 C60（ f c

11、 =27.5Mpa）時(shí)，受彎承載力提高多少？A 9.2%B 10.9%C 11.5%D 12.7%34. 已知一矩形截面梁，僅配置箍筋如圖所示，箍筋采用HPB235（ f y =210Mpa），混凝土 C30（f c=14.3Mpa，f t =1.43Mpa），at=40mm，試問(wèn)當(dāng)箍筋由 6100改為8100時(shí)，承載力提高多少？A 27%B 29%C 31%D 32%35. 已知柱截面尺寸相同，混凝土等級(jí)相同，下面三種荷載作用下箍筋用量的大小為：A 箍筋用量 (3)>(1)>(2)B箍筋用量 (1)>(2)>(3)C 箍筋用量 (3)>(2)>(1)D箍筋

12、用量 (2)>(3)>(1)36. 剪力和扭矩共同作用時(shí)：A 抗扭能力比純剪低，抗剪能力降低不明顯B 要考慮剪扭相關(guān)性，剪扭構(gòu)件引入了混凝土受剪承載力降低系數(shù)t 和混凝土受扭承載力降低系數(shù)（ 1.5- t ）C 要考慮剪扭相關(guān)性，剪扭構(gòu)件引入了混凝土受剪承載力降低系數(shù)t 和混凝土受剪承載力降低系數(shù)（ 1.5- t ）D 要考慮剪扭相關(guān)性，剪扭構(gòu)件引入了混凝土受剪承載力降低系數(shù)t 和混凝土受剪承載力降低系數(shù)（ 1- t ）237. 已知柱截面尺寸 b× b=400×600mm，C30混凝土 f c=14.3Mpa，主筋采用 HRB335鋼筋 f y =300Mpa

13、，a=a =40mm，=1.06 ，M=±360kN·m（正、反向彎矩），N=1000kN（壓力），安全系數(shù) k=1.2, 。此柱的配筋與下列哪個(gè)值最接近？2B As=As2A As=As =1145 mm =1251mm2D As=As2C As=As=1324 mm =1432mm38. 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算應(yīng)：A 根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算。上述驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合均取基本組合，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值B 根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面、斜截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算。上述驗(yàn)算

14、時(shí)，荷載效應(yīng)組合均取標(biāo)準(zhǔn)組合，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值C 根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算。上述驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合均取標(biāo)準(zhǔn)組合，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值D 根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算， 對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算。上述驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合均取標(biāo)準(zhǔn)組合，材料強(qiáng)度均取設(shè)計(jì)值39. 預(yù)應(yīng)力梁正截面，斜截面承載力計(jì)算公式正確的是：40. 按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算和配筋時(shí)，下列提法哪個(gè)是正確的？A 彎矩調(diào)幅法既適用于連續(xù)梁也適用于簡(jiǎn)支梁，和彈性法相比，安全儲(chǔ)備較低B 按調(diào)幅法計(jì)算時(shí)，調(diào)整后的截面相對(duì)受壓區(qū)高度不應(yīng)小于0.35 ，既 0.35

15、 ，但需滿足bC 按調(diào)幅法計(jì)算與彈性法相比，連續(xù)梁支座和跨中彎矩都大幅降低，經(jīng)濟(jì)效果顯著D 為保證塑性鉸有較充分的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，計(jì)算中要求調(diào)整后的截面相對(duì)受壓區(qū)高度 0.3541. 同一點(diǎn)的基于“ 1985 年國(guó)家高程基準(zhǔn)”高程 H1 與基于“ 1956 年黃海高程系”高程 H2關(guān)系是：A H1>H2B H1=H2C H1<H2D H1、H2 沒(méi)有同比性42.GPS測(cè)量采用的坐標(biāo)系統(tǒng)是：A 地心坐標(biāo)B 54北京坐標(biāo)系C WGS-84 坐標(biāo)系統(tǒng)D西安坐標(biāo)系43. 利用高程為 9.125m 水準(zhǔn)點(diǎn)，測(cè)設(shè)高程為 8.586m 的室內(nèi)± 0 地坪標(biāo)高，在水準(zhǔn)點(diǎn)上立尺后，水準(zhǔn)儀瞄準(zhǔn)該尺

16、的讀數(shù)位 1.462m，問(wèn)室內(nèi)立尺時(shí)，尺上讀數(shù)是（）可測(cè)得正確的± 0 標(biāo)高。44. 測(cè)量中的標(biāo)準(zhǔn)方向線不包括A真北B坐標(biāo)北C假北D磁北45. 測(cè)量工作中誤差產(chǎn)生的原因是：A 氣流影像B驗(yàn)測(cè)目標(biāo)太遠(yuǎn)C儀器體系誤差D 驗(yàn)測(cè)點(diǎn)影像與十字絲分劃板不重合46. 量測(cè)了邊長(zhǎng)為 a 的正方形每條邊，一次量測(cè)精度是m，則周長(zhǎng)中誤差ms 是：A mB 20.5mC 2mD 4m47. 以下哪項(xiàng)不是影響材料抗凍性的主要因素A 孔結(jié)構(gòu)B水飽和度C 孔隙率和孔眼結(jié)構(gòu)D凍融齡期48. 硅酸鹽水泥組成是由硅酸鹽水泥熟料，適量石膏和以下哪項(xiàng)磨細(xì)而成？A 6%20%混合材料B 6%15%粒化高爐礦渣C 5%窯灰D

17、 0%5%石灰石或粒化高爐礦渣49. 水泥主要侵蝕類型不包括：A 氫氧化鈉腐蝕B生成膨脹性物質(zhì)C溶解侵蝕D離子交換50. 混凝土碳化是指空氣中二氧化碳滲透到混凝土內(nèi)部與其水泥水化物生成碳酸鹽和水，使混凝土堿度降低的過(guò)程，其標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)條件中二氧化碳濃度是：A 10%B 20%C 50%D 70%51. 混凝土抗凍評(píng)定指標(biāo)有：A 強(qiáng)度和變形B抗凍標(biāo)號(hào)、耐久性指標(biāo)、耐久性系數(shù)C 耐久性和環(huán)境協(xié)調(diào)性D工作性、強(qiáng)度、耐久性、經(jīng)濟(jì)性52. 結(jié)構(gòu)混凝土設(shè)計(jì)中基本參數(shù)是：A 水灰比、砂率、單位用水量B砂率、單位用水量C 水灰比、砂率C水灰比、單位用水量53. 水泥試件水中養(yǎng)護(hù)要求水溫：A 20±1B

18、20±3C 25±1D 18±554. 對(duì)于石油瀝青，其溶膠型瀝青的針入指數(shù)：A大于2B小于5C小于2D102055. 鋼材中鐵和碳原子結(jié)合的三種形式是：A 碳+鐵+合金B(yǎng)鐵素體 +奧氏體 +滲碳體C 珠光體 +碳化三鐵D固溶體 +化合物 +機(jī)械混合物56. 水文計(jì)算時(shí)，計(jì)算成果的精度決定于樣本對(duì)總體的代表性，樣本資料的代表性可理解為：A 是否有特大洪水B系列是否連續(xù)C能否反映流域特點(diǎn)D 樣本分布參數(shù)與總體分布參數(shù)的接近程度57. 水量平衡方程式： E=P-R（其中 E、P、R 分別為流域多年平均蒸發(fā)量、多年平均降水量和多年平均徑流量） ，適用于：A 非閉合流域任意時(shí)段情況B非閉合流域多年平均情況C 閉合流域多年平均情況D閉合流域任意時(shí)段情況58. 凈雨在流域上分布不均勻是單位線變化的主要原因， 一般暴雨中心在上游的單位線比暴雨中心在下游的單位線：A 峰值小，洪