煙囪大體積混凝土施工方案終版

1、貴州電力建設第二工程公司施工方案FA（ B） AW 2014-04工程名稱：重慶安穩(wěn)電廠擴建項目煙囪基礎大體積混凝土工程發(fā)布時間： 2014 年 07 月 05 日實施時間： 2014 年 07 月 05 日作業(yè)指導書 / 方案審批頁編制：專業(yè)審核：部門修改意見 同意此方案。 重新編制后再報。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：工程審核人：日期： 同意此方案。 重新編制后再報。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：質量審核人：日期： 同意此方案。 重新編制后再報。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：安全/ 消防審核人：日期： 同意此方案。 重新編制后再報。 更改此施工方案，按如下意見

2、修改后執(zhí)行：總 / 副總工程師審核人：日期：目錄1 編制依據(jù)1 1.1 設計文件11.2 技術標準及規(guī)范、規(guī)程 12 施工內(nèi)容2 2.1 工程概況22.2 施工內(nèi)容23 施工條件24 施工工序和方法2 4.1 施工工序24.2 施工方法35 工程資源配置186 進度控制計劃197 質量管理要求及保證措施 20 7.1 質量目標207.2 質量保證措施227.3 質量管理措施227.4 質量檢查內(nèi)容238 安全和環(huán)境控制措施 23 8.1 職業(yè)健康、安全和環(huán)境管理目標 238.2 安全管理組織機構 238.3 安全管理措施248.4 文明施工保證措施 258.5 QEOMS 危害辨識與風險評價環(huán)

3、境因素識別評價 26附表 1：大體積混凝土溫度測量記錄表 26附表 2：混凝土澆筑排班表 26煙囪基礎大體積混凝土工程施工方案1 編制依據(jù)1.1設計文件1.1.1安穩(wěn)電廠擴建項目總平圖、總交圖、地勘圖；1.1.2安穩(wěn)電廠擴建項目煙囪基坑開挖圖；1.1.3安穩(wěn)電廠擴建項目煙囪基礎施工圖；1.1.4安穩(wěn)電廠擴建項目煙囪筒身施工圖；1.1.6相關圖紙會審記錄及設計變更通知單。1.2技術標準及規(guī)范、規(guī)程1.2.1大體積混凝土施工規(guī)范 （GB50496-2009）；1.2.2混凝土用水標準（JGJ63-2006）；1.2.3混凝土外加劑 GB8076-2008；1.2.4混凝土外加劑應用技術規(guī)范GB 5

4、0119-2013；1.2.5混凝土強度檢驗評定標準 （GB 50107-2010）；1.2.6混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 （GB50204-2002）；1.2.7普通混凝土配合比設計規(guī)程 （ JGJ55-2011）；1.2.8普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準JGJ 52-2012 ；1.2.9通用硅酸鹽水泥（GB175-2009）；1.2.10用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596-2005；1.2.11煙囪工程施工及驗收規(guī)范 （GB50078-2008）；1.2.12工程測量規(guī)范（ GB50026-2007）；1.2.13建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范 （ GB50202-20

5、02）；1.2.14建筑機械使用安全技術規(guī)范 （ JGJ33-2001）；1.2.15施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范 （JGJ46-2005）；1.2.16電力建設施工及驗收技術規(guī)范 （建筑工程篇 SDJ69-87 ）；1.2.17電力建設施工質量驗收及評價規(guī)程 （土建工程， DL/T5210.1-2012 ）；1.2.18電力建設安全工作規(guī)范 （火力發(fā)電廠部分，2002 12 01）；1.2.19電力建設安全健康環(huán)境管理工作規(guī)定 （國家電網(wǎng)公司20081）；1.2.20本標施工組織設計及由工程相關方發(fā)布實施的關聯(lián)性文件。2 施工內(nèi)容2.1工程概況安穩(wěn)電廠位于重慶市綦江區(qū)安穩(wěn)鎮(zhèn)大堰村境內(nèi)，北離安

6、穩(wěn)鎮(zhèn)約1.5km；本期擴建規(guī)模為2660MW超臨界燃煤發(fā)電機組，設有1 座 270m高雙筒煙囪。該煙囪位于廠區(qū)東南面，中心建筑坐標A=898.500m、B=902.250m，0.00m 相當于絕對高程 510.00m；其基礎由筒座和環(huán)基上、下兩部分組成，環(huán)基斷面呈矩形，底標高-6.0m 、頂標高 -2.5m ，外半徑 20.0m，內(nèi)半徑 10.5m，斷面寬 9.5m、高 3.5m，混凝土方量約33186m，屬典型的大體積混凝土結構；筒座斷面呈梯形，底標高-2.5m 、頂標高 0.0m，下底外半徑16.6m、內(nèi)半徑 14.6m，上底外半徑 15.6m、內(nèi)半徑 14.6m，高 2.5m，混凝土方量

7、約3362m。基礎持力層為中風化灰?guī)r層，承載力特征值不小于1000kPa；混凝土設計強度等級為C35；鋼筋為 HPB300和 HRB400E，基礎鋼筋量約328t 。（有關工程量以竣工資料為準）2.2施工內(nèi)容2.2.1施工準備；2.2.2混凝土澆筑；2.2.3混凝土的養(yǎng)護。3 施工條件本工程施工應具備下述條件：3.1現(xiàn)場生產(chǎn)用水電、通信線路及施工道路已接通，基礎鋼筋、模板、避雷接地、預埋件（各部位插筋）等全部驗收合格，已具備下一道工序的施工。3.2與本工程相關的設計文件已到位，并進行了會審。3.3己按經(jīng)批準的施工組織設計、施工圖紙及資料、作業(yè)方案以及相關現(xiàn)行國家標準、規(guī)程、規(guī)范等組織了工程相關

8、管理人員、作業(yè)人員進行施工技術及安全交底，明確了工程范圍、進度要求及操作方法、質量安全措施、技術檢查與驗收要求。3.4施工用主材輔材、機械、機具、人員已按計劃和工程需求組織到位；施工用水、用電已接到現(xiàn)場需用點位，并確保其可靠穩(wěn)定供給。3.5用于開展本工程的其它施工資源已準備就緒。4 施工工序和方法4.1施工程序根據(jù)施工內(nèi)容和現(xiàn)場情況，本工程施工程序如下：施工準備混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護4.2施工方法煙囪基礎混凝土考慮分兩次施工：第一次施工-6.0m -2.5m（即環(huán)基部分），第二次施工-2.5m0.0m（即筒座部分），水平施工縫留設在環(huán)基和筒座的交界面上。下面著重描述環(huán)基混凝土工程施工方法。4.2

9、.1施工準備（1）原材料準備根據(jù)設計要求，拌制混凝土宜選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，砂含泥量不超過3%，石子含泥量不超過1%,水灰比不大于 0.5 ，必要時可采用適當?shù)臏p水劑降低水化熱。結合大體積混凝土施工規(guī)范（ GB50496-2009）對原材料的相關規(guī)定和市場供應情況，以及前期混凝土試配結果，本工程原材料的品種選擇和要求如下：1）水泥采用中鐵二十三局集團川東水泥有限公司的P.S.A 散裝水泥，強度等級42.5R，所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60。水泥進場時對水泥品種、強度等級、散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安定性、凝結時間、水化熱等性能指標及其他必要的性能指標進行復檢。2

10、）骨料按因地制宜的原則，采用安穩(wěn)禾鑫建材公司生產(chǎn)的骨料。細骨料為機制中砂，其細度模數(shù)在 2.3 以上，含泥量不大于3%；粗骨料為粒徑5 31.5mm的連續(xù)級配碎石，含泥量不大于 1%。3）粉煤灰采用重慶海宏公司經(jīng)銷（重慶旗能電鋁生產(chǎn)）的三級灰。4）外加劑采用成都亞慶公司的亞慶牌聚羧酸系泵送緩凝減水劑，其摻量根據(jù)工程所所需緩凝時間經(jīng)試驗確定。5） 拌合用水采用現(xiàn)場施工供水系統(tǒng)自來水。（2）混凝土配合比準備根據(jù)普通混凝土配合比設計規(guī)程（ JGJ55-2011）和大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）的規(guī)定，其要求如下：1）所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不低于160mm，當環(huán)境

11、氣溫較高時，可適當調高；2）拌和水用量不宜大于175kg/m3 ；3）粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40% ；4）水膠比不宜大于0.55 ；砂率宜為 3842% 。通過前期試配，本工程暫定采用的理論配合比如下表：表 4-1混凝土理論配合比表材料名稱水泥細骨料粗骨料水外加劑粉煤灰單方用量（ kg）33774711221626.7470質量比1.0002.2173.3290.4810.0200.208（3）其它資源準備見本方案第 5 章節(jié)。（4）澆筑準備澆筑前，應仔細檢查模板的加固方式及其支撐剛度是否符合要求，模板內(nèi)部是否清潔；各類預埋件、預插筋的數(shù)量、位置是否正確；各類機具、設備、材料、工器具

12、、照明設施、施工人員等是否滿足施工需求。只有這些準備全部就緒后，方可開盤澆筑。4.2.2混凝土的生產(chǎn)與布料混凝土由現(xiàn)場HZS-60 型全自動攪拌站集中拌制，混凝土攪拌運輸車運送到施工現(xiàn)場，經(jīng)混凝土輸送泵車泵送入料。4.2.3混凝土澆筑（1）混凝土的澆筑環(huán)基采用分層循環(huán)澆筑，即以任一相對下料點為起點，向兩邊推進，合攏后返起點進行第二循環(huán)的澆筑。 此法的重點是要根據(jù)混凝土的初凝時間、 現(xiàn)場氣溫等因素確切把握混凝土的初凝時間，以便控制單層下料厚度及澆筑進度?，F(xiàn)以現(xiàn)場氣溫條件下混凝土的初凝時間t 0=8h、60 型混凝土攪拌站混凝土的供應速率3，計算單層下料厚度、澆筑推進角速P=40m/h度及澆筑總耗

13、時等參數(shù)如下表：表 4-2混凝土澆筑參數(shù)計算表混凝土初凝60 型攪拌站初凝時間內(nèi)砼環(huán)基面積澆筑層澆筑推進角澆筑總方量澆筑總耗時時間（ h）332厚（ m）速度（ /h ）3（ h）出力（ m/h ）供應量（ m）（ m）（ m）8.0040.00320.00909.820.3522.503186.0079.65本方案采用兩臺汽車泵入料， 將汽車泵布置在煙囪南、 北兩側，以煙囪東側為下料起點，向東南、西南兩邊連續(xù)推進、分層循環(huán)澆筑，如圖4-1 所示。澆筑全過程設專人監(jiān)視混凝土的初凝情況，隨時調度混凝土對出現(xiàn)假凝的位置進行覆蓋，避免出現(xiàn)冷縫，一次性連續(xù)完成環(huán)基的澆筑施工。（2）混凝土的振搗混凝土振

14、搗采用插入式振動棒作行列式插入振搗，其插點布置見圖4-2 。振搗時應快插慢撥，振搗持續(xù)時間約 30s，插點均勻，間距35 至 45cm，且應插入到先澆層尚未初凝的砼中510cm，同時不得隨意碰撞模板和鋼筋；振搗質量應視砼表面呈水平、不再顯著沉落、不再冒出氣泡并泛出灰漿為準。首次振搗完畢、待混凝土沉淀半小時左右時進行第二次復振。當砼澆筑至標高、經(jīng)二次振搗密實后，用鋁合金刮尺刮平，待砼收水沉實后，用木抹子抹平、壓實砼表面，封閉其收水裂紋；最后用鐵抹子將不需再次澆筑的砼表面壓實、清光。（3）試件留置按混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 （ GB50204-2002）第 7.4.1條的要求，由專人3在混凝

15、土的澆筑地點按200m/ 組隨機抽取，同時隨機抽取3 組同條件養(yǎng)護試件用于檢驗3d、7d、 14d 強度。4.2.4混凝土的養(yǎng)護（1）養(yǎng)護措施當砼澆筑至要求標高、經(jīng)壓實抹光后，即砼處于硬化階段時，應及時覆蓋一層塑料薄膜作為密閉層，防止砼表層熱量及水分流失，使之表面處于濕潤狀態(tài)，然后鋪上2 層 15mm厚的中密海綿，澆水時從塑料薄膜下澆入，側模采用包掛海綿的方式，厚度2 層，使之保持濕潤。在混凝土降溫中期， 為加快降溫速度， 采用白天拋開部分保溫層， 晚間重新覆蓋的做法，在降溫后期，采取逐日拋開保溫層的做法，直至養(yǎng)護期結束。（2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施1）大體積混凝土施工的特點3根據(jù)大體積混

16、凝土的定義，本工程一次澆筑體積達3186m，屬于大體積混凝土工程。 除了必須滿足普通混凝土的強度、剛度、整體性等要求外，主要就是如何控制溫度變形裂紋的發(fā)生和發(fā)展。大體積混凝土施工中，由于結構面大，水泥水化時所釋放的水化熱產(chǎn)生較大的溫度變化和收縮作用，形成溫度收縮應力，導致鋼筋混凝土產(chǎn)生裂紋。表面溫度裂紋走向無一定規(guī)律，大面積結構裂紋通?？v橫交錯，多發(fā)生在施工期間，縫寬受溫度變化影響較大。因此控制溫度變形裂紋除結構計算、構造設計需考慮外， 混凝土的材料組成、 施工操作工藝、控制施工溫度和改善混凝土性能等對其影響也非常重要。2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施為了有效的控制有害裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展， 本工程

17、從控制混凝土的水化熱升溫、 延長散熱時間、減少混凝土收縮、 摻入緩凝減水劑、 提高混凝土的極限拉伸強度， 改進施工操作工藝、改善約束條件（如砼達到一定強度后松開模板等）入手。A1在拌合混凝土時摻入粉煤灰，以降低水泥用量，降低水泥水化熱，利用混凝土的后期強度。A2 在規(guī)范允許使用范圍內(nèi)，盡量選用粒徑較大、級配良好的粗骨料（本工程選用 531.5 mm連續(xù)級配粗骨料），嚴格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加強振搗。A3在混凝土中摻加緩凝減水劑，延長混凝土初凝時間，以利散熱。A4在混凝土內(nèi)布置環(huán)形冷卻管，如圖4-3 ，通過連續(xù)不斷地通入冷卻水將混凝土內(nèi)部的熱量帶走，以達到降低混凝土內(nèi)外溫差、防止溫度裂

18、紋產(chǎn)生的目的。（冷卻管為 DN32的金屬管，采用管子接頭連接，安裝固定在鋼筋支撐架上，安裝完畢后進行通水檢漏試驗。）A5選擇良好級配的粗骨料，嚴格控制含泥量3%，加強混凝土的振搗。A6采取二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強養(yǎng)護，提高混凝土早期或相應齡期的抗拉強度和彈性模量。A7拆模后及早回填，盡量減少基礎混凝土暴露時間。3）混凝土澆筑前的裂紋控制計算在混凝土澆筑之前， 根據(jù)施工擬采的防裂措施和現(xiàn)有施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，根據(jù)計算估量可能產(chǎn)生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的措施有效。若超過混凝

19、土的抗拉強度，則必須采取有效措施，如調整混凝土入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土內(nèi)外溫差、 改善施工工藝和混凝土拌合物性能等重新進行計算，直到應力在允許的范圍。A 混凝土入模溫度假定澆筑時平均氣溫36、攪拌棚內(nèi)氣溫34； C35 泵送混凝土配合比（本方案采用的數(shù)據(jù)可能與實際施工配合比有一定差異，施工控制時以后者為準）及材料溫度如表4-3 。水泥品種采用 P.S.A 水泥，標號 42.5R；混凝土坍落度控制在160 20mm之間。表 4-3C35 泵送混凝土配合比及材料溫度表材料名稱配比（ kg）溫度（）含水率代號數(shù)值代號數(shù)值代號數(shù)值水mw162Tw26 w100%水泥mce337Tce34

20、 ce0%中砂m747Tsa35sa3%sa碎石m1122T35g2%gg粉煤灰mmh70Tmh34 mh0%緩凝減水劑mb6.74Tb26 b0%A1混凝土拌合物的理論溫度T0T0=（0.9 （ mce Tce+msaTsa+mg Tg+mmhTmh+ mb Tb ）+4.2 Tw（ mw samsa gmg） +c1（ sa msa Tsa + g mg Tg） c2 （ sa msa+ g mg ）（ 4.2 mw+0.9 （mce+msa+mg+mmh + m b）=33.23 （）；上式中：mce、 msa、mg、mmh、mb、mw見表 4-2 ；Tce、 Tsa、Tg、Tmh、Tb

21、、Tw見表 4-2 ；sa、 g見表4-2 ；c1水的比熱容，骨料溫度0時， c1 =4.2kJ/kg K；c2水的溶解熱，骨料溫度0時， c2 =0 kJ/kg ；0.9 0.9為水泥、砂、石子、粉煤灰、緩凝減水劑的比熱約值（kJ/kg K）；4.2 4.2為水的比熱約值（ kJ/kg K）。A2混凝土拌合物出機溫度T1T1=T00.16 （ T0Ti ）=33.35 （）；上式中：Ti 攪拌棚內(nèi)氣溫（） 。A3混凝土經(jīng)運輸至成型后的溫度T2T2=T1（ t 1+0.032 n）（ T1 Ta） =33.71 （）；上式中：t 1混凝土自運輸至澆筑成型完成時的時間（h），按 25min 計算

22、；n混凝土轉運次數(shù)，本處n=1 次；Ta運輸時的環(huán)境溫度（） ；溫度損失系數(shù)（ h1），采用混凝土攪拌運輸車時=0.25 。A4混凝土經(jīng)鋼筋及模板吸熱后的溫度T3T3=（ccmcT2+cf mfTf+csmsTs）（ ccmc+cf mf+cs ms）=33.75 （）。上式中：cc 混凝土的比熱，查表知cc =1.0kJ/kg K；3cf 、cs 鋼材（鋼模、鋼筋）的比熱，cf = c s =0.48kJ/kgK；mf、ms 與每立方米混凝土接觸的模板、鋼筋的質量，經(jīng)估算，Tf 、Ts模板、鋼筋的溫度，因未預熱，取當時環(huán)境氣溫。根據(jù)以上計算可知混凝土的入模溫度為33.75 。mf+ms=90

23、kg；B 混凝土的水化熱絕熱溫升值 T（ t ）T（ t ） =CQ（ 1e m t ）/ （c）上式中：T（t ）混凝土澆筑完 t 段時間的絕熱溫升值（） ；C每立方米混凝土水泥用量（ kg）；Q每千克水泥水化熱量（ kJ/kg ），根據(jù)廠家提供的數(shù)據(jù)， P.S.A 42.5R 水泥 3 天的水化熱量為 250 kJ/kg ， 7 天的水化熱量為 271 kJ/kg ，28 天的水化熱量為 334 kJ/kg ；e常數(shù)， e=2.718 ；m與水泥品種、澆搗時溫度有關的經(jīng)驗系數(shù)，取m=0.3；t 混凝土澆筑后至計算時的天數(shù)（d）；c混凝土的比熱，取c=1.0 （ kJ/kg K）；混凝土的質

24、量密度，取=2400 kg/ m 3。據(jù)此公式求得混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值如表4-4 。表 4-4混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值計算表齡期水泥用量 C水泥水化熱 砼比熱 c砼密度絕熱溫升 T溫差 T（ d）（ kg）Q（ kJ/kg ）1 e mt（ kJ/kg K）（ kg/ m3）（ t） （）（）33372500.59341.0240020.8320.8373372710.87751.0240033.3912.56283373340.99981.0240046.8913.503373341.00001.0240046.90由上表可知其最高溫升值為46.90 。C 各齡期

25、混凝土收縮變形值 y（t ）及各齡期混凝土收縮當量溫差Ty （t ）00.1tn（ 1-e）（M）y（ t ）= yii1= 0y （ 1-e 0.1t ）（ M1 M2 M9M10）上式中： y（t ） 各齡期（ d）混凝土的收縮相對變形值； 0y 標準狀態(tài)下最終收縮值（即極限收縮值） ，取 3.24 104 ；Mi考慮各種非標準條件的修正系數(shù)（查表求?。?，修正系數(shù) Mi的取值如下表：表 4-5修正系數(shù) Mi 取值表項目修正系數(shù)水泥品種礦渣水泥M11.00水泥細度礦渣水泥M11.25骨料2000M20.93水灰比石灰?guī)rM31.00水泥漿量（ %）0.48M41.21初期養(yǎng)護時間 t （ d

26、）16.65M50.90環(huán)境濕度（ %）7M61.00水力半徑的倒數(shù)25M71.25操作方法0.7M81.43配筋率（ %）機械振搗M91.00M1 M2 M9 M101.946Ty（ t ） =- y（ t ） / 上式中：T y（t ）各齡期（ d）混凝土收縮當量溫差（0C）；混凝土的線膨脹系數(shù)，取 1.0 10 5（1/ ）。表 4-6各齡期混凝土收縮變形值及收縮當量溫差計算表齡期 t 0y收縮相對變形值砼的線性膨脹系數(shù)收縮當量溫差 Ty（ t ）（d） y（ t ）（）33.24E-041.634E-041.00E-05-16.3473.24E-043.174E-041.00E-05-

27、31.74283.24E-045.922E-041.00E-05-59.22+3.24E-046.305E-041.00E-05-63.05D 各齡期混凝土的彈性模量 E（ t ）E（ t ） =E0（ 1 e 0.09t ）上式中：2E（t ）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/mm）；E（0）混凝土的最終彈性模量，查表求得42C35砼的 E（0）=3.15 10 N/mm。則各齡期混凝土的彈性模量如表4-7 。表 4-7各齡期混凝土的彈性模量計算表齡期 t砼的最終彈性模量1-e-0.09t砼從澆筑至計算時的彈性模量（2（d）2N/mm）（ N/mm）33.15E+040.2366217.4

28、5E+0373.15E+040.4674081.47E+04283.15E+040.9195402.90E+043.15E+041.0000003.15E+04E 混凝土的溫度收縮應力 =E（ t ） TS（ t ） R/ （1）上式中：2混凝土的溫度收縮應力（N/mm）；2（t ）混凝土的彈性模量（ N/mm）；E混凝土的線膨脹系數(shù)，取 1.0 10 5（1/ ）；T混凝土的最大綜合溫差（） ，T=T0+ 2 T （ t ） + T y（ t ） Th；3T0混凝土的入模溫度（） ；（t ）混凝土水化熱絕熱溫升值（） ；TTy（ t ） 混凝土收縮當量溫差（） ；Th混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的

29、溫度（），一般取年平均氣溫（本工程取18.7 ）；S（t ）考慮徐變影響的松弛系數(shù)，取0.4 ；R混凝土的外約束系數(shù)，取0.5 ；混凝土的泊松比，取0.15 。取 Th =18.7 ， T=T0+ 2 T（t ）+ T y（t ） Th 計算結果如下表：3齡期入模溫度（ d）T0（）333.75733.7528 33.75+33.75表 4-8綜合溫差T 計算表絕熱溫升值2T（ t ）/3收縮當量溫差年平均氣溫綜合溫差T（ t ） （）（）Ty（t ） （）Th（）T（）20.8313.89-16.3418.7012.6033.3922.26-31.7418.705.5746.8931.26-

30、59.2218.70-12.9146.9031.27-63.0518.70-16.74根據(jù)公式 =E（ t ） TS（ t ） R/（1）計算混凝土各齡期的溫度收縮應力如下表：表 4-9混凝土各齡期的溫度收縮應力計算表齡期彈性模量線脹系數(shù)綜合溫差松弛系數(shù)約束系數(shù)泊松比溫度收縮應力（ d）2（ 1/ ）T（）S（t ）R2E（ t ） （ N/mm） (t) （ N/mm）37.45E+031.00E-0512.600.400.500.150.22171.47E+041.00E-055.570.400.500.150.193282.90E+041.00E-05-12.910.400.500.15

31、-0.880+3.15E+041.00E-05-16.740.400.500.15-1.240F 抗裂安全度計算由抗裂安全度條件公式K=（ t ） /f ct 1.15 （式中f ct 為混凝土的抗拉強度設計值，C352砼為 2.20N/mm）可知，只有當溫度應力（ t ） 1.15f ct 時才會出現(xiàn)裂紋，評估情況見下表：表 4-10混凝土抗裂安全度計算表齡期溫度收縮應力砼的抗拉強度設計值1.15f ct（ t ） -1.15fct（ d）2222抗裂安全度評估 （ t ） （ N/mm）f ct （ N/mm）（ N/mm）（ N/mm）30.2212.202.530-2.309安全70.

32、1932.202.530-2.337安全28-0.8802.202.530-1.650安全+-1.2402.202.530-1.290安全由此可知采用以上措施混凝土不會產(chǎn)生溫度裂紋。4）加強施工中的溫度控制和養(yǎng)護A 準備好足夠的彩條布，澆筑時若遇大熱天，則采取灑水降溫、搭設遮陽棚等措施。B 澆筑時，控制混凝土入倉速度，使混凝土均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過高，不利散熱，導致內(nèi)部有害裂紋產(chǎn)生。C 混凝土振搗密實，在終凝前、初凝后，進行二次抹壓，提高混凝土的抗拉強度，減少收縮量，避免出現(xiàn)表面干縮裂紋。D加強混凝土的養(yǎng)護，養(yǎng)護期應不少于14 天，先用塑料薄膜覆蓋、再加蓋兩層海綿或麻袋保濕、保溫養(yǎng)護

33、，盡量減少內(nèi)外溫差，降低溫度應力；選擇合理的拆模時間，拆模時，塊體中部和表面溫差不宜大于25。E 加強測溫和監(jiān)控管理，做好溫度記錄，觀察內(nèi)部溫度變化，確保混凝土的中心與表面溫度差值小于 25 C，混凝土表面與環(huán)境氣溫的差值小于 20 C，當溫差超標時，及時調整保溫和養(yǎng)護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產(chǎn)生有害裂紋。5）基礎混凝土溫度的監(jiān)測混凝土澆筑前，按圖4-3 的要求在基礎內(nèi)布設16 組測溫導線，每組測溫導線分下、中、上三層，采用電子測溫表對混凝土內(nèi)部溫度進行測量。溫度監(jiān)測應在入倉砼凝結時開始，混凝土澆筑完成后 3 天以內(nèi)應 2 小時測溫一次， 3 天以后 4 小時一次，重點監(jiān)測每天凌

34、晨 2:00 和下午 14:00 點的溫度，此時的數(shù)據(jù)最具有代表性。將結果記入溫度測量記錄中，并及時對溫度數(shù)據(jù)進行分析，與理論計算數(shù)據(jù)進行比較，當內(nèi)外溫差超過允許范圍時必須及時向工程技術負責人報告， 采取加大冷卻水流速、 增加覆蓋物等對應處理措施，將溫度控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)，防止溫度裂紋的產(chǎn)生。測溫工作應在內(nèi)外溫差小于 25時結束。6）混凝土澆筑后溫度控制根據(jù)實測溫度控制混凝土的中心與表面溫度差值小于25C，混凝土表面與最低氣溫的差值小于20 C，及時調整保溫和養(yǎng)護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產(chǎn)生有害裂紋。A混凝土的水化熱絕熱溫升值T（ t ）（同第 9 頁 B）T（ t ） =CQ

35、（ 1 e m t ） / （ c）；Tmax= CQ/（c）。B混凝土實際最高溫升值TdTd=Th T 0上式中：Td各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值（）；Th各齡期實測溫度值（） ；T0混凝土入模溫度（） 。C 混凝土水化熱平均溫度 Tt （ t ）Tt （ t ）= T 1+ 2 （ T2 T1）3上式中：T t （t ）各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值（） ；T1保溫養(yǎng)護狀態(tài)的混凝土表面溫度（） ；T2實測混凝土結構中心的最高溫度（） 。D混凝土結構截面上任意深度處的溫度TyTy= T 1 +（ 1 4y2/d 2）（ T2T1）上式中：Ty混凝土結構截面上任意深度處的溫度（）；d混凝

36、土結構的厚度；y混凝土結構截面上任意點離中心軸的距離。E各齡期混凝土收縮變形值y（t ）、收縮當量溫差T y（ t ） 及彈性模量 E（ t ），計算方法同前。F 各齡期綜合溫差 T（t ）及總溫差 TT（ t ） = T x（ t ） +Ty（ t ）各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和，即：T=T（t ）上式中：Tx（ t ） 各齡期水化熱平均溫差（）；Ty（ t ） 各齡期混凝土收縮當量溫差（） 。G 各齡期混凝土松弛系數(shù) S（t ），見下表：表 4-11 各齡期混凝土松弛系數(shù)表時間（ d）36912151821242730S（t ）0.1860.2080.2120.2150.230

37、.2520.3010.3670.4731.0H最大溫度應力值 （ t ）（ t ） =（ 1） 1 （ 1（ cosh L ） 1）nEi （ t ） Ti （t ） Si （t ）2i 1上式中：（ t ） 各齡期混凝土結構所承受的溫度應力；混凝土的膨脹系數(shù)，取1.0 10 5；泊松比，取0.15 ；Ei （t ）各齡期混凝土的彈性模量；Ti （t ）各齡期綜合溫差；Si （t ）各齡期混凝土的松弛系數(shù)；cosh L 雙曲余弦函數(shù)，（可由表查得）其中L 為基礎的長度（ mm）；為約束2狀態(tài)影響系數(shù)， =（Cx/dE （ t ）0.53，Cx 為地基水平阻力系數(shù)（ N/mm），砼墊層一般為 1

38、.00 1.50 N/mm3； d 為基礎厚度（ mm）。I 降溫時混凝土的抗裂安全度降溫時混凝土的最大拉應力應小于混凝土的抗拉強度設計值，即滿足抗拉強度條件（t ）21.15 f ct （式中 f ct 為混凝土的抗拉強度設計值，C35砼為 2.20N/mm），砼才不會出現(xiàn)裂紋。7）環(huán)基冷卻期間的平均溫度計算預計養(yǎng)護期間現(xiàn)場 平均氣溫 Tma=26，采用蓄熱法養(yǎng)護，計算如下：A 環(huán)基表面系數(shù) M1M=（ 9.5+3.5 ） *2/ （ 9.5*3.5 ） =0.782 （m ）。B 圍護層傳熱系數(shù) K砼表面由內(nèi)而外采用二層塑料薄膜（厚 2mm）、二層海綿（厚 3cm）覆蓋，未脫模處在鋼模外表

39、包二層海綿（厚 3cm）：nK1=3.6 （ 0.04+di i 1） 1i 1=3.6 （ 0.04+0.03 0.06 1+0.002 0.025 1） 1=5.81 （kJ/m2 h k）；K2=3.6 （ 0.04+0.003 58 1+0.03 0.06 1） 1=6.67 （kJ/m2 h k）；取其較大值，即2 hk ，查表得透風系數(shù) =1.25，水泥最終發(fā)熱量K=K=6.67kJ/ m2Qce=334kJ/kg ，水泥水化速度系數(shù) ce=0.013h 1 。則綜合參數(shù) 、 分別為：=（ KM）/ （ ce cc c ）=（1.25 6.67 0.782 ）/ （0.013 1.

40、0 2400）=0.209 ；= ce Qcemce/ （ cecc c K M）=0.013 334337/ （0.013 1.0 24001.25 6.67 0.782 ） =59.279；=T3 Tma+=72.03 。C 混凝土蓄熱養(yǎng)護開始至任一時刻 t （h）的溫度 T VcetVcetT=ee+Tma，計算結果如表 4-12 。表 4-12混凝土蓄熱養(yǎng)護開始至任一時刻的溫度計算表時間 t （ h） e Vce t e Vce tTma（）T（）2467.4943.392650.104863.2331.762657.477259.2423.252661.999655.5017.022

41、664.4912052.0012.462665.5514448.729.122665.6016845.656.672664.9819242.774.892663.8821640.073.582662.5024037.542.622660.9326435.181.922659.2628832.961.402657.5531230.881.032655.8533628.930.752654.1836027.110.552652.56（4）72，120， 168，240，336， 360 小時時環(huán)基的平均溫度 TmTm=（ ce t ）1Vcet1 Vcet1） +Tma，計算結果如下表：（e e+表 4-13混凝土蓄熱養(yǎng)護開始至任