井字梁施工方案

1、本工程中存在超過4.5m的高支模，即六層8-11軸線交B-E軸線，梁為 200mmx 1400mm 300mmX 1500mm 和 300mmx 1550mm 的井字梁，數(shù)量多、間距小、結(jié)構(gòu)自重大約335.03T、跨度大有19500mm x 19800mm,為保證混凝土澆筑質(zhì)量和安全，特制定此施工方案。結(jié)構(gòu)混凝土自重驗算：19.5X 19.8=386.1 m2梁截面(0.3X 1.55)面積：8+7.4+9.1+9.05+2.5+7.6+4.8+2.4=50.24M,50.24 X 0.3 X 1.55 X 2.4=56.07T19.4X1.925=373.45 m2板截面( 1.967 X2

2、)面積：1.967X2X9=35.41 m2板截面(1.917X2)面積：1.917X2X9=34.51 m2板截面(1.8 X2)面積：1.8 X 2X7X9=226.8 m2板混凝土自重：296.72 X0.08 X2.4=56.97T梁截面(0.2X 1.4)面積：(373.45-296.72 ) X 1.4 X2.4=257.82T混凝土總自重：257.82+56.97+56.07=335.03T3方案選取1 .模板系統(tǒng)：選用鋼模作為梁模板，板面厚度 2.5mm,梁模板P3015 和陽角模板Y1015進行組合，中間采用拉片厚度5mm。2 .模板支撐系統(tǒng)：支撐主要采用48x 3.5mm的

3、鋼管。步距800mm, 立桿縱向間距800mm，橫向間距800mm，梁底部頂撐400mm進行加密. 小楞為1.8m,立桿、橫桿、縱橫水平桿6m長。為防止支撐系統(tǒng)的重量過大，減輕底部結(jié)構(gòu)的荷載，本工程本著切實 以減輕支撐系統(tǒng)重量和荷載又保證澆筑結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全和質(zhì)量為原 則制定方案。3 .因跨度大20m,所以進行連續(xù)起拱，最高即最中間處按 1.5%。進行， 起拱高度6cm,逐漸沿長度降低，附件：1起拱高度圖。4 .在6軸線到5軸線之間設置后澆帶，減少因側(cè)向位移引起的對井字 梁的影響。5 .為減輕井字梁的結(jié)構(gòu)重量，此處先澆筑至板底 20mm處，這樣做能 減輕結(jié)構(gòu)自重約76保證四、五層樓板的穩(wěn)定，同時

4、沒有拆除四、 五層的模板支撐系統(tǒng)，并轉(zhuǎn)移三、四、五層的多余荷載。6 .為減輕井字梁的結(jié)構(gòu)重量，在施工過程中將進行二次澆筑，第一次使用早強混凝土 C45并只澆筑至現(xiàn)澆板底3cm處，即在此處留置施 工縫，當結(jié)構(gòu)強度達到設計強度的100%后，剔除梁表面的松動石子 和表面浮漿，后支撐板模使用早強混凝土 C45澆筑板，以期達到結(jié) 構(gòu)安全和質(zhì)量也達到工期進度要求。方案計算搭設組成示意圖。拉片間吁g續(xù)嶼1福W)Qinin胡映雙2.3mm腔合板梯板5cmxIOcml 方司曾假世1m .巾間加頂犍1梁模板基本參數(shù)梁截面寬度；取B=300(mm);梁截面高度；取H=1550(mm);梁側(cè)模鋼模板厚度；h=2.3(

5、mm);梁底模膠合板厚度；h=18(mm);立檔鋼管尺寸：48 48X3.5,截面積A=4.89cm 3重量3.84kg/m截面慣性矩Ix=12.19cm 4截面最小抵抗矩=5.08cm3立檔間距;取a2=0.5(m);梁側(cè)橫撐間距；取b=500(mm);橫楞鋼管尺寸：48X3.5,截面積A=4.89cm 3重量3.84kg/m截面慣性矩Ix=12.19cm 4截面最小抵抗矩=5.08cm3；對拉片型號：厚度3mm,寬度35mm,可按對拉螺桿 M12代替計算；支架搭設高度；取L=5(m);腳手架步距；取h1=1(m);立桿縱距；取al=0.5(m);立桿的橫距；取l=0.8(m);梁底支撐鋼管

6、為 48 X 3.5梁底支撐鋼管間距；取a2=0.5(m);荷載類別及編號名稱類別編號模板結(jié)構(gòu)E恒載1新澆筑混凝土自重恒載2鋼筋自重恒載3施工人員及施工設備荷載活載4振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載活載5新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力恒載6傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活載7荷載組合項次項目荷載組合計算承載力驗算剛度1平板及薄殼的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的側(cè)面模板5+664大體積結(jié)構(gòu)、柱(300以上)墻(厚100以上)的側(cè)面模板6+76二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝 土側(cè)壓

7、力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中：丫 c為混凝土重力密度；取24(kN/m3);t新澆混凝土的初凝時間，取2.5(小時)V混凝土的澆筑速度；取V=1(m/h);3 1外加劑影響系數(shù)；取B 1=1.005B 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)。取02=0.85013H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取 H=1550(mm)經(jīng)計算得到：F1=11.22(kN/m2)傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2 = 4 kN/m2三、梁模板側(cè)模計算1、強度計算梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:作用在梁側(cè)模板的均布荷載：q=(11.22+1.4) X 1550=19.56(kN/

8、m)2、抗彎強度計算最大彎矩計算：梁側(cè)模板的強度計算值：查建筑施工手冊(第三版)表17-87 有M=0.125 qL=0.125*19.56*0.5=1.22(N/mm2)f = M/W其中：W 截面抵抗矩 W = 5.86cm3經(jīng)計算得到：f=1.22 X 1000 + 5.86=204(N/mm2)梁側(cè)模板的抗彎強度設計值也二205(N/mm2)梁側(cè)模板的強度計算值小于梁側(cè)模板的強度設計值;故滿足要求！撓度計算最大撓度at算公式：其中：1橫撐間距；取l=775(mm)E立檔方木彈性模量；取E=5200(N/mm2)I立檔方木截面慣性矩I = 416.67 cm4q荷載標準值 q = 2.2

9、4 kN/m經(jīng)計算得到：V =0.521 X 2.24 X 775人4+(384 X 5200 X 416.67 X 10000)=0.19 (mm)最大允許撓度值：v=775 +250=3.1(mm).撓度計算結(jié)果：立檔最大撓度小于立檔允許撓度；故滿足要求！四、梁側(cè)立檔計算梁側(cè)立檔為受面板傳遞荷載作用的受彎構(gòu)件，按兩跨梁計算。1、荷載的計算：作用在梁側(cè)模板的均布荷載:q= (1.2 X 11.22+1.4 X 4) X 0.2=3.81(kN/m)2、強度計算最大彎矩at算公式：I，g-U 1上叮F其中:l橫撐間距；取l=775(mm)經(jīng)計算得到：M=-0.125 X 3.81 X (775

10、 - 1000)A2=-0.29(kN.m)強度計算值：2 = "I其中：W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3經(jīng)計算得到：f=0.29 X 1000 + 83.33=3.48(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值；故滿足要求！3、抗剪計算最大剪力at算公式：Q=-j 6 2 5q；其中：l橫撐間距；取l=775(mm)經(jīng)計算得到：Q=-0.6253.81 X 775+ 1000=-1.85(kN)抗剪強度計算值其中：b立檔寬度；取b=50(mm)h立檔高度；取h=100(mm)經(jīng)計算得到：T=3 X 1.85 X 1000 + (2

11、 X 50 X 100)=0.56(N/mm2)抗剪強度設計值；T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值；故滿足要求！4、撓度計算最大撓度at算公式：U.“邱=不眠1其中：1橫撐間距；取l=775(mm)E立檔方木彈性模量；取E=5200(N/mm2)I立檔方木截面慣性矩I = 416.67 cm4q荷載標準值 q = 2.24 kN/m經(jīng)計算得到：V =0.521 X 2.24 X 775人4+(384 X 5200 X 416.67 X 10000)=0.19 (mm)最大允許撓度值：v=775 +250=3.1(mm).撓度計算結(jié)果：立檔最大撓度小于立檔允許撓度；故滿足要

12、求五、梁側(cè)橫撐計算梁側(cè)橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構(gòu)件，按照連續(xù)梁計算1、荷載計算：橫撐所受集中荷載：F = (1.2 X 11.22+1.4 X 4) X 0.2 X 775 + 1000=2.95(kN)2 .強度計算最大彎矩at算公式：其中:1螺栓間距；取l=0.4(m)經(jīng)計算得到:M=0.175 X 2.95 X 0.4=0.21(kN.m)強度計算值:二-I其中：W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3經(jīng)計算得到：f=(0.21 X 1000 + 83.33=2.52(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值；故滿足要求！3 .抗剪計算最

13、大剪力at算公式：經(jīng)計算得到：Q=-0.65 X 2.95=-1.92(kN)抗剪強度計算值：其中：b立檔寬度；取b=50(mm)h立檔高度；取h=100(mm)經(jīng)計算得到：T=3 X 1.92 X 1000 + (2 X 50 X 100)=0.58(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值；故滿足要求！4 .撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=11.22 X 0.2X 775+ 1000=1.74(kN)最大撓度at算公式：經(jīng)計算得到：v =1.146 X 1.74 X 1000 X (0.4 X 1000)人3 + (100 X 5200 X

14、416.67 X10000)=0.06(mm)梁側(cè)撐允許撓度：v=0.4 X 1000 + 250=1.6(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求六、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力：N=(1.2 X 11.22+1.4 X 4) X 0.4X775+ 1000=5.91(kN)對拉螺栓最大容許拉力值；N=17.8(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值；故滿足要求！七、底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，按照三跨連續(xù)梁計算.模板自重荷載：P1=0.3 X (300+2 X 1550) + 1000=1.02(kN/m)混凝土自重荷載：P2=24 X 300X 1550

15、 1000A2=11.16(kN/m)鋼筋自重荷載：P3=1.5 X 300 X 1550 - 1000A2=0.7(kN/m)施工均布活荷載：P4=2.5 X (300+ 1000)=0.75(kN/m)傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載載：P5=4 X (300 1000)=1.2(kN/m)靜荷載計算值：q1=1.2 X (1.02+11.16+0.7)=15.46(kN/m)活荷載計算值 q2=1.4 X 0.75=2.73(kN/m)2、最大彎矩計算公式：止-s 1孫Ftl 11%P其中：1方木間距；取l=0.27(m)經(jīng)計算得到：M=-0.10 X (1.2 X 15.46) X 0.27人2

16、-0.117 X (1.4 X 2.73) X 0.27A2=-0.14(kN.m)3、面板的強度計算值1 =其中：W 截面抵抗矩 W = 16.2 cm3經(jīng)計算得到：f=0.14 xi000 + 16.2=8.64(N/mm2)面板的強度設計值 也=15(N/mm2)面板的強度計算值小于面板的強度設計值；故滿足要求！3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下：其中：l方木間距；取l=0.27(m)經(jīng)計算得到：Q=-0.6 X 15.46 X 0.27-0.617 X 2.73 X 0.27=-2.96(kN)截面抗剪強度計算值：其中:b梁寬;取b=300(mm)h面板厚度；取h=18(mm)經(jīng)計算得

17、到：T=3 X (2.96) X 1000-(2 X 300X 18)=0.82(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值；故滿足要求！4、撓度計算靜荷載標準值：p1=1.02+11.16+0.7=12.88(kN/m)活荷載標準 p2=1.4 X 0.75=1.95(kN/m)面板最大撓度計算公式：V旬方啊備位測福其中：l方木間距；取l=0.27(m)E底模面板彈性模量取E=5200(N/mm2)I截面慣性矩I = 14.58 cm4經(jīng)計算得到：v=0.677 X 12.88 X (0.27 X 1000)人4 + (100 X 5200

18、 X 14.58 X 10000)+0.990 X 1.95 X(0.27 X 1000.4 + (100E X 14.58 X 10000)=0.75(mm)面板最大允許撓度值 ：v=0.27 X 1000 + 250=1.08(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值；故滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，支撐方木按照均布荷載作用下的簡支梁計算.1、鋼管荷載的計算：模板自重荷載：N1=0.3 X (300+2 X 1550)+ 1000)+ (300+ 1000) X 0.27=0.92(kN/m)混凝土自重荷載：N2=24 X

19、1550 1000 X 0.27=10.04(kN/m)鋼筋自重荷載：N3=1.5 X (1550 1000) X 0.27=0.63(kN/m)施工荷載荷載：N4=2.5 X 0.27=0.68(kN/m)傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載：N5=4 X 0.27=1.08(kN/m)方木荷載的計算值 ：q=1.4 X 0.68+1.2 X (0.92+10.04+0.63)=16.37(kN/m)2、鋼管的強度計算鋼管最大彎矩其中:1立桿縱距；取l=0.7(m)經(jīng)計算得到:M=16.37 ><0.7人2鋼管強度計算值W 鋼管截面抵抗矩W = 5.08 cm3經(jīng)計算得到：f=1 x 100+

20、 53.33=1.88(N/mm2)鋼管強度設計值;f=205(N/mm2)鋼管強度計算值小于方木強度設計值；故滿足要求3、抗剪計算：鋼管最大剪力的計算公式如下其中:l立桿縱距；取l=0.5(m)E方木彈性模量 取E=5200(N/mm2)I截面慣性矩 I = 213.33 cm4經(jīng)計算得到：v=5 X 13.35 X (0.5 X 1000)人4 + (384 X 5200 X 213.33 X 10000)=0.98(mm)鋼管允許撓度：v=0.5 X 1000 + 250=2(mm).鋼管最大撓度計算值小于或等于鋼管最大允許撓度；故滿足要求！九、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐鋼管按集中荷載下

21、的連續(xù)梁計算混凝土自重荷載:q1=24 X 300 X 1550 X 0.27 +2=1.51(kN)鋼筋自重荷載：q2=1.5 X 300 X 1550 X 0.27 +2=0.09(kN)模板自重荷載：q3=0.3 X (300+2 X 1550) X 0.27 + 2=0.14(kN)施工活荷載：q4=2.5 X 300 X 0.27+2=0.1(kN)振搗荷載：q5=4 X 300 X 0.27+2=0.16(kN)支撐鋼管所受的集中荷載計算值：P=1.2 X (1.51+0.09+0.14)+1.4 X (0.1+0.16)=2.45(kN)2.強度計算最大彎矩計算公式M=-0.26

22、7n其中:l立桿的橫距；取l=0.8(m)P支撐鋼管所受的集中荷載P=2.45 kN經(jīng)計算得到:M=-0.267 X 2.45 X 1000 X 0.8=-0.52(kN.m)抗彎強度計算值：2 "I其中:W 鋼管截面抵抗矩；W=5.08(cm3)經(jīng)計算得到:f=0.52 X 1000 + 5.08=102.36(N/mm2)鋼管抗壓強度設計值f=205(N/mm2)梁底支撐鋼管的抗彎強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值；故滿足要求3.撓度計算支撐鋼管所受的集中荷載標準值：P=1.51+0.09+0.14+0.1=1.84(kN)最大撓度計算公式如下：口 =1 8ODEI； |其中

23、:l立桿的橫距；取l=0.8(m);E立桿彈性模量；取E=206000(N/mm2);I立桿截面慣性矩；取I=12.19(cm4);經(jīng)計算得到：v=1.883 X 1.84 X 1000 X (0.8 X 1000)人3 + (100 X 206000 X 12.19 X 10000)=0.71(mm)允許撓度：v=0.8 X 1000 + 150=5.33(mm).最大撓度計算值小于或等于最大允許撓度；故滿足要求十、扣件抗滑移的計算1、荷載計算混凝土自重荷載:q1=24 X 300+ 1000 X 1550+ 1000 X 0.8 +2=4.46(kN)鋼筋自重荷載：q2=1.5 X 300

24、+ 1000 X 1550- 1000X 0.8 + 2=0.28(kN)模板自重荷載:q3=0.3 X (300+ 1000+2 X 1550 1000) X 0.8+2=0.41(kN)施工活荷載：q4=2.5 X 300- 1000 X 0.8 +2=0.3(kN)傾倒混凝土荷載：q5=4 X 300 - 1000 X 0.8- 2=0.48(kN)R=1.2 ¥4.46+0.28+0.41)+1.4 0.3=7.27(kN)縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc式中：Rc扣件抗滑力設計值Rc = 8(kN)R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

25、設計值.R = 7.27(kN)縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值小于或等于扣件抗滑承載力設計值；故滿足要求！十一、立桿的穩(wěn)定性計算1、荷載的計算：混凝土自重荷載:q1=24 X 300+ 1000 X 1550+ 1000 X 0.8 +2=4.46(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.5 X 300+ 1000 X 1550- 1000X 0.8 + 2=0.28(kN)模板自重荷載:q3=0.3 X (300+ 1000+2 X 1550 1000) X 0.8+2=0.41(kN)施工活荷載：q4=2.5 X 300- 1000 X 0.8 +2=0.3(kN)傾倒混凝土荷載:q5=

26、4 X 300 - 1000 X 0.8- 2=0.48(kN)腳手架鋼管的自重：q6 = 0.13 X 5 = 0.65(kN)荷載的計算值：N=1.2 X (4.46+0.28+0.41+0.65)+1.4 X (0.3+0.48)=8.05(kN)2、立桿長細比計算立桿的計算長度lo =1.71(m)頂撐的回轉(zhuǎn)半徑i =1.58(cm)經(jīng)過計算：入=1.71 +1.58= 1093、立桿的穩(wěn)定性計算公式其中：N立桿的軸心壓力設計值；取 N=8.05(kN)A立桿凈截面面積；取 A=4.89(cm2)4軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比人查表得到；4 =0.523經(jīng)計算得到：，=8.05 +

27、 (0.523 X 4.89)=31.48(N/mm2)鋼管立桿抗壓弓S度計算值f=205(N/mm2)鋼管立桿抗壓強度計算值小于鋼管立桿抗壓強度設計值，故滿足要求施工管理模板及其支撐系統(tǒng)的搭設和拆除、混凝土澆筑方法和澆筑過程觀 測及安全控制要求等方面內(nèi)容。模板系統(tǒng)：選用鋼模作為梁模板，板 面厚度2.5mm,梁模板P3015、P3045和陽角模板Y1015進行組合， 中間采用拉片厚度5mm。模板支撐系統(tǒng)：支撐主要采用48X 3.5mm的鋼管。步距800mm, 立桿縱向間距800mm橫向間距800mm梁低頂撐300mn®行加密.小楞 為1.8m,立桿、橫桿、縱橫水平桿6m長。一、模板支撐系統(tǒng)的具體搭設要求：1 .模板及其支撐系統(tǒng)的搭設，必須按報審通過的技術方案進行實施.2 .支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差不超過15mm,安裝 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承 載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。3 .滿堂模板的支架四邊魚中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀 撐，由底至頂連續(xù)設置，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向 下每隔2步設