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1、.word格式,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理(鋼結(jié)構(gòu))專(zhuān)業(yè).專(zhuān)注、單項(xiàng)選擇題1.卜列情況中,屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是(D)動(dòng)荷載作用下過(guò)大的振動(dòng)2.鋼材作為設(shè)計(jì)依據(jù)的強(qiáng)度指標(biāo)是(C)屈服強(qiáng)度f(wàn)y3.需要進(jìn)行疲勞計(jì)算條件是直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n 大于或等于(A) 5 X1044.焊接部位的應(yīng)力幅計(jì)算公式為(B)Act -5.應(yīng)力循環(huán)特征值(應(yīng)力比)p= omin/ omax將影響鋼材的疲勞強(qiáng)度。在其它條件完全相同情況下 ,下列疲勞強(qiáng)度最低的是(A)對(duì)稱(chēng)循環(huán)p=-16.與側(cè)焊縫相比,端焊縫的 (B)靜力強(qiáng)度更高7.鋼材的屈強(qiáng)比是指(C)屈服強(qiáng)度與極限強(qiáng)度的比值8.鋼材因反復(fù)荷載作用而發(fā)生的破
2、壞稱(chēng)為(B)疲勞破壞9.規(guī)范規(guī)定:側(cè)焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不超過(guò)60 h f,這是因?yàn)閭?cè)焊縫過(guò)長(zhǎng)(C)計(jì)算結(jié)果不可靠10.下列施焊方位中,操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是(D)仰焊11.有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的T形截面軸心受力構(gòu)件,與節(jié)點(diǎn)板焊接連接,則肢背、肢尖內(nèi)力分配系數(shù)K1、K2為12.軸心受力構(gòu)件用側(cè)焊縫連接,側(cè)焊縫有效截面上的剪應(yīng)力沿焊縫長(zhǎng)度方向的分布是(A)兩頭大中間13.焊接殘余應(yīng)力不影響鋼構(gòu)件的(B)靜力強(qiáng)度14.將下圖(a)改為(b)是為了防止螺栓連接的A(7 =一0.7仃.(D)桿受彎破壞15.規(guī)范規(guī)定普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值只取螺栓鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的0.8倍,是
3、因?yàn)?C)撬力的不利影響1 .受剪栓釘連接中,就栓釘桿本身而言,不存在疲勞問(wèn)題的連接是(D)受剪摩擦型高強(qiáng)度螺栓2 .二仃值五一。:仃立訊)考慮擰緊螺栓時(shí)扭矩產(chǎn)生的剪力的不利影響3 .以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是(C)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接4 .用螺栓連接的軸心受力構(gòu)件,除了要驗(yàn)算凈截面強(qiáng)度外,還要進(jìn)行毛截面強(qiáng)度驗(yàn)算的連接螺栓連接是(C)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接5 .提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號(hào),能顯著提高構(gòu)件的 (A)靜力強(qiáng)度6 .鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線(”芯系曲線)有多條的根本原因是考慮了(C)殘余應(yīng)力的影響7 .工字形截面軸心受壓鋼構(gòu)件局部穩(wěn)定的驗(yàn)算方法是
4、(B)驗(yàn)算寬厚比,且認(rèn)為是細(xì)長(zhǎng)柱8.At? = CT -0.7(7 . m 器min9 .采用格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件,可以顯著提高(B)構(gòu)件繞虛軸的剛度10 .寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法:當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、剛度綽綽有余時(shí),應(yīng)采用(C)任憑腹板局部失穩(wěn)11 .焊接組合梁翼緣的局部穩(wěn)定保證通常是(A)驗(yàn)算寬厚比(增加翼緣厚度)13 .直接承受動(dòng)力荷載的端焊縫強(qiáng)度提高系數(shù)為 (A)饞=1.014 .吊車(chē)鋼梁在設(shè)計(jì)荷載作用下應(yīng)按哪個(gè)應(yīng)力階段設(shè)計(jì)計(jì)算(A)彈性階段15 .工字形組合截面吊車(chē)鋼梁在進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計(jì)算時(shí),截面塑性部分發(fā)展系數(shù)取值為 (A) =1.016 .下列截面中,抗扭剛
5、度最大的截面形式是 (D)箱形截面17 .(靜力荷載作用下)工字形截面梁的截面部分塑性發(fā)展系數(shù)為(B) r x=1.05,r y=1.218 .格構(gòu)式構(gòu)件應(yīng)該用在當(dāng)用實(shí)腹式時(shí)(A)強(qiáng)度有余但剛度不足的情況19 .軸心受壓鋼構(gòu)件(如工字形截面)翼緣和腹板的寬厚比驗(yàn)算時(shí),公式中的長(zhǎng)細(xì)比取截面兩主軸方向較大者是因?yàn)?D)材料力學(xué)公式中總體穩(wěn)定由較大長(zhǎng)細(xì)比方向控制20 .在其它條件相同情況下,簡(jiǎn)支鋼梁在下列哪種受力情況下對(duì)應(yīng)的臨界彎矩值最低(C)純彎曲1 .某軸心受壓鋼構(gòu)件繞 x軸和繞y軸屬于同一條的柱子曲線(即6-入關(guān)系曲線或表格),則,兩軸等穩(wěn)定的條件是(A)上二行皿-0-7心12 .鋼材藍(lán)脆現(xiàn)象
6、發(fā)生的溫度大約是(B) 250 0c3 .鋼構(gòu)件的受剪連接中栓釘類(lèi)型不同,孔洞對(duì)構(gòu)件強(qiáng)度削弱的程度不同??锥磳?duì)構(gòu)件強(qiáng)度削弱最小的是(B)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接4 .軸心受壓鋼構(gòu)件總體穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí),容許應(yīng)力折減系數(shù)。所對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)細(xì)比混繞(D)兩主軸方向長(zhǎng)細(xì)比中 ,所對(duì)應(yīng)的1較小者5 .型鋼構(gòu)件不需要進(jìn)行(C)局部穩(wěn)定驗(yàn)算7 .除了保證鋼梁腹板局部穩(wěn)定外,還要承受作用位置固定的集中荷載的加勁肋是(D)支承加勁肋8 .相同鋼號(hào)情況下,鋼板越厚(A)強(qiáng)度越高、塑性越好9 .焊接組合梁在彎矩作用下,翼緣和腹板(工字形截面)的連接焊縫有效截面上承受的是(C)剪應(yīng)力10 .受剪栓釘連接中,被連板件不容許相對(duì)滑動(dòng)的
7、連接是(C)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接A(7 =11 .角焊縫每個(gè)弧坑考慮的長(zhǎng)度為(B)磔工 上0112 .強(qiáng)度計(jì)算時(shí),不考慮截面部分塑性發(fā)展的構(gòu)件是(A)軸心受力構(gòu)件13 .鋼梁當(dāng)確定的 b > 0.6 時(shí),說(shuō)明梁在(B)彈塑性階段失穩(wěn)14 .當(dāng)綴條柱單肢的長(zhǎng)細(xì)比不滿足不需進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算的規(guī)定時(shí),需進(jìn)行單肢的穩(wěn)定性計(jì)算。這時(shí),單肢穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)按(A)軸心受拉驗(yàn)算15 .梁截面改變的方法沒(méi)有(D)改變腹板厚度、判斷題(判斷正誤,共11道小題)16 .鋼結(jié)構(gòu)的疲勞計(jì)算方法為容許應(yīng)力法。正確17 .影響鋼結(jié)構(gòu)(一般)脆性斷裂的主要因素有:鋼材本身的質(zhì)量、應(yīng)力集中程度、低溫和應(yīng)力比。錯(cuò)誤18 .對(duì)焊透的
8、對(duì)接焊縫,當(dāng)滿足下列條件之一者,強(qiáng)度已滿足,無(wú)需進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算:焊縫質(zhì)量得以保證(即一、二級(jí)焊縫);焊縫有效截面不低于焊件有效截面(即采用引弧板)。辿19 .試驗(yàn)表明:端焊縫的強(qiáng)度和塑性高于側(cè)焊縫。處20 .軸心受壓鋼構(gòu)件柱子曲線(“入關(guān)系曲線)有多條的原因是因?yàn)榭紤]了回轉(zhuǎn)半徑的不同。獨(dú)爰21 .當(dāng)摩擦型高強(qiáng)度螺栓的拉力Nt=0.8P時(shí),構(gòu)件間的有效夾緊力為零。所以,同時(shí)受剪和受拉的摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值為N vb=0.9n f MP-0.8N t)。隹醫(yī)22 .應(yīng)力集中將引起三向同號(hào)受力,三向同號(hào)受力的屈服強(qiáng)度比單向受力高。所以,更不容易發(fā)生脆性破壞。正確23 .(受剪)摩擦型高強(qiáng)
9、度螺栓連接在動(dòng)荷載作用下,螺栓桿可能會(huì)發(fā)生疲勞破壞。繾堡24 .提高鋼號(hào)對(duì)提高軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定承載力有顯著效果(與鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度成正比)。第送25 .任何螺栓連接的構(gòu)件,由于孔洞對(duì)構(gòu)件截面有削弱,所以,強(qiáng)度驗(yàn)算只需要對(duì)凈截面進(jìn)行。隹送26 .雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件分肢間距是通過(guò)繞虛軸與繞實(shí)軸等穩(wěn)定原則確定。正磴1 .寬厚比驗(yàn)算屬于正常使用極限狀態(tài)。遺送2 .所有鋼構(gòu)件的剛度驗(yàn)算都是驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比。隹醫(yī)3 .對(duì)接焊縫的強(qiáng)度計(jì)算方法和焊件強(qiáng)度計(jì)算方法是一樣的。正通4 .栓釘桿直徑越小,被連板件越厚,越有可能栓釘桿與孔壁間擠壓控制受剪栓釘單個(gè)栓釘承載力。錯(cuò)誤.word格式,5 .鋼梁從開(kāi)始受荷載作用到
10、破壞,要經(jīng)歷彈性階段、彈塑性階段、屈服階段和強(qiáng)化階段。 獨(dú)爰6 .通常情況下,鋼梁翼緣板和腹板的局部穩(wěn)定都是通過(guò)設(shè)置加勁肋來(lái)保證。錯(cuò)誤7 .鋼梁的最小梁高由建筑高度控制(決定)。逋送8 .焊接殘余應(yīng)力是自相平衡的。苴碘9 .焊接組合梁翼緣板與腹板的連接焊縫(側(cè)焊縫)的長(zhǎng)度不受60hf的限制。正確二、主觀題(共13道小題)10 .極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為哪幾種極限狀態(tài)?參考答案:極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。11 .鋼管混凝土中,為什么混凝土的強(qiáng)度能提高?參考答案:因?yàn)樵谳^高應(yīng)力狀態(tài)下,混凝土的泊松比大于鋼材泊松比,這樣鋼管對(duì)其內(nèi)的混凝土形成橫向套箍作用”。12
11、 .為什么以鋼材的屈服強(qiáng)度作為靜力強(qiáng)度設(shè)計(jì)指標(biāo)?參考答案:(1)有強(qiáng)化階段作為安全儲(chǔ)備;(2)不致產(chǎn)生工程中不允許的過(guò)大變形;(3)實(shí)測(cè)值較為可靠;(4)可以近似沿用虎克定律。13 .為什么伸長(zhǎng)率試驗(yàn)時(shí)要規(guī)定標(biāo)距長(zhǎng)度?參考答案:因?yàn)椴煌瑯?biāo)距的試件測(cè)出的伸長(zhǎng)率大小不同。14 .防止脆性斷裂的措施有哪些?參考答案:(1)采用性能較好的鋼材;(2)減少應(yīng)力集中程度;(3)采用較薄厚度的鋼板組成 構(gòu)件。15 .什么叫鋼材的硬化?參考答案:鋼材因加工等原因使其強(qiáng)度提高,塑性降低的現(xiàn)象。16 .應(yīng)力集中如何影響鋼材的性能?參考答案:應(yīng)力集中會(huì)導(dǎo)致三向同號(hào)受力,與單向受力相比,三向同好受力更容易發(fā)生脆性斷裂
12、。17 .什么叫鋼材的塑性破壞 ?參考答案:鋼材應(yīng)力達(dá)到或超過(guò)其屈服強(qiáng)度,破壞前有明顯變形給以預(yù)兆,破壞不突然。18 .影響鋼材疲勞破壞的主要因素有哪些?參考答案:(1)鋼材本身的質(zhì)量;(2)應(yīng)力集中程度;(3)應(yīng)力比;(4)應(yīng)力循環(huán)次數(shù);19 )應(yīng)力幅。19 .鋼板厚度如何影響鋼材脆性斷裂?參考答案:鋼板厚度越大,因應(yīng)力集中引起(三向同號(hào)受力中)板厚方向的應(yīng)力就越大,主剪應(yīng)力就越小,正應(yīng)力就越有可能起控制作用,所以鋼板越厚,越有可能發(fā)生度如何影響鋼脆性斷裂。20 .各級(jí)焊縫的實(shí)際強(qiáng)度與母材強(qiáng)度的相對(duì)大小關(guān)系如何?規(guī)范規(guī)定如何取值?參考答案:各級(jí)焊縫的抗壓強(qiáng)度沒(méi)有明顯差異 ,可抗拉、抗剪就不同
13、了。試驗(yàn)表明一、二級(jí)焊縫的 實(shí)際強(qiáng)度高于母材強(qiáng)度,規(guī)范取母材強(qiáng)度;三級(jí)焊縫的拉、剪強(qiáng)度低于母材強(qiáng)度,規(guī)范專(zhuān)門(mén)規(guī)定了 其取值。21.某葡支梁,鋼材為Q233,得變?yōu)镴= 12 m,承曼均布靜力荷載更計(jì)值q=®9的加a,使工時(shí)因腹根長(zhǎng)度不翳,需要在靜度方向盅左支座3.5 m處設(shè)對(duì)整焊葬,焊虢質(zhì)量Hl級(jí),手工焊.姆條E43型,式驗(yàn)算譙對(duì)捧得健是否清足藕度要求.已就g =185R =125Knmr|參考答案:專(zhuān)業(yè).專(zhuān)注蓼考答案;(1)焊縫截面內(nèi)力L算,/?= lff/ = lx69xl2 = 4HfcV支座反力士 220剪力; 二 414-69x3.5 = 1725圳/3/-414xl5-i
14、x®xl52 =10264尢%例彎也2,(2)焊縫截面特生參數(shù)計(jì)算一4 =J-x8xI0003 + 2x280x16x508:=2.978x1 爐慟/慣性距二 12,面積電5 =280xl6x?08+8x 500x250 = 2276xl0i + L0xl0i =3.276 *1(/川/工 2S0 x 16x 508 2276x 105ni5鼻桀強(qiáng)度驗(yàn)算,由于只票求對(duì)焊鐮強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算,所以,無(wú)痛計(jì)算截面上下邊緣的最大彎曲正應(yīng)力T, 焊縫最大彎曲正應(yīng)力f翼緣與強(qiáng)板交界處.有丫b =my = 1026.1乂12 x 500 = 172.3"/的濯'M /” =185N
15、/ 析陰:IJ 2.978x10'rra 廠2.5x11x3.276x106儲(chǔ)寸山 1上一加一 二t=23.77V/thw < f =125”/切機(jī)I t 2.978x10x8 w +*S ra r 2-276 江三七, 'r* = r -7 = 23.7 x = 15,5N / mmS 3.276u如 +3rf = V172.32 +3xl6.?: = 171,7<mm- < 1.l/v = 1.1 x 185 = 20W/mm-焊繼福度隔足要求.我22.TS所示為雙角銅組成的T形截面軸心受拉構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)板采用割岸堆連接,角惻為2L110 X10,節(jié)點(diǎn)板享受r=W imn ,鋼忖為Q235, E43羽手二年f f:二16。MP型'靜力"=660 kN . 焊縫正邊尺寸% = Smm(在最大最個(gè)烽縫正邊尺寸之間)。鈦計(jì)算所需腰背.殿尖塔纏長(zhǎng)度ri)計(jì)算股背.股尖陣娃受力,N、=N = 0.7x660 = 462AA; = k2N = 03 足 66。= L98W(2
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