13m空心板梁預應力張拉計算書

1、漳州臺商投資區(qū)奧特萊斯大道工程后張法13m空心板梁預應力張拉方案及計算書中鐵二局奧特萊斯大道項目部2014-6-187一、張拉條件. . 1二、張拉方法. . 1三、張拉程序. . 1四、錨具、鋼絞線. . 1五、鋼絞線的穿束. . 1六、千斤頂、油表. . 1七、張拉操作. . 1八、實際伸長量的計算和測量. . 2九、伸長率的計算. . 2十、預應力鋼束的封頭. . 2十一、施加預應力的注意事項. . 2十二、根據標定報告計算出壓力表讀數和張拉力對照表. . 2十三、鋼絞線伸長量計算. . 4十四、孔道壓漿. . 6十五、安全措施. . 6十六、預應力施工人員和機具統(tǒng)計表后張法16m空心板

2、梁預應力張拉方案及計算書張拉條件砼強度達到設計強度100%以上，并且混凝土齡期不小于14d,方可張拉。二、張拉方法所有鋼絞線均采用兩端對稱張拉，張拉采用以張拉力控制為主，以伸長量做校驗，實際伸長量與理論伸長量的誤差控制在6%以內。如發(fā)現伸長量異常應停止張拉，查明原因。三、張拉程序0-初應力（10%-25沁力一50沁力一75沁力一1.0應力（持荷2min）后錨固，張拉順序為：13.0m（h=0.7m）簡支梁張拉順序為：左N1右N2右N1左N2,鋼束應對稱交錯逐步加載張拉；四、錨具、鋼絞線本工程采用YM15系列錨具。鋼絞線采用15.2mm鋼絞線。錨具和鋼絞線均由廠家出具產品檢驗書，并送有關檢測單位

3、進行效驗。五、鋼絞線的穿束鋼絞線采用人工編束后，由人工進行穿入，鋼絞線采用切斷機切斷。預應力鋼束明細表，如下：板位鋼束編號參數計算長度（mm下料長度（mm延伸量（mm束數預應力鋼束共長（m張拉端錨具（套）波紋管總長（m）螺旋筋總長（m中板1m=3126061380639.7227.64X15-324.712.12n=3126341383439.2227.74X15-324.712.1邊板1m=4126061380639.7227.64X15-424.616.82n=3126341383439.2227.74X15-324.712.1六、千斤頂、油表均經有關檢測單位標定，千斤頂的工作架由鋼管焊接

4、而成，升降采用倒鏈進行抬升七、張拉操作千斤頂張拉進油升壓必須緩慢、均勻、平穩(wěn)，回油降壓時應緩慢松開油閥，并使油缸回程到 底。梁端張拉工 每張拉到整數時舉手示意保持兩端千斤頂力爭同步工作八、 實際伸長量的計算和測量 初應力數值到達后， 應在預應力鋼束的兩端精確的標以記號， 預應力鋼束的伸長 量從記號起 量，張拉力和伸長量的讀數應在張拉過程中分階段讀出。L=L1 +L2;L1 -從初始拉力至最大張拉力之間的實際伸長量；L2 -初始拉力以下推算伸長量（相鄰級的伸長度）;九、伸長率誤差的計算（實測伸長量-理論伸長值）/理論伸長值X100%，張拉過程中該誤差應小于6%。十、預應力鋼束的封頭 張拉工序完成

5、后經監(jiān)理工程師同意后，對外露鋼絞線進行切割，錨固后的外露長度必須滿足10-50mm的要求。封 頭必須將錨具及夾片縫隙填塞緊，確保壓漿質量。十一、施加預應力的注意事項1、鋼束中的每一根鋼絞線應從相對應的錨環(huán)孔中穿出，不允許出現鋼絞線擰筋現象。2、錨具中心線與孔道中心線重合。3、張拉機油箱應保持85%的油位，不足時用相投油液補充。4、連續(xù)張拉油泵的千斤頂的油管應保持清潔，連接時要緊密不的漏油。5、張拉機具出現不正?，F象，應重新進行效驗。十二、根據標定報告計算出壓力表讀數和張拉力對照表下控制力：0.75fpk=0.75X1860=1395Mpa單根?15.2鋼絞線張拉力=1395X106X1.4X1

6、0-4=195300（N）=195.3（KN）（140mm2為單根?15.2鋼絞線截面面積）各線性回歸方程詳見“千斤頂標定報告” 。中梁、邊梁各級張拉應力詳見下表：千斤頂編號：0# ,油壓表編號：20133347張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454.梁板類型鋼 束編 號鋼絞線根數張拉階段張拉控制力(KN)油壓表讀數(Mpa)分段理論伸長量(mm)累計理論伸長量(mm)中梁N13110%195.358.593.494.74.7225%195.3146.488.047.0411.74350%195.3292.9515.6311.7423.48475%195

7、.3439.4323.2211.7435.225100%195.3585.930.8011.7446.97N23110%195.358.593.494.74.7225%195.3146.488.047.0811.78350%195.3292.9515.6311.7823.56475%195.3439.4323.2211.7835.335100%195.3585.930.8011.7847.11千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方 程：y=0.0518x+0.236.梁板類型鋼 束編 號鋼絞線根數張拉階段張拉控制力(KN)油壓表讀數(M

8、pa)分段理論伸長量(mm)累計理論伸長量(mm)中梁N13110%195.358.593.274.74.7225%195.3146.487.827.0411.74350%195.3292.9515.4111.7423.48475%195.3439.4323.0011.7435.225100%195.3585.930.5911.7446.97N23110%195.358.593.274.74.7225%195.3146.487.827.0811.78350%195.3292.9515.4111.7823.56475%195.3439.4323.0011.7835.335100%195.3585

9、.930.5911.7847.11千斤頂編號：0# ,油壓表編號：20133 347張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方 程：y=0.0518x+0.454.梁板類型鋼 束編 號鋼絞線根數張拉階段張拉控制力(KN)油壓表讀數(Mpa)分段理論伸長量(mm)累計理論伸 長量(mm)邊梁N14110%195.378.124.504.74.7225%195.3195.310.577.0411.74350%195.3390.620.6911.7423.48475%195.3585.930.8011.7435.225100%195.3781.240.9211.7446.97N13110%195.

10、358.593.494.74.7225%195.3146.488.047.0811.78350%195.3292.9515.6311.7823.56475%195.3439.4323.2211.7835.335100%195.3585.930.8011.7847.11千斤頂編號：1# ,油壓表編號：20133 378張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.236.梁板類型鋼 束編 號鋼絞線根數張拉階段張拉控制力(KN)油壓表讀數(Mpa)分段理論伸長量(mm)累計理論伸長量(mm)邊梁N14110%195.378.124.284.74.7225%195.3195

11、.310.357.0411.74350%195.3390.620.4711.7423.48475%195.3585.930.5911.7435.225100%195.3781.240.7011.7446.97N23110%195.358.593.274.74.7225%195.3146.487.826.9611.66350%195.3292.9515.4111.6623.33475%195.3439.4323.0011.6634.995100%195.3585.930.5911.6646.65十三、鋼絞線伸長量計算PP=P(1-e-(kx+小)/(kx+卩8)L=PpXL/APXEPPP預應力

12、筋平均張拉力（N）P預應力筋張拉端的張拉力（N）e常數（e=2.7183k孔道偏差摩擦系數（取0.0015）x從張拉端至計算截面積的孔道長度，該長度應加上千斤頂和錨具的工作長度350mm。卩一孔道摩擦系數（取0.25）9從張拉端至計算截面積曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）L預應力筋長度（mm）AP預應力筋的截面面積（mm2）（取140mm2）EP預應力筋的彈性模量（取1.95X105N/mm2）當每束鋼絞線中鋼絞線根數發(fā)生變化時，只是增加張拉力，單根鋼絞線伸長量不變。分段詳細計算見下表：龍江小橋13m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算（N1）鋼絞線編號預應力筋分段預應力筋分段長度L（m

13、m）局部偏差對摩擦的 影響系數k分段中各曲 線的切線 夾角和9 （rad）預應力筋 和孔道壁 的摩擦系數U張拉控制力（KN）預應力筋截面Ap（mm2）預應力筋彈性模量Ep（N/mm2）kx+u9(x單 位:m)-(kx+ue9)分段起點張拉力pq（KN）分段終占Q八、張拉力pz=pq-(kx+u 9 e )(KN)分段 平均 張拉 力P（KN）分段伸長量L（mm）總伸長量（一端）L（mm）N1ab21900.001500.25195.31401950000.0032850.99672195.3194.659194.979715.6446.97be5240.00150.052360.25195.

14、31401950000.0138760.98622194.659416191.977193.31823.71cd39390.001500.25195.31401950000.00590850.9941191.977190.844191.410727.62鋼束圖:附注：1、采用兩端同時對稱張拉龍江小橋13m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算(N2)_鋼絞線編號預應力筋分段預應力筋分段長度L(mm)局部偏差對摩擦的 影響系數k分段中各曲 線的切線夾角和e(rad)預應力筋 和孔道壁 的摩擦系數U張拉控制力(KN)預應力筋截面積AP (mrn)預應力筋彈性模量Ep(N/mm2)kx+ue(x單位

15、：m)e-(kx+ue)分段起點張拉力Pq(KN)分段終點 張拉力Pz(KN)分段平均張拉力P(KN)分段伸長量L(mm)總伸長量(一端)L(mm)N2ab22000.001500.25195.31401950000.00330.99671195.300194.657194.97915.71346.65be12220.00150.1221710.25195.31401950000.032375750.96814194.657188.456191.5578.574cd32450.001500.25195.31401950000.00486750.9962188.456187.740188.098

16、22.358鋼束圖：附注：1、采用兩端同時對稱張拉十四、孔道壓漿預應力鋼絞線張拉后，10h-14d內應盡快組織壓漿。壓漿所用的水、水泥、外加劑等均由實驗室確定并符合設計和規(guī)范要求。壓漿前對孔道進行清潔處理，并用壓縮空氣清理。水泥漿在使用前和壓入過程中要連續(xù)攪拌，不得通過加水來提高水泥漿因延遲所減低的流動度。壓漿采用活塞式壓漿泵。直至另一端飽滿出漿并與規(guī)定稠度相同為止。對水平或曲線孔道，壓降的壓力宜為0.5-0.7Mpa;壓降的充盈度應達到孔道另一端飽滿且排氣排出與規(guī)定流動度相同的水泥漿為止，為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5Mpa的一個穩(wěn)定期時間不少于3分鐘每片梁均要制取3組壓漿試件，標準養(yǎng)護28天，來測定水泥漿質量。壓漿完成后，對需封錨邊梁應立即將錨具周圍沖洗干凈，并對梁端砼鑿毛，然后按設計澆注封端砼。當水泥漿強度達到設計要求后，方可進行移梁和架梁。龍江小橋13m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算（N2）_十五、安全措施1、施工前對所有施工工作人員進行必要培訓，使之掌握安全操作所需的知識和技能。2、