水下樁基施工專項方案

1、文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 .目錄一、工程概況 . 錯誤! 未定義書簽。二、編制依據(jù)及參考資料 . 錯誤 ! 未定義書簽。三、水文及地質(zhì)資料及現(xiàn)場環(huán)境 錯誤! 未定義書簽。四、棧橋設(shè)計 錯誤! 未定義書簽。五、棧橋搭設(shè)施工 . 錯誤! 未定義書簽。六、檢算資料 錯誤! 未定義書簽。七、水中鉆孔平臺搭設(shè)方案 . 錯誤!未定義書簽。八、環(huán)水保措施 . 錯誤! 未定義書簽。九、應急方案 錯誤! 未定義書簽。1文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 .施工棧橋及水中墩鉆孔平臺搭設(shè)專項方案

2、一、工程概況左幅 30 號橋臺鉆孔灌注樁 2 棵，樁徑 1.8 米，樁長 28 米，總計 56 米；右幅 29 號橋臺 鉆孔灌注樁 2棵，樁徑 1.8 米，樁長 30米，總計 60米。除去左、右幅 21、22、23、24 號橋 墩為水下灌注樁，需單獨進行橋梁樁基礎(chǔ)施工設(shè)計方案，現(xiàn)將余下橋墩情況簡介如下：左幅 129號橋墩采用樁徑1.82.5米鉆孔灌注樁，最大樁長 39米，總長1622米；右幅128 號橋墩采用樁徑1.82.5米鉆孔灌注樁，最大樁長29米，總長1474米。大橋共有水中墩4處，分別是21#墩、22#墩、23#墩和24#墩，四處水中墩均采用© 2.5m 樁基礎(chǔ)，樁長 39m

3、。二、編制依據(jù)及參考資料1 、 工程招標文件、施工合同；2、工程施工圖設(shè)計；3、工程地質(zhì)勘察報告；4、現(xiàn)行國家施工質(zhì)量驗收規(guī)范；公路工程技術(shù)標準 (JTG B01-2003)公路橋梁抗震細則(JTG /TB02-01-2008 )橋梁用結(jié)構(gòu)鋼(GB/T714 -2008 )公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 ( JTG/TF50-2011)公路工程質(zhì)量檢驗評定標準 ( JTG F80/1-2004 )建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50202-2002建筑地基處理技術(shù)規(guī)范 JGJ79-2002建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)范 JGJ81-2002鋼筋焊接及驗收規(guī)程 JGJ182003路橋施工計算手冊三、水文及地

4、質(zhì)資料及現(xiàn)場環(huán)境1 )地形地貌橋區(qū)屬構(gòu)造剝蝕低山丘陵地貌區(qū)，沖溝內(nèi)為山麓斜坡堆積，沖溝發(fā)育。谷底寬緩平坦， 被坡洪積層所覆蓋，地表墾為農(nóng)田或居住區(qū)；由下第三系蘆山組粉砂巖、泥質(zhì)粉砂質(zhì)地層組 成。2)地層巖性據(jù)地面調(diào)查及鉆探揭露，場地內(nèi)主要出露地層為第四系全新統(tǒng)沖洪積層( Q4dl+pl )、白 堊系灌口組(K2g),具體各地層由新到老分述如下： 第四系全新統(tǒng)現(xiàn)代河流沖洪積層( Q4-2al+pl ) 1文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除 .文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 .卵石：雜色，松散稍密，成分以灰?guī)r、石英砂巖、花崗巖為主，磨圓度較好，次圓狀，

5、顆組組成200mm含量約占25% 20020mn含量約占30% 202mm含量約占30% 其余充 填粉砂，少量粘粒。 第四系全新統(tǒng)階地沖洪積層（ Q4-1al+pl ） 粉質(zhì)粘土：褐灰色，可塑，稍濕，干強度一般，無光澤，稍有光滑面，切面完整，局部 含小角礫，分布于平壩表層，厚度 0.7 1.4m。卵石：灰褐色，石質(zhì)成分以石英巖、砂巖、花崗巖為主，風化弱，呈次圓圓狀。一般 粒級組成：20060mm約65%, 6020mn約15%, 202mm約5%,余為砂及粉、粘粒， 層內(nèi)結(jié)構(gòu)不均。松散稍密狀，飽和，透水性較好。廣泛分布于橋址周圍平壩、河床地帶， 調(diào)查厚度 4.9 16.7m。 白堊系上統(tǒng)灌口組

6、（ K2g） 粉砂質(zhì)泥巖：磚紅紫紅色,礦物成分以粘土礦物為主,石英、長石次之,粉砂質(zhì)結(jié)構(gòu), 中厚層狀構(gòu)造,鈣泥質(zhì)膠結(jié)。結(jié)構(gòu)不均,局部泥質(zhì)或粉,層理面結(jié)合一般,裂隙面附鈣質(zhì)薄 膜、石膏等。層間偶夾薄層砂巖。該層分布于整個場地,臥于覆蓋層下。3）水文地質(zhì) 地表水橋址周圍場地均為現(xiàn)有農(nóng)田、河谷，地表水主要為天全河河水，水深最深達15m下游建有一電站，水位變化大，主要受下游水電站影響。 地下水 場區(qū)內(nèi)地下水類型主要第四系松散堆積層孔隙潛水和基巖裂隙水：A第四系松散堆積層孔隙潛水主要賦存于 Q4-1al+pl 及 Q4-2al+pl 卵石層中，接受大氣降水及河水的補給，順地形向 河下游排泄，具埋藏淺，分

7、布廣，連續(xù)貫通，滲透性好，是良好賦存層，水量較豐，受季節(jié) 影響明顯，其滲透系數(shù)k=100500m/d。勘察期間測得孔內(nèi)穩(wěn)定地下水埋深為 4.56.5m （冬 季枯水期）。B、基巖裂隙水主要賦存于 K2g 層的裂隙中，接受上覆孔隙水及遠地地下水的補給，順地形向坡下及溪 溝排泄。因場地地表、地下水排泄距離短、迅速，加之泥巖透水性差，補給有限；而遠地地 下水的補給受地形所限，補給量不大，故該類地下水水量較貧乏，并具季節(jié)性。在本次地質(zhì) 調(diào)繪中，測區(qū)未見有泉水出露四、棧橋搭設(shè)施工（一）、棧橋方案本工程項目擬建棧橋結(jié)構(gòu)形式為單層貝雷桁架， 使用 900 型標準貝雷花架進行橫向聯(lián)結(jié)，棧橋縱向標準設(shè)計跨徑為1

8、5m棧橋?qū)?m橋面系為專用橋面板；橫向分配梁為I25b，間距 為0.75m；基礎(chǔ)采用© 1000X 10mnffl管樁，為加強基礎(chǔ)的整體穩(wěn)定性，每排鋼管樁間均采用 12.6號槽鋼連接成整體；墩頂橫梁采用 2工45b。棧橋平行線路方向，跨越天全河大約長 180m棧橋垂直河道，棧橋橋面與河堤齊平，橋臺置于河岸兩側(cè)。棧橋橋面高出常水位2m遇一般性洪水不影響正常施工，遭遇特大洪水時，水流從棧橋 上漫過，洪水過后，檢查維修棧橋，確保施工安全。棧橋及平臺平面布置圖(二) 、荷載設(shè)計上部結(jié)構(gòu)恒重(1) 810mn鋼岡板：78.5kg/m2;(2) 工 12.6 縱向分配梁： 14.2kg/m ；(

9、3) 工 25b 橫向分配梁： 42kg/m;貝雷梁：270kg/片；(5)工45b樁頂分配梁：87.4 kg/m ?；詈奢d(1) QUY50A液壓履帶式起重機：自重 50t;履帶接地比壓 0.069Mpa；(2) 人群荷載： 2.5kN/m2?？紤]施工實際情況，棧橋及平臺上只行走1臺QUY50A液壓履帶式起重機。施工時考慮1.2 的動載系數(shù)并且不考慮人群荷載和履帶吊同時作用。當履帶吊工作時，盡量將履帶吊安 放在岡管樁樁頂處。(三) 、棧橋施工1 、岡管樁施工岡管樁施工從岸的一端逐孔推進施工 , 岡管樁沉放使用履帶吊配合振動錘打設(shè)，管樁由 履帶吊吊裝依靠管樁自身重力插入河床覆蓋層，同時租用兩條

10、浮船作為臨時作業(yè)平臺，以便 于人員施工，岡管樁打設(shè)利用全站儀定位及校核。每一個支承墩岡管樁逐排打設(shè)后隨即進行橫縱聯(lián)系，安裝貝雷架與底橫梁固定，在貝雷架上鋪設(shè)分配橫梁及10mm厚花紋鋼板，并加強連接，履帶吊過跨再逐跨起吊鋼管并進行定位 逐排打設(shè)，依靠振動錘沖擊力和岡管樁重力插入覆蓋層中。鋼管樁每天施打完畢后，用 12.6 工鋼焊接鋼管樁橫向剪刀撐聯(lián)系，以防管樁受水流沖 擊傾斜或疲勞破壞，降低管樁的承載能力。棧橋開始施工時即設(shè)置航標，懸掛夜間紅燈示警等導向標志，以保證安全。鋼管樁沉放應注意：振動錘重心和樁中心軸應盡量保持在同一直線上，每一根樁的下沉 應連續(xù)，不可中途停頓過久，以免土的摩阻力恢復，繼

11、續(xù)下沉困難。每排鋼管樁下沉到位后， 應立即進行管樁之間的剪刀撐焊接連接，增加管樁的穩(wěn)定性，避免水的反復沖擊產(chǎn)生鋼管的 疲勞斷裂，以至發(fā)生意外事件，連接材料采用 20a 槽鋼。型鋼尺寸需根據(jù)現(xiàn)場尺寸下料，焊 縫質(zhì)量滿足規(guī)范要求。沉樁到位后，用水準儀測出樁頂高程，為切割樁頭安裝墩頂縱梁橫梁 提供數(shù)據(jù)。鋼管樁之間利用 12.6 工槽鋼焊接接作剪刀撐， 施工過程中， 安排專人對河床沖刷深度 進行定期測量，及時掌握沖刷深度。2、縱橫分配梁及梁部安裝2 根 I45b 工字鋼安裝經(jīng)測量放線后， 直接嵌入樁頂內(nèi)。 鋼管樁與工字鋼間焊接鋼板與鋼 管樁良好結(jié)合在一起。3、貝雷片拼裝 貝雷片預先在陸上或已搭設(shè)好的棧

12、橋上按每組尺寸拼裝好，然后運輸?shù)轿唬踯嚻鸬醢?裝在樁頂工字鋼橫梁上。貝雷片的位置需放線后確定，以保證棧橋軸線不偏移。貝雷片安裝到位后，橫向、豎向 均焊定位擋塊，將其固定在橫梁上。貝雷片任何位置嚴禁施焊，主梁等構(gòu)件采用人工配合履 帶吊進行安裝就位。4、在橫橋向的分配梁 I25b 工字鋼上，按設(shè)計間距用槽鋼焊接好限位 擋塊，防止貝雷片產(chǎn)生較大的橫向位移，貝雷片拼裝完畢吊裝到位后，其上鋪設(shè) I12.6 工橋 向分配梁，間距100cm I22a工字鋼與貝雷片間采用20 “U'型螺栓固定，每組貝雷片與工 字鋼橫梁相交處設(shè)一套螺栓。5、花紋鋼板面板與工字鋼和槽鋼焊接連接， 橋跨面板按10米左右設(shè)

13、置12cm寬伸縮縫 隙。6、棧橋欄桿高1.2m,立柱采用© 50mn鋼管焊接，立柱間距2m焊在棧橋112.6橫梁上， 鋼管立柱上縱向最上一道用© 50mn鋼管，下面設(shè)3道© 16鋼筋做護欄。欄桿統(tǒng)一用紅白油漆 涂刷，交替布置，達到簡潔美觀。電纜、水管等擱置托架用/ 50角鋼焊接在橋面外側(cè)I12.6工字鋼上，每根分配梁上焊一 根角鋼，電纜和輸水管等設(shè)施擱置在上面并分兩側(cè)布置，減少對交通的干擾。在棧橋兩端設(shè) 置車輛限速行駛警示牌，以及車輛限重標志牌，在橋兩頭設(shè)置崗亭和調(diào)度員。棧橋安排專門 的衛(wèi)生打掃人員，保證棧橋的清潔，棧橋上兩邊每隔 10m交替布置路燈，供夜間照明。

14、、縱橫分配梁和主梁等構(gòu)件采用人工配合履帶吊進行安裝就位。（四）、檢算資料4.1 棧橋內(nèi)力計算棧橋恒載包括810mn鋼板，工12.6縱向分配梁，工25b橫向分配梁，貝雷梁，工45b樁 頂分配梁 。3文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除 .文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.QUY50A液壓履帶式起重機作用偏安全假定縱向分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為橫向分配梁間距1.5m。荷載分析（計算寬度取0.25m）: 自重均布荷載：忽略不計 人群荷載：不考慮與履帶吊同時作用 QUY50A液壓履帶式起重機 輪壓：履帶接地比壓0.069Mpa, q=0.069 X）.25=17

15、.25kN/m ,計算模型簡圖見圖4-1.Mmax4.85 10 63MPa 196MPa ;w77.4Qmax*Sz,maxIzd13/0.1085/0.005 24Mpa 85Mpa。滿足要求。圖4-1履帶吊作用工12.6分配梁計算模型計算得:M ql2max817.25 1.5 1.54.85kN m ;8Qmaxql / 217.25 1.5/2 13kN ;5文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.偏安全假定縱向分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為橫向分配梁間距1.0m,人群荷載簡化作為均布荷載（自重忽略）。考慮1.2的動載系數(shù)。計算模型見圖4-2。圖4-2人群荷載作用工12.6分配

16、梁計算模型ql20.751.52x 88ql0.751.5221M max0.21103M0.21kN m ;0.56kN ;77.4wQmax*Sz,2.7MPa 196MPa ;maxIzd0.56/0.1085/0.005 1.0Mpa 85Mpa。滿足要求。QUY50A液壓履帶式起重機作用假定橫向分配梁為簡支梁作為計算模型荷載分析(計算寬度取1.5m):(1) 恒載自重：忽略不計(2) 施工及人群荷載：不考慮與履帶吊同時作用(3) QUY50A液壓履帶式起重機輪壓：履帶接地比壓 0.069Mpa,接地寬度為 0.76m, q=0.069 X1.5=103.5kN/m?？紤] 1.2 的動

17、載系數(shù)。計算模型荷載分布見圖4-3，由有限元計算得彎矩、剪力分別見圖 4-4 , 4-5 o圖4-3履帶吊作用工25b分配梁計算模型圖4-4彎矩圖圖4-5剪力圖計算得：Mmax 38.48kN m ； Qmaxmax47.71kNMmaxw384191.0MPa422.72196MPa ;*QmaxSz，max 47.7/0.2127/0.01 Izd22.4Mpa85Mpa ;滿足要求。偏安全假定橫向分配梁為簡支梁作為計算模型。人群荷載簡化作為均布荷載(自重忽略)?？紤]1.2的動載系數(shù)。計算模型見圖4-6。由有限元計算得彎矩、剪力分別見圖4-7, 4-8。圖4-6人群荷載作用工25b分配梁計

18、算模型圖4-7彎矩圖圖4-8剪力圖計算得：Mmax 1.85kN m ； Qmax 5.37kN m ;由計算可知：人群荷載作用時比 QUY50AS壓履帶式起重機作用時更安全。QUY50A液壓履帶式起重機作用貝雷梁的最大跨徑為15m當履帶吊單邊輪重作用在最大跨徑的中間時為貝雷受力最不 利。荷載分析：(1)自重均布荷載計算： 鋼板自重：78.5kg/m2 0m(棧橋?qū)?X180m棧橋長)=84780kg;文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 . 工12.6縱向分配梁自重：14.2kg/m M5m棧橋長）24（棧橋橫斷面上分配梁的根數(shù)）= 61344kg； 工2

19、5b橫向分配梁自重：42kg/m6m（棧橋?qū)挘?4（棧橋縱斷面上分配梁的根數(shù)）= 31248kg；6總=84780 6134431248= 177372kg ； q'177372 /6/180 2328.5kg /m ;采用3組雙排單層貝雷架，每組貝雷自重：270kg/片60片&= 32400kg；自重均布荷載為： q 328.5 32400 /180508.5kg/m5.085kN/m ；（2）人群荷載：不考慮與履帶吊同時作用；（3）QUY50A液壓履帶式起重機 輪壓：履帶吊單邊作用在單組貝雷上，q=52.44 kN/m。工況一：當履帶吊作用在靠平臺處的最大跨徑時 （見圖 4

20、-9） ，由有限元分析計算得彎矩、 剪力、支反力分別見圖4-1012。圖 4-9 工況一貝雷計算模型圖圖 4-10 工況一貝雷彎矩圖圖 4-11 工況一貝雷剪力圖圖 4-12 工況一貝雷支反力圖計算得： Mmax 499.26kN m ； Qmax 165.85kN ；最大支反力為 264.87kN;采用3組雙排單層貝雷架，M= 1576.7 kN m Q = 490.5 kN ;M max M ， Qmax Q 。滿足要求。工況二：當履帶吊作用在遠離平臺處的最大跨徑時 （ 見圖 4-13） ，由有限元分析計算得彎 矩、剪力、支反力分別見圖 4-14 16。圖 4-13 工況二貝雷計算模型圖圖

21、 4-14 工況二貝雷彎矩圖圖 4-15 工況二貝雷剪力圖圖 4-16 工況二貝雷支反力圖Mmax 612.6kN m ； Qmax 223.9kN ；最大支反力為 434.23kN;7文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.采用3組雙排單層貝雷架，M= 1576.7 kN m Q = 490.5 kN ;M max M , QmaxQ。滿足要求。偏安全考慮，將人群荷載作為均布荷載作用在貝雷梁上，考慮1.2的動載系數(shù)。計算模型及由有限元分析計算得的彎矩、剪力和支反力分別見圖4-1720圖4-17人群荷載作用貝雷計算模型圖圖4-18人群荷

22、載作用貝雷彎矩圖圖4-19人群荷載作用貝雷剪力圖圖4-20人群荷載作用貝雷支反力圖Mmax 454kN m ; Qmax 182.96kN ;最大支反力為 264.28kN;采用3組雙排單層貝雷架，M= 1576.7 kN m Q = 490.5 kN ;M max M ， QmaxQ。滿足要求。偏安全假定樁頂分配梁為簡支梁作為計算模型，最大跨徑為3.5m，主要承受貝雷在履帶吊作用時的最大支反力和人群荷載，貝雷的最大支反力為Q= 434.23kN,人群荷載為：q=1.2 X2.5 X16.25 = 48.75kN/m，計算模型簡圖見圖4-17，由有限元計算得分配梁彎矩、剪力 及支反力分別見圖4

23、-1820。4-17樁頂分配梁計算模型圖圖4-18樁頂分配梁彎矩圖圖4-19樁頂分配梁剪力圖圖4-20樁頂分配梁支反力圖8文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.計算得：Mmax 430.2kN m； Qmax 827.94kN ;單根鋼管樁的支反力為 1417.82-552.93=864.89kN;雙工45b的截面特性為： Wz 3000cm3, A 222cm2 ;*Q SM max /Wz 143.4Mpa , max z,max 827.94/2/0.38/0.0135 80.7Mpa。Izd滿足要求。每根樁頂安裝兩根工 45b

24、分配梁，每根樁頂分配梁自重為87.4kg/m 0= 5.244kN。單根鋼管樁的支撐力為864.89+5.24=870.13 kN，按單樁承載力為880 kN計算。鋼管樁采取直徑為1000mm壁厚10mm勺鋼管，鋼管樁的長度為28m其截面性能參數(shù) 為：面積 A=311crh,截面模量為 W=7621.5cm,回轉(zhuǎn)半徑為 r=0.35m。鋼管樁的自重為 G=282.44=68.32kN。則單樁的鋼管樁的軸向應力為(T = (F+G /A= (880+68.32) /311=30.5MPa<196MPa故鋼管樁的強度滿足要求。單根鋼管樁的長細比為入=28/0.35=80，查公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木

25、結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得軸 心受壓構(gòu)件的縱向彎曲系數(shù)為© 1=0.440，則鋼管樁的軸向應力為(T = (F+G /A= (880+68.32) /311=30.5MPa<© 1 c =196 X).440=86.24MPa故鋼管樁的穩(wěn)定性滿足要求。5.計算結(jié)果匯總經(jīng)計算，棧橋結(jié)構(gòu)都能滿足要求。各構(gòu)件的內(nèi)力計算結(jié)果分別見表一表一棧橋內(nèi)力匯總M max(kN m)Qmax(kN)(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)是否滿 足規(guī)范 要求工 12.6分配梁4.8563132419685滿足:工 25b:分配梁9.1970.762233.319685滿足1貝雷梁612.6223.9

26、M= 1576.7 kNm,Q = 490.5 kN滿足J:工 45bX'430.2827.94143.480.719685滿足?9文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.分配梁鋼管樁31.1121.9滿足jr五、水中鉆孔平臺搭設(shè)方案5.1、施工方案在施工棧橋搭設(shè)完成后，即在棧橋一側(cè)向墩位處搭設(shè)水中鉆孔平臺，平臺頂高度與棧橋 一致，平臺外邊緣要求距鉆孔樁中心距離不小于2m鉆孔平臺按1t/m2活荷載設(shè)計，同樣采用履帶吊配合振動錘打入鋼管樁做樁基礎(chǔ)。始陽天全河大橋四處水中墩均采用2.5m樁基礎(chǔ)，每個鉆孔平臺采用 4排5列共20根

27、© 1000mn鋼管樁基礎(chǔ)，平臺尺寸為20*24m （具體尺寸見后附圖）。施工前根據(jù)平臺設(shè)計圖， 利用全站儀準確定出管樁位置，利用履帶吊配合DZ60振動錘將管樁打入河床中。管樁完成打 設(shè)后，搭設(shè)工字鋼墊梁、分配梁和橋面鋼板，并完成工字鋼梁的固定連接后。完成鉆孔平臺 搭設(shè)后，對鉆孔平臺用欄桿進行圍護，再用振動錘打入鉆孔樁鋼護筒。鋼護筒直徑較設(shè)計樁 徑大200-400mm鋼護筒打入河床內(nèi)深度不小于 2m頂面高度較鉆孔平臺面低0.6m左右。在 鋼護筒側(cè)焊好導流凹槽，接好 PVC管至泥漿船，便于將泥漿引入泥漿船中，防止泥漿溢出對 河道進行污染，泥漿船內(nèi)安放泥漿泵將泥漿抽至岸上泥漿池中。在平臺

28、搭設(shè)及鋼護筒埋設(shè)完成后，沖擊鉆鉆機就位準備鉆孔。在鉆孔平臺搭設(shè)施工過程 中，在陸上完成儲漿池的選址開挖，泥漿船移動至鉆孔位置，每個鉆孔平臺在鉆孔過程中采 用泥漿泵配兩只50T泥漿船，船內(nèi)設(shè)沉淀倉和泥漿循環(huán)倉，鉆孔完成后采用循環(huán)法清孔，樁 基灌注前抽干泥漿船內(nèi)泥漿至河岸側(cè)儲漿池，鉆孔檢查合格后吊車下鋼筋籠，用導管法灌注 水下砼。，棧橋橋面與鉆孔樁平臺齊平，棧橋與鉆孔平臺連成一個整體，棧橋及施工平臺臺面均 高出常年洪水水位2m以上。棧橋位置與施工便道相連并盡量靠近橋墩承臺，以方便施工運輸根據(jù)本工程特點，確保按期完工，施工采用50T履帶吊配合DZ60振動錘打設(shè)鋼管樁，利用履帶吊配合人工吊鋪設(shè)橋面系和

29、平臺面系。5.2、施工作業(yè)根據(jù)現(xiàn)場實地情況及工期要求，平臺施工以多工作面展開，采用16噸汽車吊配合拼組平 臺，加工型鋼，吊裝材料，加工好的工字鋼梁及零部件由履帶吊運至施工處且配合打設(shè)鋼管樁 并鋪裝上部結(jié)構(gòu)。施工工藝框圖原材料進場10文檔收集于互工準備如有不妥請聯(lián)系刪除文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.鋼管樁下沉施工鋼管樁下沉采用履帶吊配合振動錘施工。首先起吊鋼管樁，在測量人員的測量控制下， 鋼管樁精確定位，鋼管樁嵌入河床覆蓋層后，履帶吊松鉤，用振動錘打設(shè)鋼管樁。在打設(shè)鋼 管樁的過程中要不斷的檢測樁位與樁的垂直度及管樁入巖深度，發(fā)現(xiàn)偏差要及時糾正。按此 方法，逐步完成

30、每跨鋼管樁的施工。鋼管樁間剪刀撐、樁頂墊梁施工鋼管樁施工完成后，及時進行鋼管樁間剪刀撐和樁頂墊梁施工。技術(shù)人員實測樁間距離 并在后場下料，同步進行剪刀撐、樁頂墊梁的加工。在施工過程中現(xiàn)場技術(shù)人員及時檢查焊 縫質(zhì)量，合格后進行縱橫墊梁的架設(shè)。履帶吊懸吊縱梁（橫梁）安裝就位后并簡易固定，電焊工按測量放樣位置及時焊接縱、 橫梁，平臺的下部結(jié)構(gòu)施工完成。平臺上部結(jié)構(gòu)的安裝仍采用履帶吊配合人工進行。完成一排管樁打設(shè)連接后根據(jù)平臺高度切割管樁柱頭，嵌入I45b工字鋼墊梁，完成履帶吊的打設(shè)范圍后，架設(shè) 145a工字鋼分配 梁，按40cm間距交叉滿鋪112.6工字鋼梁，并用“ U'型螺栓完成固定連接后

31、，鋪設(shè)10mn花 紋鋼板，履帶吊前移完成下一排鋼管打設(shè)。平臺分配梁安裝完成后進行平臺面系（橋面系）施工，用履帶吊吊裝鋼板進行安裝，橋面板與分配梁接觸點采用花焊，焊縫質(zhì)量要滿足要求，每塊面板間設(shè)置1cm的伸縮縫，用于防止因溫度變化而引起的鋼板翹曲起伏，最后安裝護欄立桿及護欄扶手。5.3、內(nèi)里計算1)上部結(jié)構(gòu)恒重 S 10mn鋼板：78.5kg/m2;(2) 工 12.6 縱向分配梁： 14.2kg/m ；(3) 工 25b 橫向分配梁： 42kg/m;貝雷梁：270kg/片；(5)工45b樁頂分配梁：87.4 kg/m 。2)活荷載(1) 棧橋活荷載：QUY50A液壓履帶式起重機：自重 50t

32、;履帶接地比壓0.069Mpa； 人群荷載： 2.5kN/m2。2)平臺活荷載(1) QUY50A 液壓履帶式起重機：自重 50t；(2) 人群荷載： 2.5kN/m2；(3) 鉆機自重：鉆機及附屬設(shè)備重量為 150kN；(4) 鉆頭自重 120kN；(5) 首盤混凝土(含料斗)自重：首盤混凝土方量為7.854m3,料斗自重為4t，其總重量為 7.854 X 24+40=228.5 kN ;(6) 首節(jié)鋼護筒自重 35t；(7) 導向架重量 32kN；(8) 水流壓力：水流壓力作用于水位以下水深1/3處，其荷載為(KX AXy XV 2)/( 2Xg=(0.8 X 29X 1 X 10X 0.

33、5 2)/( 2X 10) = 2.9kN?？紤]施工實際情況，棧橋及平臺上只行走1臺QUY50A液壓履帶式起重機。施工時考慮1.2 的動載系數(shù)并且不考慮人群荷載和履帶吊同時作用。當履帶吊工作時，盡量將履帶吊安 放在鋼管樁樁頂處。平臺恒載包括S 10mn鋼板，工12.6縱向分配梁，工45b橫向分配梁，2工45b樁頂分 配梁。履帶吊工作時，將履帶吊支撐在工 45b 主梁上，所以只考慮履帶吊在未工作時對工 12.6 分配梁的作用。偏安全假定縱向分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為橫向分配梁間距 1.0m。因工12.6分配梁的跨徑相對于棧橋要小，所以此工況下工12.6分配梁更安全。A、工況一：鋼護筒

34、下放偏安全假定分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為6.9m。QUY50A液壓履帶式起重機 作用在跨中時，分配梁彎矩最大。在此工況下，將用履帶吊下放導向架(32 kN)和首節(jié)鋼護筒(350 kN),取最大荷載作為控制荷載，即控制荷載為 50t+35t = 85t。荷載分析：(1) 恒載均布荷載： 鋼板自重：78.5kg/m2 X 6. 9mX 1m= 541.65kg ; 工16分配梁自重：20.5kg/m X 1m/根X 26根=533kg；q'(541.65 533)/6.9155.7kg/m 1.6kN /m;(2) 人群荷載：不考慮與履帶吊同時作用(3) QUY50A液壓履帶式

35、起重機 輪壓：履帶吊輪壓85t/2/4.69 = 90.6kN/m，假設(shè)剛好處在分配梁中線上。計算模型及荷載分布見圖4-21。圖4-21工45b分配梁計算模型圖由有限元分析計算得彎矩、剪力及支反力分別見圖4-2224。圖4-22工45b分配梁彎矩圖圖4-23工45b分配梁剪力圖圖4-24工45b分配梁支反力圖計算得：Mmax 496.44kN m ； Qmax 219.74kN ；支反力為 219.74kNmax3496.44 103000165.48MPa196MPa ;*QmaxSz, maxIzd219.74/0.38/0.0135 42.8Mpa85Mpa。滿足要求。在履帶吊工作時，應

36、盡量將履帶吊安放在鋼管樁樁頂處。B、工況二：雙工45b分配梁受人群荷載作用偏安全假定分配梁為簡支梁作為計算模型，人群荷載為均布荷載，考慮1.2的動載分項系數(shù)。模型及由有限元分析計算得的彎矩、剪力和支反力分別見圖4-2528。圖4-25計算模型圖圖4-26彎矩圖圖4-27剪力圖13文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.圖4-28支反力圖計算得：Mmax 10.45kN m ； Qmax 1°6kN ；支反力為 14.13kNmax310.45 10330003.48MPa196MPa ；Qmax*Sz,maxIzd10.6/

37、0.38/0.0135 2.1Mpa85Mpa。滿足要求。C、工況三：鉆機進行鉆孔施工偏安全假定分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為6.9m。荷載分析：(1)恒載均布荷載：87.4kg/m X 2=174.8 kg/m=1.748 kN/m ; 人群荷載：2.5 kN/m 2; 鉆機自重：鉆機及附屬設(shè)備重量為150kN;鉆頭自重120kN;計算模型及荷載分布見圖4-29。圖4-29計算模型圖由有限元分析計算得彎矩、剪力及支反力分別見圖4-3032。圖4-30彎矩圖圖4-31剪力圖圖4-32支反力圖計算得：Mmax 307.77kN m ； Qmax 97.42kN ;單根鋼管樁的支反力為97

38、.42kN;max3307.77 103000102.59MPa196MPa ;QmaxSz, maxIzd97.42/0.38/0.0135 19Mpa 85Mpa。滿足要求。D工況四：混凝土澆筑偏安全假定分配梁為簡支梁作為計算模型，計算跨徑為6.9m。荷載分析：(1)恒載均布荷載：87.4kg/m X 2=174.8 kg/m=1.748 kN/m ; 人群荷載：2.5 kN/m 2;#文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持. 鉆機自重：鉆機及附屬設(shè)備重量為150kN;首盤混凝土(含料斗)自重為228.5 kN ;計算模型及荷載分

39、布見圖4-33。 圖4-33計算模型圖由有限元分析計算得彎矩、剪力及支反力分別見圖4-3436圖4-34彎矩圖圖4-35剪力圖圖4-36支反力圖計算得：Mmax 420.07kN m ； Qmax 129.97kN ;單根鋼管樁的支反力為129.97kN;3仏 420L0LJp_ 140Pa196MPa ;25.2Mpa 85Mpa。滿足要求荷載分析：(1)恒載均布荷載計算：2 鋼板自重：78.5kg/m x 5.3mX 8m= 3328.4kg ; 工 16 分配梁自重：20.5kg/m x 7.652m/根X2 根=3294.186kg ; 工 45b分配梁自重：87.4kg/m x 5.

40、3m/根x 14 根=6485.08kg ;3000QmaxSz,max129.97/0.38/ 0.0135G 總= 3328.4 3294.186 6485.08=13107.7kg ; q' 13107.7/8 1638.5kg/m ;工 45b 分配梁自重：87.4kg/m x 2= 174.8 kg/m ;恒載均布荷載為：q 1638.5 174.8 1813.3kg/m 18.1kN /m ;(2) 施工及人群荷載：不考慮與履帶吊同時作用(3) QUY50A液壓履帶式起重機輪壓：計算跨徑為5m QUY50A液壓履帶式起重機作用在跨中時，分配梁彎矩最大。計算模型及由有限元計算

41、得的彎矩、剪力及支反力分別見圖4-3740。圖4-37工45b樁頂分配梁計算模型圖圖4-38工45b樁頂分配梁彎矩圖圖4-39工45b樁頂分配梁剪力圖圖4-40工45b樁頂分配梁支反力圖15文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.計算得：Mmax 376.81kN m ； Qmax 286.56kN ;單根鋼管樁的支反力為 296.56kN；Mmax3376.81 103125.6MPa 196MPa ;w2 1500max 竺巴 286.56/0.38/0.0135 55.9Mpa 85Mpa。滿足要求。 Izd當履帶吊行走至樁頂位置

42、處進行鋼護筒的吊裝時，鋼管樁受力最不利。通過計算得單樁樁頂所受最大受力為F=597.9kN。鋼管樁采取直徑為1000mm壁厚10mm勺鋼管，鋼管樁的長度為35.3m。其截面性能參數(shù)為：面積A=311crh截面模量為 W=7621.5crH回轉(zhuǎn)半徑為r=0.35m。鋼管樁的自重為G= 則單樁的鋼管樁的軸向應力為(T = (F+G /A= (597.9+86.1 ) /311=22.0MPa<196MPa故鋼管樁的強度滿足要求。單根鋼管樁的長細比為入=35.3/0.35=100.9，查公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 得軸心受壓構(gòu)件的縱向彎曲系數(shù)為©1=0.581，則鋼管樁的軸向應力

43、為(T = (F+G /A= (597.9+86.1 ) /311=22.0MPa<© 1 c =196X0.58仁 113.9MPa故鋼管樁的穩(wěn)定性滿足要求。經(jīng)計算，平臺結(jié)構(gòu)都能滿足要求。各構(gòu)件的內(nèi)力計算結(jié)果分別見表一。Mr(kN m)表一平臺內(nèi)力匯總是否滿1 足規(guī)范； 要求:(MPa)i axQm(kN)ax(MPa)(MPa)(MPa)-工45b分配梁496.44219.74165.4842.819685滿足i工:樁頂分配|梁376.81286.56125.655.9196851滿足鋼管樁22.0113.9滿足*!>*也；r KfEgg:ex J六、水下樁基施工(1

44、)、施工準備a、施工測量根據(jù)鉆孔平臺的結(jié)構(gòu)及受力特點，在搭設(shè)鉆孔平臺時，已把主護筒埋置到位。按照規(guī)范 要求對樁位進行精確放樣。在施工過程中要經(jīng)常對樁位進行復核，復核次數(shù)不小于3次#文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.b、平整場地及設(shè)備進場按照施工總平面圖的布置，建造臨時設(shè)施，確保設(shè)備的進場安裝調(diào)試。c、材料的試驗和儲存堆放按照設(shè)計和施工配合比，編制材料的需要量計劃，及時組織進場所需各種材料，按規(guī)定 的地點和指定的方式進行儲存和堆放，并進行原材料的各種試驗，如鋼材的力學性能試驗。(2)、施工工藝過程和步驟a、鉆孔泥漿及水頭恰當?shù)哪酀{

45、性能對成孔至關(guān)重要，施工中每小時和每一地層抽驗比重、粘度、含砂率及 PH值不少于一次，全面掌握孔內(nèi)泥漿性能的變化情況是否在設(shè)計實驗的泥漿指標范圍內(nèi)，以 便及時調(diào)整，同時通過泥漿面觀察孔壁的穩(wěn)定情況，保證孔壁的安全。泥漿主要由膨潤土、 水、增粘劑組成，根據(jù)以往施工經(jīng)驗，泥漿基本配比確定為：水：膨潤土： CMC=100kg 6.0kg:0.1kg膨潤土經(jīng)試驗合格后使用。泥漿各項指標滿足技術(shù)規(guī)范的規(guī)定要求。護筒內(nèi)水頭保 持在1.52.0m。土層內(nèi)鉆進階段泥漿指標見下表：項目名稱PH值比重粘度(s)膠體率水率失砂率含指81.082396204%標101.1026%以上以下以內(nèi)b、成孔鉆進 鉆機安裝就位

46、后，調(diào)整底座并保持平穩(wěn)，以保證在鉆進和運行中不產(chǎn)生位移及沉陷， 否則找出原因，及時處理。 鉆孔前應先在直接投入少量粘土，因樁基施工場地河床起伏較大，且基本沒有覆蓋層。在剛開孔時用沖擊錘以小沖程反復沖擊造漿，沖程不大于70cm加強護壁強度。在鉆孔過程中應始終保持孔內(nèi)水位與江面水位高差在1.5米到2.0米范圍，以防泥漿溢出，掏渣后應及時補上水。護筒腳下的礫石層一般還比較松散，應認真進行施工，在砂或礫石夾土等松散層 鉆進時可按1： 1投入粘土和小片石，片石粒徑不大于 15cm用沖擊鉆錐以小沖程反復沖擊， 使泥漿和片石擠入孔壁，必要時須重復回填反復沖擊23次。當沖到護筒腳以下兩米后，調(diào)整沖程，調(diào)整時應

47、根據(jù)土、石基巖層情況來規(guī)定，一般在 通過堅硬密實、礫石或基巖、漂石之類的土層中應采用高沖程。在通過松散層或礫石類土層 宜用中沖程。因沖程過高對孔內(nèi)振動過大引起坍孔，在坍塌或流砂地段宜用小沖程并應提高17文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除.文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 .泥漿的粘度和相對密度。在通過漂石或巖石層如表面不平整應投入粘土和片石將表面填平再 用沖擊錐進行沖擊鉆進，以防止發(fā)生斜孔、坍孔事故。沖程的大小和泥漿的稠度應按通過的土層情況來掌握， 當通過砂、 砂礫石或砂含量較大 的卵石層，宜采用12米的小沖程，加大泥漿稠度反復沖擊使孔壁堅實，防止坍孔

48、。當通過 粘質(zhì)土層時，因本身土層可以造漿應降低輸入孔內(nèi)的泥漿稠度，并采用12米小沖程，以防止卡鉆或埋鉆。通過堅硬礫石層及漂石、基巖時可采用 45 米大沖程使堅硬的巖石破碎，泥 漿濃度、粘度相對密實，在任何情況下最大沖程不宜超過6m以防止卡鉆或使孔壁不圓。 鉆孔過程中， 及時填寫鉆孔施工記錄， 交接班時由當班鉆機班長交待接班鉆機班長鉆 進情況及下一班應注意事項。 鉆孔作業(yè)分班連續(xù)進行；經(jīng)常對鉆孔泥漿進行檢驗，不合要求時，及時調(diào)整；隨時撈 取渣樣，檢查土層是否有變化，當土層變化時及時報監(jiān)理工程師并記入記錄表中，且與地質(zhì) 剖面圖核對。 因故停止鉆進，孔口加護蓋。嚴禁鉆頭留在孔內(nèi)，以防埋鉆。c、檢孔孔

49、徑檢查是在樁孔成孔后、 下入鋼筋籠前進行的， 是根據(jù)設(shè)計孔徑制作籠式檢孔器入孔 檢測，檢孔器長10m（4-6倍樁徑），外徑等于樁基鋼筋骨架外加10cm,采用22鋼筋加工而 成。檢測時，將檢孔器吊起，使籠的中心、孔的中心與起吊鋼絲繩保持一致，慢慢放入孔內(nèi)， 上下通暢無阻表明孔徑大于給定的籠徑； 若中途遇阻則有可能在遇阻部位有縮徑或孔斜現(xiàn)象， 應采取措施予以消除。經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格后，方可進行下道工序的施工。d、清孔沖鉆孔到設(shè)計標高或經(jīng)監(jiān)理工程師認可的標高后， 可及時進行清孔工作， 清孔的目的是 抽換孔內(nèi)的泥漿，清除渣和沉淀層，盡量減少孔底的沉淀厚度，防止樁底存留過多過厚的沉 淀層而降低樁的承載

50、力。其次，清孔是為灌注水下砼創(chuàng)造良好條件，使測深正確，灌注順利。終孔檢查合格后，應迅速進行清孔，不得停留時間過長，使泥漿渣沉淀過多，造成清孔 工作的困難，甚至坍孔。清孔應分兩次進行：第一次清孔是在鉆孔深度達到設(shè)計標高、未吊 入鋼筋籠前，務(wù)必要使泥漿的相對密度控制在 1.10 以內(nèi)，含砂率小于 2%，膠體率大于 99%， 沉淀厚度小于5cm在吊入鋼筋籠骨架后、未澆注水下砼前，對鉆孔內(nèi)泥漿各項性能指標進 行檢測，如不能達到規(guī)范規(guī)定的要求，應進行第二次清孔，相對密度控制在 1.08 內(nèi)后方可灌 注水下砼。e、鋼筋籠制作安裝與下導管19文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除 .文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集

51、整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 . 鋼筋籠制作鋼筋籠加工制作在鋼筋加工場內(nèi)進行。加工場設(shè)砼臺座，上每隔2m設(shè)弧形鋼板胎模，在底胎模鋪設(shè)過程中用經(jīng)偉儀及水準儀進行軸線控制和找平。為保證鋼筋籠上、下及斷面齊 平并防止鋼筋籠在制作過程中發(fā)生縱向變形， 在底胎模一端頭設(shè)10MM鋼板擋板，并用116支 撐穩(wěn)固。鋼筋籠制作時，先在制作好的加勁箍內(nèi)加焊“十”支撐（支撐采用U級鋼筋32），然后在底胎模上按設(shè)計間距進行布置，并在底胎模及施工腳手架上加以固定，用錘球控制和 檢驗其垂直度。在固定主筋時，應保證每根主筋縱向順直，避免出現(xiàn)蛇形或波浪形彎曲現(xiàn)象。 在鋼筋籠制作完成后，用預制場內(nèi)龍門吊將其吊

52、運至繞箍區(qū)，進行繞箍。在每節(jié)鋼筋兩端接 頭斷面錯開的1.5M范圍之內(nèi)，為方便鋼筋連接，螺旋鋼筋盤繞收攏預留在兩端頭接頭斷面外， 暫不綁扎固定，待現(xiàn)場主筋連接好后，再下放綁扎到位。螺旋箍綁扎完成后進行砼墊塊的安 裝。墊塊每間隔2M呈梅花形布置,厚度為2cm. 鋼筋籠焊接及管道安裝鋼筋籠主筋的接長采用墩粗直螺紋連接，每個斷面的接頭數(shù)量不大于50%，相鄰斷面間距不小于 1.5M。為保證在鋼筋籠接長時主筋、 及聲測管的對位準確， 先在臺座上按通長鋼筋籠進行主筋 的接長和制作，在形成通長鋼筋籠并完善各種支撐后，在相鄰段相互連接的同一根主筋上作 上標記，以便在分段節(jié)長時以此根主筋為基準進行鋼筋籠的對齊。聲

53、測管的安裝在鋼筋籠制作過程中同時同槽制作，形成方式與鋼筋籠相同，在鋼筋籠上的固定必須牢固 .加勁箍的焊接采用手工搭接焊，焊條型號為 J506焊條，單面施焊，焊縫長度30cm . 從事鋼筋籠的各種焊接操作的焊工必須是經(jīng)考核合格后，方能持證作業(yè)。 鋼筋籠分段、分節(jié)和標識 鋼筋籠分段、分節(jié)完成后，在每節(jié)鋼筋籠的兩端頭用鐵絲掛牌，作好分節(jié)、分段及上、下端標識。標識完成后，用吊車將鋼筋籠從底胎模上吊出，進行螺旋鋼筋的盤繞及吊耳的焊 接施工。吊耳（環(huán)）設(shè)置及使用鋼筋籠設(shè)吊耳，除最頂上的一節(jié)吊耳設(shè)在距鋼筋籠頂端20CM外，其余每個吊耳均設(shè)在第二個加勁箍下方。最頂上一節(jié)設(shè)置吊耳位置加勁箍采用雙加勁箍，并進行支

54、撐加強。在設(shè) 置吊耳位置的加勁箍進行加強。吊耳與主筋間的焊接材料采用J506焊條，焊縫長度及厚度符合要求。19文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請聯(lián)系刪除 .文檔來源為 : 從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 . 歡迎下載支持 . 鋼筋籠的運輸鋼筋籠運輸按先底節(jié)，后頂節(jié)的順序進行。 鋼筋籠在后場用吊車吊至改制拖車上， 四周塞墊穩(wěn)固，兩側(cè)用花蘭螺絲或手拉葫蘆鎖死。鋼筋籠運輸。 鋼筋籠的接長、下放鋼筋籠接長前應管鉗、氧氣、乙炔、接長的螺旋鋼筋、扎絲、電焊機、焊條、 5T 手拉 葫蘆等工用具準備到現(xiàn)場。并將起重用的各種型號的卡環(huán)、鋼絲繩備妥。為加快鋼筋籠在成孔后的接長進度，先在臨時護筒內(nèi)將鋼筋籠接長為二段。在各種工作準備就緒后， 開始進行鋼筋籠的接長。 鋼筋籠接長分在臨時護筒內(nèi)進行短節(jié) 接長和在正式護筒內(nèi)進行長接接長兩部分。在鋼筋籠接長并下放完成后，檢查鋼筋籠中心位置是否偏心，并進行調(diào)整，在泥漿指標 及沉渣深度檢測合格后，準備水下砼澆注施工。f 、砼的灌注 砼灌注導管采用內(nèi)徑300型卡口管，按技術(shù)規(guī)范要求，在砼灌注前進行水密承壓和接頭抗拉試驗，接頭抗拉強度不低于母材強度，水密試驗水壓不小于0.7MP&導管下放前檢查每根導管是否干凈、暢通以及止水“ O'型密封圈的完好性。導管逐段吊裝接長、垂直 下放，直至距孔底40cm為止，導管接長時通過兩根I字鋼加工而成的活動卡懸