78m高支模專項施工組織方案最終

1、編制依據二、工程概況 1二、施工組織 2四、支撐體系選擇及細化 45、 施工工藝 66、 平安、環(huán)保文明施工舉措 10147、 應急舉措11附件：模板支撐體系計算書一、編制依據達美中央工程結構施工圖紙；?建筑結構荷載標準?GB50009-2022 ;?混凝土結構設計標準?GB50010-2022 ;?建筑施工碗扣式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ166-2022 ;?建筑工程模板支撐系統(tǒng)平安技術規(guī)程?DB29-203-2022 ?建筑施工模板平安技術標準?JGJ162-2022 ?危險性較大的分局部項工程平安治理方法?建質 202287號華表世紀平安計算軟件.正版二、工程概況2.1. 總體概況本

2、工程位于北京市朝陽區(qū)東四環(huán)與東五環(huán)之間,北側臨近姚家園路機場第二高速,南側臨木材廠北路,東側臨青年路.建筑面積322755.60褶,其中地上235840.20 itf,地下86915.40褶,地下4層.地上建筑分為塔樓1、2、3、4四個單體及裙樓, 裙樓為四層,高度為24米；塔樓1高度150.0m,共34層；塔樓2高度149.3m , 共32層；塔樓3高度99.9m ,共24層；塔樓4高度99.9m ,共22層,是集辦公與酒店為一體的綜合型寫字樓2.2. 7.8m高支模概況本工程地下三層機房、消防水池及熱交換站上空貫穿至地下一層底板,樓面標高-13.9m-6.1m ,高差7.8m.根據?危險性

3、較大的分局部項工程平安治理方法?建質202287號規(guī)定,搭設高度5m及以上,8m以下模板支撐體系屬于危險性較大 的分局部項工程,特編制此專項方案.本工程7.8高支模范圍示意如下列圖所示：斜線陰影局部為7.8m高支模區(qū)域三、施工組織3.1. 物資準備根據施工方案做好模板結構體系的主要材料方案,根據現場場地的要求,組織好所需的材料、機具按方案進場,在指定地點,按規(guī)定方式進行儲存、堆放,保證施工 所需根據勞動需要量方案,組織勞動力進場,并對其進行平安、防火、文明施工等方面的教育,并建立、健全各項現場治理制度.3.2. 物資進場驗收物資進場必須經工程部物資部治理人員驗收合格前方可進場使用.碗扣、鋼管、

4、扣件,模板等物資驗收應根據相關標準要求,內容如下：1、碗扣式鋼管腳手架用鋼管應符合現行國家標準?直縫電焊鋼管?GB/T13793、?低壓流體輸送用焊接鋼管?GB/T3091中的Q235A級普通鋼管的要求,其材質性能應符合現行國家標準?碳素結構鋼?GB/T700的規(guī)定.2、上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造,其材料機械性能應符合現行國家標準?可鍛鑄鐵件?GB9440中KTH330-08及?一般工程用鑄造碳鋼件?GB11352中ZG270-500 的規(guī)定.3、下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造,其材料機械性能應符合現行國家標準?一般工程用鑄造碳鋼件?GB11352中Z

5、G230-450的規(guī)定.4、配合碗扣使用的鋼管宜采用力學性能適中的Q235A3號鋼,其力學性能應符合國家現行標準?炭素結構鋼?中 Q235A鋼的規(guī)定.5、鋼管選用外徑48mm ,壁厚3.5mm的鋼管壁厚最低不得低于3.2mm厚.6、扣件采用機械性能不低于 KTH330-08的可鍛鑄鐵制造.鑄件不得有裂紋、 氣孔,不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等,要去除干凈.7、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整平整,應保證與鋼管扣緊時接觸良好,當扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離應不小于 5mm .8、扣件活動部位應能靈活轉動,旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm.9、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹

6、蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用10、鋼管及扣件外表應進行防銹處理.四、支撐體系選擇及細化4.1. 支撐體系總體表達7.8m高支模模板支撐體系采用鋼管碗扣式支撐,模板采用 15mm厚的膠合板、 膠合板底采用40mm X40mm方鋼管作為次龍骨、48 X3.5雙鋼管作為主龍骨.承重 架采用碗扣式鋼管腳手架.另外考慮到后澆帶局部在主體結構完成后進行澆筑,故本工程后澆帶位置的模板 支撐體系單獨設置,不受兩側模板支撐體系撤除的影響.4.2. 整個支撐體系碗扣立桿縱橫間距為1.2m ,步距為1.2m.4.3. 板底模板支撐板底模板次背楞采用40mm X40mm方鋼管,間距為250mm ,主背楞

7、采用48X3.5雙鋼管,間距同立桿間距.4.4. 梁底及梁側模板支撐該局部梁尺寸最小為 300mm X750mm ,最大尺寸為500mm X900mm .梁底次龍骨采用50mm X100mm 木方間距150mm ,雙鋼管主背楞間距900mm ,梁側 50mm X100mm 木方次背楞間距200mm ,雙鋼管主背楞間距900mm.對拉螺桿梁斷面內布置2道,梁縱向間距600mm.如下列圖所示：背投好琬1 I折窿4甘情11期LII11AS 由“網 *t ,5C.賴支拆猊1-1為赫集口=.14.5. 剪刀撐設計1、豎向剪刀撐根據標準要求,模板支撐架四周從底到頂設置豎向剪刀撐,中間縱、橫向由底至頂連續(xù)設

8、置豎向剪刀撐,間距0 4.5m.剪刀撐的斜桿與地面的夾角為4560 °,剪刀撐的底部要插到架子底部,與立桿相交處要加回轉扣件.2、水平剪刀撐根據標準要求,本工程模板支撐架高度大于4.8m ,故在支撐架頂端和底端設置水平剪刀撐,同時在架體3m高、6m高處搭設各搭設一道水平剪刀撐.水平剪刀撐夾角為4560 °.剪刀撐搭設應隨支撐架體同步搭設.4.6. 水平平安兜網設計水平平安兜網采用大眼網,在碗扣架體 3m高及6m高處設置.平安兜網要求全面覆蓋整個架體,不可漏鋪.在該平面的水平平安兜網鋪設完成以后,方可進行上部 架體的搭設施工4.7. 區(qū)域內側柱拉結支模區(qū)域內側的架體必須與本范

9、圍及與之緊相鄰的柱進行有效的連接,以增強架體的整體性.其做法見下列圖示意：五、施工工藝5.1. 架體搭設5.1.1. 施工工序測量放線一鋪通長墊板一立主桿、連掃地桿調平一搭設上一步縱橫向水平桿一搭設豎向剪刀撐一搭設水平橫撐(設計高度)、掛水平兜網一道一繼續(xù)搭設端部縱橫向水平桿一檢查驗收一上快拆頭.5.1.2. 搭設要求(1)腳手架排距1.2m ,跨距1.2m ,步距1.2m ,樓板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；(2)鋼管排架搭設橫平豎直,縱橫連通,上下層立柱位置一致,碗扣處需用錘子打緊5.2. 模板安裝5.2.1. 模板安裝考前須知(1)模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤,

10、模板內無積水；(2)模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑,但不得采用影響結構性 能或阻礙裝飾工程施工的隔離劑；(3)模板應平整光潔,不得產生影響混凝土外表質量的,粗糙、麻面.觀察檢 查.(4)固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏,且應安裝牢固,其 偏差符合規(guī)定.尺量檢查.(5)現澆結構模板安裝的偏差符合規(guī)定.經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查.5.3. 模板、腳手架撤除5.3.1. 一股考前須知(1)模板撤除根據現場同條件的試塊指導強度,符合設計要求的百分率后,由治理人員發(fā)放拆模通知書后,方可拆模.(2)模板及其支架在撤除時混凝土強度要到達如下要求.在撤除側模時,混

11、凝 土強度要到達1.2MPa (依據拆模試塊強度而定),保證其外表及棱角不因撤除模板 而受損前方可撤除.混凝土的底模,具混凝土強度必須符合規(guī)定前方可撤除.(3)撤除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆.(4)樓板模板撤除時,先調節(jié)頂部支撐頭,使其向下移動,到達模板與樓板分 離的要求,保存養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板,其余模板均落在滿堂腳手架 上.撤除板模板時要保存板的養(yǎng)護支撐(5)模板撤除吊至存放地點時,模板保持平放,然后用鏟刀、濕布進行清理. 支模前刷脫模劑.模板有損壞的地方及時進行修理,以保證使用質量.(6)腳手架撤除由上而下逐層撤除,嚴禁上下同時作業(yè).(7)腳手

12、架拆至下部最后一根立桿的高度時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加 周.(8)各構件嚴禁拋擲至地面,運至地面的構配件,及時檢查、整修與保養(yǎng),并 按品種、規(guī)格隨時碼堆存放.(9)拆樓層外邊模板時,應有防高空墜落及預防模板向外倒塌的舉措.(10)施工過程剪刀撐、水平撐(水平鋼管)不能任意撤除.(11)后澆帶其模板支撐必須在碎強度到達設計強度后才能撤除.5.3.2. 成品保護(1)材料應按編號分類堆放.(2)使用后拆卸下來的鋼管及碗扣及其構件,將有損傷的構件挑出,重新維修, 嚴重損壞的要剔除更換.(3)腳手架支撐可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要去除干凈, 用后上油保養(yǎng).(4)搬運時,鋼管、扣件

13、等不能隨意投擲.5.3.3. 混凝土澆筑保證結構受力合理性,預防施工荷載過于集中,一般規(guī)定混凝土的堆載高度不超 過20cm.同時考慮現場各區(qū)段劃分、現場總平面布置及地泵個數,澆筑順序采取一 側朝向另一側平行式澆筑.5.3.4. 質量保證舉措(1)相關舉措5.3.5. 好相關技術交底,對鋼支撐架搭設、模板安裝等按標準要求安裝,保證高支模支撐施工質量及模板安裝質量.2、腳手架搭設前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫,保證腳 手架的質量.3、模板安裝中,嚴禁使用有裂縫的方鋼,對梁底所使用方鋼,應事前檢查,挑 選完好的.梁、板底模板按標準起拱保證模板和支頂系統(tǒng)不變形.4、模板安裝中或完成后

14、,由施工員在現場指導監(jiān)督,保證模板支頂方案得到落 實和按標準施工,支模搭設施工完成后按規(guī)定進行辦理驗收.5、澆筑過程中,派專人監(jiān)測支架和支承情況,發(fā)現下沉、松動和變形情況及時 解決,并向有關部門匯報.6、施工必須符合?建筑施工碗扣式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ166-2022的有關要求；7、用于施工的鋼管、扣件要按規(guī)定進行質量檢測,禁止使用不合格的鋼管、扣 件.(2)混凝土澆筑之前的驗收工作1、由工程部的相關治理人員全部參加前往現場驗收,對立桿間距、步距、扣件 擰緊力矩等進行全面檢查,對擰緊力矩進行抽查,對根底及墊板、掃地桿、剪刀撐、 立桿的接長方式等根據要求檢查,對不符合方案要求、不符合標

15、準標準的立即責令整 改.2、當各項問題全部整改完畢,符合方案及標準的要求時報監(jiān)理及安監(jiān)站驗收, 合格前方可批準開盤澆筑混凝土.(3)檢查驗收重點:1、立桿間距、步距是否符合設計要求；2、與柱及周邊構件連接方式是否符合設計要求；3、豎向剪刀撐間距,布置方式及與立桿連接是否滿足設計要求；4、梁板底雙扣件及螺栓緊固力矩抽查是否滿足要求不應小于40N m ,且不大于 65N m ;5立桿垂直度抽查；6、鋼管連接節(jié)點是否滿足本方案構造要求；7、交底記錄是否完整.六、平安、環(huán)保文明施工舉措1、腳手架、模板搭設及撤除要向作業(yè)人員進行詳細的交底,簽字手續(xù)齊全.2、支模施工的洞口臨邊如果無排柵的須設置平安護欄,

16、高度不少于1.2m ,護欄內滿鋪度目平安網.3、增強對現場工人的平安教育,工人進場施工前,質安員必須進行有針對性、 有重點的生產平安交底.4、進入施工現場,必須配戴平安帽,工地現場任何人不能穿拖鞋或高跟鞋.5、使用電動機械必須接零接地,并實行一箱一機一閘一防漏電開關.6、施工現場嚴禁吸煙,嚴禁酒后上班,經醫(yī)生檢查不適宜高處作業(yè)的人員,不 得進行高處作業(yè).7、水平桿、剪刀撐與立桿保證有足夠的連接剛度.嚴禁不同直徑鋼管混合使用.8、立柱點應在同一直線上,立柱垂直度應符合標準要求,嚴禁使用有質量毛病 的鋼管.9、施工過程模板沒有固定前,不得進行下道工序施工,禁止利用拉桿、支撐攀 爬上下,必須設置專用

17、施工樓梯上下.10、撤除模板,周圍應設圍欄或警戒標志,并設專人看管,禁止無關人員入內撤除應按順序以先裝后折,后裝先折原那么,從一端向另一端,逐層向下撤除,禁止上下同時作業(yè).同時,在拆模前不準將腳手架撤除；撤除頂板模板前劃定平安區(qū)域和安全通道,將非平安通道用鋼管、平安網封閉,掛 "禁止通行"平安標志,操作人員不得 在此區(qū)域,必須在鋪好跳板的操作架上操作.11、水平桿、剪刀撐,應與鋼客立桿同步撤除,不得提前撤除.12、拆下的模板、方鋼、鋼管、扣件、等材料,應向下傳遞或用繩吊下,禁止往下投扔.13、撤除工作當日完工后,應仔細檢查崗位周圍情況,如發(fā)現留有隱患的部位, 應及時進行修復

18、或繼續(xù)完成至一個程序、一個部位的結束,方可撤離崗位.14、輸送至地面的所有模板、方鋼、扣件、碗扣、鋼管等物體,應按類堆放整理.15、臨邊支架外側應有防護舉措,以防墜物傷人.16、支模搭設,撤除和混凝土澆筑期間無關人員不得進入支模底下.17、嚴禁在作業(yè)面上吸煙、亂丟火種.在各層樓面設置滅火器材.18、施工現場臨時使用的電線、電閘不得掛在支頂上,如確實施工需要架設的電線,必須用有效的絕緣器材進行安裝.電器設備,必須 有防雨、防漏電舉措.施工現 場使用照明燈具要遵守有親關平安規(guī)定.19、56級以上大風和雷、雨、雪的天氣應停止腳手架作業(yè).七、應急舉措組長：肖運清副組長：姜紅卿、高天佑、蔣小兵、高志堅組

19、 員：馬銳、洪凌暉、張紅武、方源、彭進、張帆、倪學驍、胡明、劉希、張良、平先桂、閔水珍、南通豐潤建安工程勞務、金壇金鼎勞務后勤組為工程經理部辦公室.保安組：工程部保安部負責人為組長,全體保安員為組員.應急領導小組責任：當現場發(fā)生平安事故時,負責指揮搶救工作,向各組員下達搶救指令任務,協(xié)調各員之間的搶救工作,隨時掌握各組最新動態(tài)并做出最新決策,第一時間向110、119、120、當地政府安監(jiān)部門、公安部門求援.后勤組責任：為事故救援提供相關后勤保證.保安組責任：負責工地的平安保衛(wèi),支援其他搶救組的工作,保護事故現場.當出現事故應急救援程序：應急指揮立即召集應急小組成員,分析現場事故情況,明確救援步

20、驟、所需設備、設施及人員,根據籌劃、分工,實施救援.在救援過程中必需對險情進行妥善處理, 事故擴大.第一時間疏散勞作工人,保證生命平安,需要急救車輛時,應急指揮應安 排專人接車,引領急救車迅速施救.距離本工程最近的醫(yī)院為：朝陽醫(yī)院急救醫(yī)院線路圖R整拆SS|Sd»«RS倒圓兇卻ttjwd,第45第8%1MSS * ">X長網自疏版中唯般國i-llaIQ反 H.ri: IBMW qfg丫黃里皿,:i4與瞥恬當 nulMI-fMlllp HEmn,n.二.dco 是均4a0III U三齦而a - 提爭一兇毒兇春旗曜而S-8兇5C一,國rs-.9;8<1密幽&

21、amp;立足瓜甘口 膽窗修匕H/is *WV些曰號H面 儂出盅雷慨六dsBS相 Id»« 幽.®而:1-2* 俄 Z附件：模板支撐體系計算書板模板支撐架計算書樓板樓板現澆厚度為0.20米,模板支架搭設高度為7.80米,h=1.20搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.20米,立桿的橫距1=1.20米,立桿的步距模板面板采用膠合面板,厚度為15mm ,板底龍骨采用方鋼管：40 X40X2.5;間距：250mm;梁頂托采用雙鋼管:48 X3.5o采用的鋼管類型為力48 X3.5,采用碗扣連接方式.立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.20米圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載

22、計算單元一、模板面板計算依據?建筑施工模板平安技術標準?JGJ162-2022,5.2面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板根據三跨連續(xù)梁計算.使用模板類型為：膠合板.(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qii = 25.000 X0.200 X1.200=6.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):qi2 = 0.350 X1.200=0.420kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m):qi3 = 2.500 X1.200=3.000kN/m均布線荷載標準值為：q = 25.000 X0.200 X1.200+0.350 X1.200=6.420kN/m均布線荷

23、載設計值為：按可變荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.2 X(6.000+0.420)+1.4 X3.000=10.714kN/m按永久荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.35 X(6.000+0.420)+1.4 X0.7 X3.000=10.446kN/m根據以上兩者比擬應取q1 = 10.714kN/m作為設計依據.集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2 = 0.9 X1.2 X0.350 X1.200=0.454kN/m跨中集中荷載設計值 P = 0.9 X1.4X2.500=3.150kN面板的截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為：本算例中,截面反抗矩W和截面

24、慣性矩I分別為：W = 120.00 X1.50 X1.50/6 = 45.00cm 3;I = 120.00 X1.50 X1.50 X1.50/12 = 33.75cm 4;(1)抗彎強度計算施工荷載為均布線荷載：Mi = 0.1q 1l2 = 0.1 X10.714 X0.2502=0.067kN.m施工荷載為集中荷載：M2 = 0.1q 2l2 + 0.175Pl = 0.1X0.454 X0.250 2+0.175 乂3.150 X0.250=0.141kN.mM2> M 1,故應采用M 2驗算抗彎強度.(T = M / W < f其中面板的抗彎強度計算值(N/mm 2)

25、;M面板的最大彎距(N.mm);W 面板的凈截面反抗矩；f面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm 2;經計算得到面板抗彎強度計算值(T = 0.141 X1000 X1000/45000=3.126N/mm2面板的抗彎強度驗算(7 < f,滿足要求！(2)撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故采用均布線荷載標準值為設計值.v = 0.677ql 4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677 X6.420 X250 4/(100 X8000 X 337500)=0.063mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要

26、求！二、板底龍骨的計算板底龍骨根據均布荷載下三跨連續(xù)梁計算.1 .荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qn = 25.000 X0.200 X0.250=1.250kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12 = 0.350 X0.250=0.088kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m):q13 = 2.500 X0.250=0.625kN/m均布線荷載標準值為：q = 25.000 X0.200 X0.250+0.350 X0.250=1.337kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.2 X(1.250+0.088)+1.4

27、X0.625=2.232kN/m按永久荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.35 X(1.250+0.088)+1.4 X0.7 X0.625=2.176kN/m根據以上兩者比擬應取q1 = 2.232kN/m作為設計依據.集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2 = 0.9 X1.2 X0.350 X0.250=0.095kN/m跨中集中荷載設計值 P = 0.9 X1.4X2.500=3.150kN2 .板底龍骨的計算根據三跨連續(xù)梁計算,計算過程如下：板底龍骨的截面力學參數為截面反抗矩W = 3.67cm 3;截面慣性矩I = 7.34cm 4;(1)抗彎強度計算施工荷載為均布

28、線荷載：Mi = 0.1q 1l2 = 0.1 X2.232 X1.200 2=0.321kN.m施工荷載為集中荷載： M2 = 0.1q 2l2 + 0.175Pl = 0.1X0.095 X1.200 2+0.175 乂3.150 X1.200=0.675kN.mM2> M 1,故應采用M 2驗算抗彎強度.(T = M / W < 用其中板底龍骨的抗彎強度計算值(N/mm 2);M板底龍骨的最大彎距(N.mm);W板底龍骨的凈截面反抗矩；用一一板底龍骨的抗彎強度設計值,取205.00N/mm 2;經計算得到板底龍骨抗彎強度計算值(7 = 0.675 X1000 X1000/36

29、68=184.040N/mm2板底龍骨的抗彎強度驗算< f,滿足要求！(2)撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故采用均布線荷載標準值為設計值.v = 0.677ql 4 / 100EI < v = l / 250板底龍骨最大撓度計算值 v = 0.677 X1.337 X12022/(100 X206000 X 73365)=1.242mm板底龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求！最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.1 X2.232 X1.200=2.678kN三、托梁的計算托梁根據集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算.集中荷載取木方的支座

30、力P= 2.678kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m .托梁計算簡圖托梁剪力圖(kN)托梁彎矩圖(kN.m)經過計算得到最大彎矩 M= 1.533kN.m經過計算得到最大支座 F= 14.278kN經過計算得到最大變形 V= 2.9mm頂托梁的截面力學參數為截面反抗矩 W = 10.16cm 3;截面慣性矩I = 24.38cm 4;(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.533 xl06/10160.0=150.89N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm 2,滿足要求！(2)頂托梁撓度計算最大變形v = 2.9mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,

31、滿足要求！四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1 .靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN):NG1 = 0.2000 X7.800=1.560kN鋼管的自重計算參照?扣件式標準?(JGJ 130- 2022 )附錄A.0.3滿堂支撐 架自重標準值.(2)模板的自重(kN):NG2 = 0.350 X1.200 X1.200=0.504kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 25.000 X0.200 X1.200 X1.200=7.200kN經計算得到,靜荷載標準值Ng = N gi+N G2+N G3 = 9.264k

32、N .2 .活荷載為施工荷載標準值.計算支架立柱及其他支撐結構時,均布荷載取1.00kN/m 2經計算得到,活荷載標準值Nq = 1.000 X1.200 X1.200=1.440kN3 .不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值設計值組合一N = 0.9 X(1.2 XNG + 1.4 XNQ)=11.819kN設計值組合二N = 0.9 x(1.35XNg + 1.4 X0.7 XNQ)=12.526kN根據上述結果比擬,應采用12.526kN為設計驗算依據.五、立桿的穩(wěn)定性計算4 、不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N 不考慮風荷載時,立桿的軸心壓力設計

33、值,N = 12.53kN ;依一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比白l 0/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； i = 1.58A立桿凈截面面積(cm 2); A = 4.89仃鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm 2);f鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2;10 計算長度(m);(1).參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?(JGJ130-2022),由公式(1)、計算頂部 l0 = k w(h+2a)(2)底部l0 = k修h其中,k計算長度附加系數,應按表5.4.6采用；k=1.155 ;一一一考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數,按附錄C采

34、用;3=1.869 , 2= 2.492按碗扣架的受壓臨界荷載比扣件架的臨界荷載提升15%來考慮,那么叫=0.9325內參考杜榮軍?混凝土工程模板與支架技術?P439.計算得：卬=1.743 ,隆=2.324a立桿上端伸出頂層橫桿中央線至模板支撐點的長度a = 0.20m ；計算長細比時,K取1;公式(1)的計算結果：入=it (h+2a ) /i =1.743 X(1.200+ 2 X0.20) X100/1.580=176< »=230,滿足要公式(2)的計算結果：入=泌/i=2.324 X1.200 X100/1.580=176< 2=230,滿足要求！立桿計算長度

35、10 = k (h+2a)= 1.155X1.743 X(1.20+ 2X0.20)= 3.22立桿計算長度10 = kh = 1.155X2.324X1.20 = 3.2210/i = 3220.773/15.800 = 204由長細比10/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 =0.174鋼管立桿受壓應力計算值口 = 147.40N/mm 2,立桿的穩(wěn)定性計算 < < f1=205.00N/mm2,滿足要求!梁模板鋼管高支撐架計算書模板支架搭設高度為7.80米,根本尺寸為：梁截面 BXD=500mm X900mm ,梁兩側樓板厚度200mm ,梁支撐立桿的橫距跨度方向1=0.

36、90米,立桿的步距h=1.20米,梁底增加2道承重立桿.采用的鋼管類型為力48 X3.5,采用碗扣連接方式.梁跨度方向于梁寬度方向H梁兩惻宜在t-J梁模板支撐架立面簡圖、模板面板計算使用模板類型為：膠合板面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的根據多跨連續(xù)梁計作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等.1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qii = 25.500 X0.900 X0.900=20.655kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):qi2 = 0.350 X0.900 X(2 X0.900+0.500)/0.500=1.449kN/m(3)活荷載為施工

37、荷載標準值(kN/m):qi3 = 2.500 X0.900=2.250kN/m均布線荷載標準值為：q = 25.500 X0.900 X0.900+0.350 X0.900 X(2 X0.900+0.500)/0.500=22.104kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.2 X(20.655+1.449)+1.4 X2.250=26.707kN/m按永久荷載效應限制的組合方式：q1 = 0.9 X1.35 X(20.655+1.449)+1.4X0.7 X2.250=28.841kN/m根據以上兩者比擬應取q1 = 28.841kN/m作為設計依據

38、.集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2 = 0.9 X1.2 X0.350 X0.900 X(2 X0.900+0.500)/0.500=1.565kN/m跨中集中荷載設計值 P = 0.9 X1.4X2.500=3.150kN面板的截面慣性矩I和截面反抗矩 W分別為：本算例中,截面反抗矩 W和截面慣性矩I分別為：W = 90.00 X1.50 X 1.50/6 = 33.75cm 3;I = 90.00 X1.50 X1.50 X1.50/12 = 25.31cm 4施工荷載為均布線荷載:29LB4 kN An計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為N

39、1=1.923kNN2=5.287kNN3=5.287kNN4=1.923kN最大彎矩 M 1 = 0.080kN.m施工荷載為集中荷載:3.15I.SEkN/m2 xA,I1671£7計算簡圖171 1.S3 58013 0.220.31113g171剪力圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 M 2 = 0.093kN.mM2> M i ,故應采用M 2驗算抗彎強度.(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.093 X1000 X1000/33750=2.754N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm 2;面板的抗彎強度驗算f < f,滿

40、足要求！(2)撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故采用均布線荷載標準值q = 22.10kN/m為設計值.面板最大撓度計算值 v = 0.054mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算根據三跨連續(xù)梁計算,取將面板下的最大支座力轉化為均布荷載進行計算, 計算公式如下：均布荷載 q = 5.287/0.900=5.875kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 X5.875 X0.90 X0.90=0.476kN.m最大剪力 Q = 0.6ql=0.6 X5.875 X0.900=3.172kN最大支座力 N =

41、1.1ql=1.1 X5.875 X0.900=5.816kN方木的截面力學參數為本算例中,截面反抗矩 W和截面慣性矩I分別為：W = 5.00 X10.00 X10.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00 X10.00 X10.00 X10.00/12 = 416.67cm4;(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.476X106/83333.3=5.71N/mm2方木的抗彎計算強度小于16.5N/mm 2,滿足要求！(2)方木抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X3172/(2 X50Xl00)=0.952N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm 2方木的抗剪計算強度小于1.6N/mm 2,滿足要求！(3)方木撓度計算qk = q/1.2=4.896kN/m最大變形 v = 0.677q kl4/100EI=0.677 X4.896 X900.0 4/(