垂直提升機的設計1

1、廣播電視大學人才培養(yǎng)模式改革和開放教育試點畢 業(yè) 論 文題 目 垂直提升機的設計 學生姓名 楊陽 學號 1451201206366 入學時間 2014春 專業(yè) 機械設計與自動化 指導教師 張 絨 試點單位 重 鋼 分 校 重 慶 廣 播 電 視 大 學2016 年 4月15 日材 料目錄1指導任務書（ 1 ）2指導記錄表（ 2 ）3寫作提綱（ 3 ） 4論文提要（ 4 ）5論文正文（ 5 ）6參考文獻（ 33 ）7指導教師情況及評語（ 34 ）8答辯記錄表（ 35 ）9審查意見（ 36 ）畢業(yè)設計(論文)指導任務書畢業(yè)論文題目 垂直提升機的設計 學生姓名 楊陽 專 業(yè) 機械設計與自動化 指導教

2、師 張絨 職 稱 副教授 1. 垂直提升機的傳動裝置。2. 提升機產(chǎn)品圖1張，裝配圖1張，零件圖若干張，工藝卡片1套，說明書1份。畢業(yè)論文寫作進度計劃：1、期限：自 2016 年 3 月 9 日起至 2016 年 6 月 10 日2、具體進度安排：時 間完 成 內(nèi) 容2016.03.15廣泛收集資料。2016.3.30垂直提升機工藝開發(fā)草圖設計2012.10.28垂直提升機工藝開發(fā)草圖修改2012.11.04垂直提升機工藝開發(fā)設計說明書初稿2013.04.21完成垂直提升機的設計畢業(yè)設計修訂與裝訂工作35畢業(yè)設計(論文)教師指導記錄表重慶廣播電視大學 試點單位 重鋼分校 指導教師 張絨 學生姓

3、名楊陽學號1451201206366專業(yè)機械設計與自動化第一次指導指導時間：2016 年 3 月 9 日指導內(nèi)容：指導學生確定論文題目，收集資料，撰寫論文提綱。第二次指導指導時間：2016 年 4 月 15 日指導內(nèi)容：指導學生撰寫并修改論文第一稿。第三次指導指導時間：2016 年 5 月 4 日指導內(nèi)容：指導學生撰寫并修改論文第二稿。第四次指導指導時間：2016 年 5 月 30 日指導內(nèi)容：指導學生撰寫并修改論文第三稿。第五次指導指導時間：2016 年 6 月 8 日指導內(nèi)容：指導學生按照要求完成論文正稿并做好答辯準備。畢業(yè)設計(論文)寫作提綱一、課程設計內(nèi)容和要求··

4、···················5二、電動機的選擇························6三、各軸的轉速，功率和轉矩···&

5、#183;···············7四、V帶的設計與計算······················8五、齒輪的設計與計算········

6、83;·············10六、軸的設計與計算·······················18七、鍵的選擇和校核··········

7、;·············21八、軸的校核··························23九、軸承的校核········

8、·················29十、聯(lián)軸器的選擇和潤滑·····················31十一、減速器箱體的設計·······

9、3;·············31十二、參考文獻·························33十三、心得體會········

10、3;················33畢業(yè)設計(論文)論文提要垂直提升機是提升、搬運和輸送物料及產(chǎn)品的設備。因為其安裝拆卸方便、結構牢固、安全可靠而廣泛應用于采礦、冶煉、碼頭、建筑等行業(yè)中，作提升運輸物料及產(chǎn)品之用。設計從實際出發(fā)，按照優(yōu)質(zhì)、安全可靠、經(jīng)濟的設計原則，努力設計出結構合理、便于安裝和維護的高質(zhì)量產(chǎn)品。斗式提升機具有輸送量大，提升高度高，運行平穩(wěn)可靠，壽命長顯著優(yōu)點。關鍵詞：電動機、轉速、齒輪、傳動比、轉矩、軸承、V帶、聯(lián)

11、軸器、潤滑、減速器1確定電動機的有效功率2確定電動機的轉速3傳動比分配：1、轉速 2、功率：3、扭矩1原始數(shù)據(jù)及設計內(nèi)容2設計步驟1高速級齒輪：2低速級齒輪：1高速軸(齒輪軸)2中間軸3低速軸1高速軸鍵選擇及校核2中間軸鍵選擇及校核3低速軸鍵的選擇及校核1 輸入軸的校核2 中間軸的校核3 輸出軸的校核1 輸入軸上軸承的校核 2 中間軸的校核3、 輸出軸上軸承的校核1齒輪的潤滑2滾動軸承的潤滑3潤滑油的選擇一、 課程設計的內(nèi)容和要求1、題目：垂直提升的設計2、課程設計的目的本課程設計為學生提供了一個既動手又動腦，自學，查資料，獨立實踐的機會。將本學期課本上的理論知識和實際有機的結合起來，鍛煉學生

12、實際分析問題和解決問題的能力，提高學生綜合運用所學知識的能力，裝配圖、零件圖的設計繪圖能力。3、課程設計的內(nèi)容和要求1.傳動裝置簡圖：2己知條件(1)機器功用 由料斗把散狀物料提升到一定高度。(2)工作情況 單向工作，有輕微振動。(3)運轉要求 滾筒轉速誤差不超過7。(4)使用壽命 8年，每年300天，每天16小時。(5)檢修周期 半年小修，兩年大修。(6)生產(chǎn)廠型 中小型機械制造廠。(7)生產(chǎn)批量 中批生產(chǎn)。3.設計原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力5kN滾筒圓周速度0.9(m/s) 滾筒直徑360mm4.要求： (1)完成傳動系統(tǒng)與傳動裝置的設計計算。(2)完成各類零件的設計、選擇計算。(3)認真計算和

13、制圖，保證計算正確和圖紙質(zhì)量。(4)按預定計劃循序完成任務。(5)按學校規(guī)定格式書寫說明書，交電子和紙質(zhì)文檔。二 ，電動機的選擇已知：滾筒直徑D=360mm,滾筒圓周速度速度V=0.9m/s.滾筒圓周力F（N）=5KN 按工作條件和需求，先選用常用的Y系列的三相異步電動機。 工作機所需的有效功率為P=F*V=5000N×0.9m/s=4500w電動所需功率= P/ V帶傳動效率： =0.96齒輪的效率為：=0.98 聯(lián)軸器的效率：=0.99滾筒的效率： 滾動軸承的效率：所以估計傳動系統(tǒng)的總效率為=0.808 則=P/=5.569 (KW) 由公式n= =47.77r/min 推算出電

14、動機的轉速的范圍取帶的傳動比為24，齒輪的總傳動比為840。則電動機轉速的可選范圍為：n=i i n=764.327643.2 符合這一條件的電動機轉速有：1500r/min,1000r/min查表4.12-1得：兩種電動機的可選方案如下表示序號電動機型號額定功率/kw同步轉速(r/min)滿載轉速(r/min）總傳動比1Y132M-47.51500144030.142Y160M-67.5100097020.31綜上，選擇電動機Y160M-6，額定功率7.5KW，滿載轉速n=970r/min,最大轉矩2.0；電動機滿載轉速n=970r/min；那么，機構總傳動比i=n/nw=970/47.77

15、=20.31； 取帶傳動傳動比= 2.03（i10合理）則齒輪的傳動比為 分配齒輪各級的傳動比：按展開式布置，高速級傳動比i=及i =i/i得兩級圓柱齒輪減速器低速器的傳動比i=2.77 高速器傳動比i=3.61三， 各軸的轉速,功率和轉矩1軸(高速軸) =477.8r/min2軸(中間軸) =132.35r/min3軸(低速軸) =47.78r/min滾筒軸 = = 47.78r/min1軸 5.569×0.96=5.346KW 2軸 =5.134 kw3軸 =4.931kw滾筒軸 =4.784 kw=9550× =54.829N.m= = 則運動的動力參數(shù)計算結果見下表

16、：軸名功率P（KW）轉矩T（N·m）轉速nr/min傳動比i效率輸入輸出輸入輸出電動機軸5.6954.8299701軸5.346106.85477.82軸5.134370.45132.353軸4.931985.5147.78滾筒軸4.784956.1447.78四 ，V帶的設計與計算傳動比，傳遞功率P：P=5.569kw，轉速：n=970r/min，電動機型號為Y160M6；工作條件：單向工作，有輕微振動，使用期限為8年。中等批量生產(chǎn)，單班制工作，滾筒轉速誤差不超過7。設計內(nèi)容：確定帶的截型，長度，根數(shù)，傳動中心距，帶輪基準直徑及結構尺寸等。1確定計算功率計算功率是根據(jù)傳遞的功率P，

17、并考慮到載荷的性質(zhì)和每天運轉的時間長短等因數(shù)的影響而確定的。即 式中： 計算功率，單位為kw；傳遞的額定功率，單位為kw；工作情況系數(shù)表，由教材表8-7查得工作情況系數(shù)=1.3，=5.569×1.3=7.24 kw2選擇帶型根據(jù)計算功率和轉速n查教材機械設計表8-11選擇帶型為普通B型V帶型3確定帶輪基準直徑由教材表8-8取主動輪直徑為=125mm則，從動輪的基準直徑為=125×2.03254mm 因為標準直徑，所以就取=250mm驗算帶的速度=m/s, 帶速合適。 4確定窄V帶的基準長度的傳動中心距根據(jù), 初選取中心距為=125+250=375mm。計算帶需的長度=mm查

18、表8-23選取得帶的基準長度為=1400 mm則實際中心距a為mm mm 5計算主動輪上的包角= 因為大于1200 滿足條件 6計算窄V帶的根數(shù)z 由，=125mm，i =2.03，查教材表8-4a和表8-4b得：=1.64 kw，=0.3kw 查表8-5得:=0.953， =0.90，則， 取z=5根。7計算預緊力 查表8-3得q=0.18kg/m， 8計算作用在軸上的壓軸力=617.94N 五，齒輪的設計與計算1選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù) 由傳動簡圖可選用直齒圓柱齒輪傳動。 運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度。 材料選擇,查表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬

19、度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS 選小齒輪齒數(shù)=22由=3.61 大齒輪齒數(shù)=792按齒面接燭強度設計設計公式： 試選載荷系數(shù) 計算小齒輪傳遞的轉矩N.m 由查表10-7選取齒寬系數(shù)由查表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由查教材圖10-21按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪接觸疲勞強度極限；計算應力循環(huán)次數(shù) 由查教材圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.93；=0.97計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，得取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由教材公式10-12得1.試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值=70

20、.15 2.計算圓周速度v 3.計算齒寬b 4. 計算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)齒高5.計算載荷系數(shù) 根據(jù)1.75m/s，7級精度，由查圖10-8查得動載荷系=1.03；查教材表10-3得，；由表10-2查得使用系數(shù);由表10-8查得7級精度、小齒輪相對非對稱布置時，查教材表10-13得 所以載荷系數(shù) 6.按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得 7.計算模數(shù) 3按齒根彎曲強度設計 1.查取齒形系數(shù)由教材表10-5查得2.查取應力校正系數(shù)由教材表10-5查得3. 由教材圖10-20查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪為4.由教材圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ，；5.計算彎曲疲勞許用應力

21、：取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由教材式10-12得 6.計算載荷系數(shù)K 7.計算大小齒輪的大齒輪數(shù)值大8.設計計算.對比計算結果,由齒面接舳疲勞強度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的系數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關,可取彎曲強度算得的模數(shù)2.36并圓整為標準值2.5,按接觸強度算得的分度圓直徑.算出小齒輪齒數(shù),取;大齒輪齒數(shù),取 這樣設計出的齒輪傳動既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結構緊湊，避免破費。4幾何尺寸計算1. 分度圓直徑2.計算中心距 3.計算齒輪寬度 圓整后取1選定齒

22、輪類型，精度等級，材料及齒數(shù) 由傳動簡圖可選用直齒圓柱齒輪傳動。 運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度。 材料選擇,查表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS 選小齒輪齒數(shù)=26由大齒輪齒數(shù)=652按齒面接燭強度設計設計公式： 試選載荷系數(shù) 計算小齒輪傳遞的轉矩N.m 由查表10-7選取齒寬系數(shù)由查表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由查教材圖10-21按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪接觸疲勞強度極限；計算應力循環(huán)次數(shù) 由查教材圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.97；=0.

23、99計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由教材公式10-12得 1.試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值=106.97 2.計算圓周速度v 3.計算齒寬b 4. 計算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)齒高5.計算載荷系數(shù) 根據(jù)0.741m/s，7級精度，由查圖10-8查得動載荷系=1.03；查教材表10-3得，；由表10-2查得使用系數(shù);由表10-4查得7級精度、小齒輪相對非對稱布置時，查教材表10-13得 所以載荷系數(shù) 6.按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得 7.計算模數(shù) 5.2.3按齒根彎曲強度設計 1.查取齒形系數(shù)由教材表10-5查得2.查取應力校正系數(shù)由教材表10-

24、5查得3. 由教材圖10-20查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪為4.由教材圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ，；5.計算彎曲疲勞許用應力：取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由教材式10-12得 6.計算載荷系數(shù)K 7.計算大小齒輪的大齒輪數(shù)值大8.設計計算.對比計算結果,由齒面接舳疲勞強度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強度計算的系數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關,可取彎曲強度算得的模數(shù)3.17并圓整為標準值3.5,按接觸強度算得的分度圓直徑.算出小齒輪齒數(shù),取;大齒輪齒數(shù),取 這樣設計出的齒輪傳動既滿足了齒面接觸疲

25、勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結構緊湊，避免破費。4幾何尺寸計算1. 分度圓直徑2.計算中心距 3.計算齒輪寬度 圓整后取驗算傳動比：所以滿足設計要求。六，軸的設計計算已知，。1選軸的材料與齒輪1的材料相同為調(diào)質(zhì)。2初步估算軸的最小直徑先按教材式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3，取，于是得，由于開了一個鍵槽，所以，取26mm3.軸的機構設計設計如下圖所示：（1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸上各段直徑和長度1）為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，在12段的右邊加了一個軸套，所以，23段為過度軸，取2）初步選取軸承，由于是直齒輪，所以選用深溝球軸承

26、，根據(jù)軸的結構和最小軸的直徑大小 查機械設計手冊選用6307型軸承所以，根據(jù)軸承的右端采用軸肩定位，從表中可知，56斷的直徑為齒輪的齒頂圓直徑，所以，。軸段12：與帶輪相配處，帶輪輪轂長L=75mm.取mm;軸段23：為過度段，；軸34：軸承段，根據(jù)查表可知；軸段45：考慮56段齒輪與中間軸上齒輪2嚙合：；軸段56：取決于齒輪的尺寬， 軸段67：考慮與箱壁的距離軸段78：裝軸承的軸段，查表可得已知，。1選軸的材料選用材料為45鋼調(diào)質(zhì)。2初步估算軸的最小直徑先按教材式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3，取，于是得。3軸的結構設計如下圖所示：（1）

27、各軸段直徑的確定因為軸的最小軸與軸承相配合，所以應該先確定軸承的型號從而確定軸的最小值，選用深溝球軸承。查機械設計課程設計表9-16（GB/T297-1994），根據(jù)上面計算的，選擇軸承的型號為6308，其尺寸為所以，根據(jù)查表得臺階處軸的直徑，34段裝齒輪，取，45段為軸環(huán)?。?）各段軸長度的確定軸段12：由軸承寬度和實際位置確定， 軸段23：考慮齒輪三和齒輪四的嚙合和齒輪輪轂與軸的安裝軸段34：軸環(huán)，取軸段45：考慮與齒輪一的嚙合和齒輪輪轂與軸的安裝取軸段56：由軸承寬度和實際位置確定， 已知 1選軸的材料選用材料為45鋼調(diào)質(zhì)。2 初步估算軸的最小直徑先按教材式（15-2）初步估算軸的最小直

28、徑。選軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3，取110，于是得，由于開了一個鍵槽，所以軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。為了使軸的直徑和聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉矩，查教材表14-1取，又代入數(shù)據(jù)得查機械設計課程設計表9-21（GB/T4323-1984），選用HL5型彈性柱銷聯(lián)軸器。聯(lián)軸器的孔徑d=55mm,所以2.軸的機構設計（1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸上各段直徑和長度1）為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，在78段的左邊加了一個軸套，所以2）初步選取軸承，選用深溝球軸承，根據(jù)軸的結構和最小軸的直徑大小 查機械設計課程設計表9-16（GB/T297

29、-1994）選用6313型軸承所以，軸承的右端上一個臺階，軸肩的高度 取5mm，34段為軸環(huán)，右軸承左端用軸肩定位，查表得67段為過度段取，。 （2）各段軸長度的確定軸段12:取決于軸承的寬度軸承與箱壁的距離，齒輪與箱壁的距離 軸段23: 由齒輪寬度和保證嚙合確定軸段34:軸環(huán)處軸段45:由其他段決定軸段56: 由軸承寬度確定軸段67：段過度段取軸段78：半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，所以長度應取短些，取。七，鍵的選擇及強度校核1確定鍵的類型及尺寸一般7級精度的齒輪有定心精度要求，應選用A型圓頭普通平鍵聯(lián)接對于安裝帶輪以及鍵處軸徑，由機械設計課

30、程設計表9-14（GB/T1095-1979）查得鍵的截面尺寸：b=8mm,h=7mm.參照帶輪輪轂長L=75mm，及普通平鍵長度系列得鍵長.2強度驗算 由教材式（6-1）式中 由教材表15-1查取許用擠壓應力為，滿足強度要求。 鍵標記為：鍵 860 GB/T 1095-19791確定鍵的類型及尺寸一般7級精度的齒輪有定心精度要求，應選用A型圓頭普通平鍵聯(lián)接對于安裝鍵處軸徑，由，由機械設計課程設計表9-14（GB/T1095-1979）查得鍵的截面尺寸：b=14mm,h=9mm.普通平鍵長度系列得鍵長，2強度驗算 由教材式（6-1）式中 由教材表15-1查取許用擠壓應力為，滿足強度要求。 鍵標

31、記為：鍵 14 GB/T 1095-197918 GB/T 1095-19791.齒輪處1確定鍵的類型及尺寸一般7級精度的齒輪有定心精度要求，應選用A型圓頭普通平鍵聯(lián), 對于安裝鍵處軸徑，機械設計課程設計表9-14（GB/T1095-1979）查得鍵的截面尺寸：b=20mm,h=12mm.普通平鍵長度系列得鍵長.2強度驗算 由教材式（6-1）式中 由教材表15-1查取許用擠壓應力為，滿足強度要求。 鍵標記為：鍵 20GB/T 1095-19792.聯(lián)軸器處3確定鍵的類型及尺寸選用單圓頭普通平鍵聯(lián)接（A型）對于安裝聯(lián)軸器處軸徑,查得鍵的截面尺寸：b=16mm,h=10mm.,參照軸段長度和鍵的長

32、度系列取鍵長L=70mm.4強度驗算 由教材式（6-1）式中 由教材表15-1查取許用擠壓應力為，滿足強度要求。 鍵標記為：鍵B 1670 GB/T 1095-1979八 ，軸的校核1畫軸的空間受力圖將齒輪所受載荷簡化為集中力，并通過輪轂中截面作用于軸上。軸的支點反力也簡化為集中力通過載荷中心作用于軸上；2作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險截面。將計算出的危險截面處的的值列入下表：載荷水平面H 垂直面V支反力F玩矩M總彎矩扭矩3按彎矩合成應力校核軸的強度已知材料為40Cr鋼調(diào)質(zhì)，由教材表151查得，由已知條件，對軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度進行校核。根

33、據(jù)教材式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取軸的計算應力結論：按彎矩合成應力校核軸的強度，軸的強度足夠。1畫軸的空間受力圖將齒輪所受載荷簡化為集中力，并通過輪轂中截面作用于軸上。軸的支點反力也簡化為集中力通過載荷中心作用于軸上；2作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險截面。將計算出的危險截面處的的值列入下表：載荷水平面H 垂直面V支反力F玩矩M總彎矩扭矩3按彎矩合成應力校核軸的強度已知材料為45鋼調(diào)質(zhì)，由教材表151查得，由已知條件，對軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度進行校核。根據(jù)教材式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取結論：按彎矩合成應力校核軸的強度，軸的強度足夠1畫軸的

34、空間受力圖將齒輪所受載荷簡化為集中力，并通過輪轂中截面作用于軸上。軸的支點反力也簡化為集中力通過載荷中心作用于軸上；2作垂直平面受力圖和水平平面受力圖求出作用于軸上的載荷。并確定可能的危險截面。將計算出的危險截面處的的值列入下表：載荷水平面H 垂直面V支反力F玩矩M總彎矩扭矩3按彎矩合成應力校核軸的強度已知材料為45鋼調(diào)質(zhì)，由教材表151查得，由已知條件，對軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度進行校核。根據(jù)教材式15-5以上表中的數(shù)據(jù)，并取結論：按彎矩合成應力校核軸的強度，軸的強度足夠九， 軸承的校核軸承的預期計算壽命（1）求兩個軸承受到的徑向載荷由軸的校核過程可知所以（2）由于軸承只受徑向力查

35、教材表13-5得對兩個軸承 查教材表13-6取沖擊載荷因數(shù)（三）計算軸的壽命所以所以軸承滿足壽命要求。（1）求兩個軸承受到的徑向載荷由軸的校核過程可知所以（2）由于軸承只受徑向力查教材表13-5得對兩個軸承 查教材表13-6取沖擊載荷因數(shù)（三）計算軸的壽命所以所以軸承滿足壽命要求。（1）求兩個軸承受到的徑向載荷由軸的校核過程可知所以（2）由于軸承只受徑向力查教材表13-5得對兩個軸承 查教材表13-6取沖擊載荷因數(shù)（三）計算軸的壽命所以所以軸承滿足壽命要求。十，聯(lián)軸器的選擇和潤滑聯(lián)軸器選擇為HL5型彈性柱銷聯(lián)軸器 GB/T 50141985因齒輪的圓周速度<12m/s,所以用侵油潤滑方式,高速級齒輪侵入油里約0.7個齒高,但不小于10mm,低速級齒輪侵入油里約一個齒高不小于10mm,即1/6齒輪.因潤滑油中的傳動零件(齒輪)的圓周速度V>=(1.5至2)m/s,飛濺潤滑可選用全損耗系統(tǒng)用油LAN186, 開口閃點不于210度,凝