熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的性能分析

1、西安工程大學(xué)學(xué)報(bào)Journal o fX i an Po l y technic University第23卷第1期(總95期2009年2月V o.l23,No.1(Sum.No.95 文章編號(hào):1671 850X(200901 0079 05熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的性能分析吳 生,黃 翔,武俊梅(西安工程大學(xué),環(huán)境與化學(xué)工程學(xué)院,陜西西安710048摘要:針對(duì)板式、管式間接蒸發(fā)冷卻器存在的問(wèn)題,提出將熱管熱回收技術(shù)與蒸發(fā)冷卻技術(shù)有機(jī)結(jié)合,研發(fā)熱回收型熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組.分析了影響機(jī)組性能的主要因素,并對(duì)該機(jī)組進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試,得出該機(jī)組的最優(yōu)運(yùn)行參數(shù).為指導(dǎo)研發(fā)系列化空調(diào)機(jī)組提供了可

2、靠的參考依據(jù).關(guān)鍵詞:熱回收;熱管;間接蒸發(fā)冷卻;熱管換熱器中圖分類(lèi)號(hào):TU8315 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A0 引 言熱回收系統(tǒng)既是回收建筑物內(nèi)的余熱(冷或廢熱(冷并把回收的熱(冷量作為供熱(冷,也是其他加熱設(shè)備的熱源而加以利用的系統(tǒng).一般情況,空調(diào)系統(tǒng)中新風(fēng)負(fù)荷占總負(fù)荷的20%30%,新風(fēng)耗能占建筑總能耗的10%15%1.可見(jiàn),空調(diào)處理一次空氣所消耗的能量是主要部分之一,而空調(diào)房間二次空氣(排風(fēng)中所含的能量相當(dāng)可觀,若加以回收利用可以取得很好的節(jié)能效益和環(huán)境效益.夏季,如果在新風(fēng)、排風(fēng)之間設(shè)置熱回收裝置,對(duì)室外新風(fēng)進(jìn)行預(yù)冷,新風(fēng)的耗能由排風(fēng)所含的能量提供.熱回收裝置的熱回收效率按60%計(jì)算,則節(jié)約的

3、能量可以達(dá)到建筑總能耗的6%9%2.而冬季,由于室內(nèi)外溫差大,新風(fēng)所需加熱量較大,同時(shí)排風(fēng)中帶有大量可利用的熱量.如果設(shè)置熱回收裝置,對(duì)新風(fēng)預(yù)熱,則可以節(jié)省送風(fēng)總加熱量能耗的30%2.由此可見(jiàn),通過(guò)熱回收系統(tǒng),使新風(fēng)與排風(fēng)進(jìn)行熱(冷量的交換,把排風(fēng)所帶的熱(冷量盡可能地傳遞給新風(fēng),減少新風(fēng)的加熱(預(yù)冷量,是余熱(冷利用、節(jié)約能源的有效措施.蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)是一種直流式空調(diào)系統(tǒng)3 6.它能夠很好地解決空氣品質(zhì),并且具有良好的節(jié)能性.目前,間接蒸發(fā)冷卻器的主要形式有板式和管式兩種.板式間接蒸發(fā)冷卻器雖然結(jié)構(gòu)緊湊,換熱效率高,但由于流道狹窄容易堵塞,導(dǎo)致流動(dòng)阻力增大,能耗增加,換熱效率降低.管式間接

4、蒸發(fā)冷卻器具有布水均勻,容易形成穩(wěn)定水膜,有利于蒸發(fā)冷卻的進(jìn)行;流道較寬不會(huì)產(chǎn)生堵塞,因而流動(dòng)阻力小,但體積較龐大.因此,在多年研究和應(yīng)用蒸發(fā)冷卻技術(shù)的基礎(chǔ)上,將熱管熱回收技術(shù)與蒸發(fā)冷卻技術(shù)有機(jī)結(jié)合7 10,研發(fā)了熱回收型熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組,將熱管熱回收的特性應(yīng)用在蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)中回收排風(fēng)中冷(熱量,提高了蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的EER值.而且熱管換熱器冬季不僅是高效的熱回收裝置,而且夏季又可作為間接蒸發(fā)冷卻器,不論從技術(shù)方面還是從經(jīng)濟(jì)性方面考慮都是可行的.熱管換熱器具有較高的換熱效率以及其他換熱器所不具備的優(yōu)點(diǎn),決定了熱回收型熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)具有巨大的應(yīng)用潛力.收稿日期:2008

5、11 12基金項(xiàng)目:陜西省科技攻關(guān)資助項(xiàng)目(07J C02通訊作者:黃翔(1962 ,男,北京市人,西安工程大學(xué)教授.E m a i:l huangx1 測(cè)試系統(tǒng)測(cè)試的對(duì)象是一臺(tái)熱回收型熱管式間接蒸發(fā)冷卻組合式空調(diào)機(jī)組的兩個(gè)功能段 熱管式間接蒸發(fā)冷卻段和填料式直接蒸發(fā)冷卻段(如圖1.熱管式間接蒸發(fā)冷卻段的熱端與冷端的斷面尺寸各為650mm !1000mm !400mm ,該斷面上以叉排的方式排列144根熱管.熱管外輥軋有親水鋁箔翅片,增強(qiáng)水與換熱器的接觸面積和接觸時(shí)間,并在熱管橫斷面加裝了二次網(wǎng)格布水方式,使熱管二維布水能夠均勻分布,從而提高蒸發(fā)冷卻器的換熱效率 .圖1 熱回收型熱管式間接蒸發(fā)

6、冷卻空調(diào)機(jī)組示意圖1 新風(fēng)段;2 過(guò)濾斷;3 熱管式間接段;4 中間段;5 直接段;6 送風(fēng)段熱管式間接蒸發(fā)冷卻器一般分為蒸發(fā)段(冷端和冷凝段(熱端2種,中間被隔板分開(kāi),在蒸發(fā)段一次空氣(新風(fēng)從熱管表面橫掠管束流過(guò),與熱管內(nèi)的工質(zhì)氨進(jìn)行熱交換,為等濕冷卻過(guò)程;在冷凝段與頂部噴淋循環(huán)水,熱管表面形成一層水膜,水膜的蒸發(fā)通過(guò)吸收熱量來(lái)完成,使水膜溫度維持在接近二次空氣(排風(fēng)的濕球溫度,水膜與熱管內(nèi)的氨蒸汽進(jìn)行顯熱交換,還有一部分潛熱交換,氨發(fā)生相變,水膜將吸熱蒸發(fā),二次空氣把與水膜蒸發(fā)的潛熱和顯熱帶出室外.一次空氣、二次空氣流程11如圖2.一次空氣通過(guò)熱管內(nèi)工質(zhì)氨、水膜,把熱量傳送給二次空氣,從而

7、達(dá)到對(duì)新風(fēng)預(yù)冷降溫的目的 .圖2 一次空氣、二次空氣流程示意圖2 設(shè)計(jì)與測(cè)試測(cè)試共布置5組測(cè)點(diǎn),即機(jī)組入口(取室外空氣參數(shù)、熱管式間接蒸發(fā)冷卻器冷端出口、機(jī)組送風(fēng)出口、熱管換熱器熱端入口(取室內(nèi)空氣參數(shù)以及熱管式間接蒸發(fā)冷卻器熱端出口,分別來(lái)測(cè)試一次空氣、二次空氣的空氣狀態(tài)參數(shù).根據(jù)熱管間接蒸發(fā)冷卻器熱濕交換效率和直接蒸發(fā)冷卻熱濕交換效率定義公式計(jì)算各冷卻效率.E I EC =(t g1-t g2/(t g1-t s1!100%.(1式中t g1為熱管換熱器冷端進(jìn)風(fēng)干球溫度(#;t g2為熱管換熱器冷端出風(fēng)干球溫度(#;t s1為熱管換熱器熱端進(jìn)風(fēng)濕球溫度(#.E DEC =(t g1-t g

8、 2/(t g1-t s1!100%.(2其中 t g1為進(jìn)風(fēng)干球溫度#;t g2為出風(fēng)干球溫度,#;t s1為進(jìn)風(fēng)濕球溫度,#.該機(jī)組安裝自控系統(tǒng)可以方便調(diào)節(jié)一次空氣風(fēng)量和二次空氣風(fēng)量,可以精確地控制實(shí)驗(yàn),得到更精確的數(shù)據(jù).一次風(fēng)機(jī)采用離心通風(fēng)機(jī),額定風(fēng)量為6000m 3/h ,電機(jī)功率為2 2k W;二次風(fēng)機(jī)采用軸流風(fēng)機(jī),額定風(fēng)量為6000m 3/h ,電機(jī)功率為0 25k W;水泵采用單相潛水電泵,功率0 37k W,揚(yáng)程8m,流量3m 3/h;3 結(jié)果與分析3.1 二次空氣、一次空氣最佳風(fēng)量對(duì)比實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析為了得出最佳二次/一次風(fēng)量比,分別以一次空氣風(fēng)量分別在3000m 3/h ,40

9、00m 3/h ,5000m 3/h 3種工況下,對(duì)風(fēng)量比為0 55,0 6,0 65,0 7,0 75,0 8,0 85,0 9,0 95,1 0情況下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試.得出相應(yīng)的溫降及效率變化規(guī)律,如圖3所示.由圖3可看出,風(fēng)量比在0 551 0之間變化時(shí),改變新風(fēng)風(fēng)量時(shí)熱管換熱器一次空氣出口的干球溫80 西安工程大學(xué)學(xué)報(bào) 第23卷 圖3 熱管換熱器一次空氣出口干球溫度與風(fēng)量比的關(guān)系 G 1=3000; % G 2=4000; & G 3=5000度保持著一個(gè)大致相同的差值.由此說(shuō)明,間接蒸發(fā)冷卻降溫過(guò)程相對(duì)比較穩(wěn)定.隨著風(fēng)量比的不斷提高,熱管換熱器一次空氣出口干球溫度隨著二次空氣、一

10、次空氣風(fēng)量比的提高而降低.當(dāng)二次空氣與一次空氣風(fēng)量比從0 55提高到0 8時(shí),換熱器一次空氣出口的干球溫度有明顯的下降趨勢(shì),說(shuō)明隨著風(fēng)量比增大,二次空氣(排風(fēng)風(fēng)量相應(yīng)地增大,故二次空氣在熱管換熱器冷凝段蒸發(fā)吸熱帶走熱量增多,提高了熱管間接蒸發(fā)冷卻技術(shù)的蒸發(fā)吸熱效果.當(dāng)風(fēng)量比提高到0 8后,一次空氣出口干球溫度降低的曲線趨于平緩,風(fēng)量比從0 8提高到1 0時(shí),熱管換熱器的一次空氣出口干球溫度從21 8#降到21 68#,僅降低0 12#.表明此時(shí)風(fēng)量比對(duì)一次空氣出口干球溫度的影響越來(lái)越小.因此,在一次空氣量固定不變的情況下,不能無(wú)限增加二次空氣風(fēng)量,只能是增加了排風(fēng)機(jī)能耗,對(duì)降低一次空氣出口干球

11、溫度只起到了微乎其微的作用,其結(jié)果是不經(jīng)濟(jì)的.通過(guò)實(shí)驗(yàn)綜合分析得出最佳排風(fēng)、新風(fēng)風(fēng)量比為0 8.另外,從圖3還可以看出,一次空氣風(fēng)量為5000m 3/h 時(shí)熱管換熱器出口溫度比3000m 3/h ,4000m 3/h 要低,由此可見(jiàn),提高一次空氣風(fēng)速能夠降低換熱器出口一次空氣干球溫度.也就是說(shuō)在同等的條件下適當(dāng)?shù)卦龃箫L(fēng)量至設(shè)計(jì)風(fēng)量時(shí),可提高換熱效率.但一次空氣風(fēng)速不能超出設(shè)計(jì)風(fēng)速的范圍,如果風(fēng)速過(guò)大會(huì)影響風(fēng)機(jī)的能耗.考慮到經(jīng)濟(jì)性問(wèn)題,一般斷面風(fēng)速取值不應(yīng)大于3 0m /s .因此,本文實(shí)驗(yàn)均在一次空氣斷面風(fēng)速為3 0m /s ,二次空氣、一次空氣風(fēng)量比為0 8的情況下進(jìn)行.3 2 熱管式間接蒸

12、發(fā)冷卻器的最佳淋水量實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的冷凝段親水鋁箔肋片的表面潤(rùn)濕率達(dá)到最大,熱管式換熱器兩端的換熱效果達(dá)最好.因此,有必要對(duì)熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的淋水密度進(jìn)行研究 . 圖4 噴淋水量對(duì)換熱器新風(fēng)進(jìn)出口溫差的影響 圖5 噴淋水量在不同風(fēng)量比的情況下對(duì)熱管換熱器效率的影響 1; & 2; % 3從圖4可以看出,當(dāng)二次/一次空氣風(fēng)量比為0 8時(shí),隨著淋水量增大,熱管間接蒸發(fā)冷卻器的溫降也逐步提高,但是當(dāng)噴淋水量達(dá)到0 322m 3/h 以后,再增大淋水量,冷卻器溫降的效果沒(méi)有太大變化.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,回收型熱管換熱器間接蒸發(fā)冷卻段的最佳噴淋水量為0 3220 418m 3/h

13、 .為了更好地驗(yàn)證最佳水淋密度,還對(duì)當(dāng)一次空氣風(fēng)量不變時(shí),調(diào)節(jié)二次空氣/一次空氣風(fēng)量比,分別為 1=0 7, 2=0 8, 3=0 9的情況下,分析不同二次空氣(排風(fēng)風(fēng)量即不同的排風(fēng)風(fēng)速 下水淋密度對(duì)一次空氣進(jìn)出口溫降、換熱器效率的影響,圖5顯示,3條曲線的斜率隨著水量的增加不斷減小,說(shuō)明當(dāng)噴淋水量較小時(shí),對(duì)熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的換熱效率的影響比較明顯.當(dāng)淋水密度約為0.322m 2/h 時(shí),冷卻效率達(dá)到了70 4%;當(dāng)再繼續(xù)增大噴淋水量時(shí),對(duì)冷卻效率的影響卻越來(lái)越小,而且二次風(fēng)量/一次風(fēng)量分別為0 7,0 8,0 981第1期 熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的性能分析82 西安工程大學(xué)學(xué)報(bào) 第2

14、3卷時(shí),3條換熱器效率曲線幾乎不分上下,都是在噴淋水量為0 4180 625m3/h之間,冷卻效率達(dá)到最大.這是由于二次空氣與水是垂直交叉流動(dòng)且進(jìn)行熱質(zhì)交換.二次空氣水平流動(dòng)時(shí),水霧從上往下噴落在二次網(wǎng)格上,然后均勻地沿著換熱器親水鋁箔片肋片流下,與二次空氣進(jìn)行摩擦,主要是依靠親水鋁箔肋片上的水膜蒸發(fā)吸熱.另外,由于一次空氣風(fēng)量不變時(shí),調(diào)節(jié)二次空氣/一次空氣風(fēng)量比,也就是改變了排風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)速,從圖6還可以看出,熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的最佳淋水密度與二次空氣的排風(fēng)速度是無(wú)關(guān)的.對(duì)于金屬鋁箔交錯(cuò)的熱管式間接蒸發(fā)冷卻器,其最佳淋水密度在0 322m3/h左右.3 3 熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組實(shí)

15、驗(yàn)測(cè)試結(jié)果分析在得出最佳風(fēng)量比為0 8和淋水量0 322m3/h的基礎(chǔ)上,對(duì)熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試.3 3 1 測(cè)試條件 大氣壓95600Pa;干球溫度34 5635 5#;濕球溫度23 0#;相對(duì)濕度37 6%.3 3 2 測(cè)試結(jié)果 室外空氣狀態(tài)參數(shù):干球溫度34 56#;濕球溫度23 0#;相對(duì)濕度37 6%;(室內(nèi)空氣狀態(tài)參數(shù):干球溫度27 81#;濕球溫度21 7#;相對(duì)濕度59 2%;熱管式間接蒸發(fā)冷卻段一次空氣入口狀態(tài)參數(shù):干球溫度34 56#;相對(duì)濕度37 6%;熱管式間接蒸發(fā)冷卻段一次空氣出口狀態(tài)參數(shù):干球溫度25 55#;相對(duì)濕度58 2%;+直接蒸發(fā)冷

16、卻段入口空氣狀態(tài)參數(shù):干球溫度25 55#;相對(duì)濕度58 2%;,機(jī)組送風(fēng)出口空氣狀態(tài)參數(shù):干球溫度22 26#;相對(duì)濕度80 7%;熱管式間接蒸發(fā)冷卻段二次空氣入口狀態(tài)參數(shù):干球溫度27 81#;濕球溫度21 7#;相對(duì)濕度59 2%.3.3.3 實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果計(jì)算分析 a.熱管式間接蒸發(fā)冷卻器一次空氣口進(jìn)出溫差及其效率.熱管式間接蒸發(fā)冷卻段進(jìn)出口溫差t1=34 56-25 55=9 01#.( 根據(jù)式(1可得:E I EC=(34 56-25 55/(34 56-21 7!100%=70 39%.b.直接蒸發(fā)冷卻段效率.根據(jù)式(2可得:E DEC=(25 55-22 26/(25 55-19

17、 67!100%=55 95%.c.熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組進(jìn)出口溫差t2.t2=34 56-22 26=12 3#.夏季在中濕度地區(qū)(如西安,采用這種熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻兩級(jí)空調(diào)機(jī)組可以將室外一次空氣處理到干球溫度22 26#,相對(duì)濕度80 7%.在不使用機(jī)械制冷的情況下,經(jīng)熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻兩級(jí)溫降為12 3#,間接蒸發(fā)冷卻器的冷卻效率可達(dá)70 39%,直接蒸發(fā)冷卻段效率達(dá)到55 95%,可以滿足一般工業(yè)車(chē)間的環(huán)境要求.綜合來(lái)說(shuō),熱管式兩級(jí)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)對(duì)一次空氣的處理效果還是比較明顯的.4 結(jié) 論(1 通過(guò)對(duì)研發(fā)的熱回收型熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試得到,隨

18、著二次/一次風(fēng)量比的變化,得到熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的效率和溫降的變化關(guān)系.當(dāng)一次空氣風(fēng)量為5000m3/h時(shí),最佳二次/一次風(fēng)量比為0 8.(2 當(dāng)一次風(fēng)量為5000m3/h,二次/一次風(fēng)量比為0 8時(shí),對(duì)最佳淋水量進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試,得出在一次空氣流量、二次空氣流量都一定的情況下,淋水量越大,冷卻器的效率和溫降越高,但是當(dāng)水流量達(dá)到0 322m3/h時(shí),冷卻器的效率和溫降沒(méi)有太大的變化.通過(guò)分析認(rèn)為0 322m3/h為該結(jié)構(gòu)配置下的最佳淋水量.為了進(jìn)一步驗(yàn)證最佳水淋密度,還對(duì)當(dāng)一次空氣風(fēng)量不變時(shí),調(diào)節(jié)二次空氣/一次空氣風(fēng)量比,分別為 1=0 7, 2=0 8, 3=0 9的情況下做了測(cè)試,并得出了

19、相同的結(jié)論.說(shuō)明熱管式間接蒸發(fā)冷卻器的最佳淋水密度與二次空氣的排風(fēng)速度無(wú)關(guān).(3 在得出最佳風(fēng)量比為0 8和淋水量0 418m3/h的基礎(chǔ)上,對(duì)熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試.當(dāng)室外干球溫度為34 56#,室內(nèi)排風(fēng)干球溫度為27 81#時(shí),采用這種熱管式間接+直接蒸發(fā)冷卻兩級(jí)空調(diào)機(jī)組可以將室外一次空氣處理到干球溫度22 26#,一次空氣的溫降可達(dá)12 3#,間接蒸發(fā)冷卻器的冷卻效率可達(dá)70 39%.熱管式間接蒸發(fā)冷卻兩級(jí)空調(diào)系統(tǒng)在中濕度地區(qū)夏季運(yùn)行時(shí),在最不利工況下,仍然需要少量的機(jī)械制冷的配合.如果采用二級(jí)間接蒸發(fā)再加上直接蒸發(fā)組成三級(jí)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng),那么在中濕度地區(qū)可以不使

20、用機(jī)械制冷.而在南方濕度較大的地區(qū),可少用甚至不用機(jī)械制冷.因此,蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)可以應(yīng)用到更多領(lǐng)域或地區(qū),使蒸發(fā)冷卻技術(shù)在節(jié)能減排中發(fā)揮更大的作用.參考文獻(xiàn):1 鐘瑋.我國(guó)建筑中央空調(diào)能耗現(xiàn)狀及節(jié)能措施D .重慶:重慶大學(xué),2004.2 盧鈞,連之偉.熱回收裝置在空調(diào)工程中的應(yīng)用J.制冷空調(diào)與電力機(jī)械,2007,116(4:82 85.3 黃翔,屈元,狄育慧,等.多級(jí)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)在西北地區(qū)的應(yīng)用J.暖通空調(diào),2004,34(6:67 71.4 王玉剛,黃翔,武俊梅,等.包覆在橢圓管式間接蒸發(fā)冷卻器上功能性吸濕材料的理論與試驗(yàn)研究J.流體機(jī)械,2005,33(3:46 49.5 賀進(jìn)寶,黃

21、翔.橢圓管式間接蒸發(fā)冷卻器熱質(zhì)交換過(guò)程初探J.西安工程科技學(xué)院學(xué)報(bào),2003(專輯:6 8.6 周斌,黃翔,狄育慧.間接蒸發(fā)冷卻器中布水器對(duì)傳熱傳質(zhì)的影響J.建筑熱能通風(fēng)空調(diào),2003,22(5:24 26.7 王曉杰,黃翔,武俊梅,等.一種新型熱管間接蒸發(fā)冷卻器的分析J.流體機(jī)械,2004,32(12:72 74.8 鄭久軍,黃翔,王曉杰,等.熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的探討J.制冷空調(diào)與電力機(jī)械,2006,27(5:14 17.9 鄭久軍,黃翔,武俊梅,等.炎熱干旱地區(qū)一種節(jié)能空調(diào)系統(tǒng)的初討J.中國(guó)勘察設(shè)計(jì),2006(5:18 21.10 黃翔,鄭久軍,王曉杰,等.熱管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)在建筑中的應(yīng)用的節(jié)能分析C /第十屆全國(guó)熱管會(huì)議論文集,中國(guó)工程熱物理學(xué)會(huì),貴陽(yáng),2006:251 257.11 P E M i ke Sco fi e l d .Indirect/d irect evapo ra ti ve cooli ngJ.HPAC Eng i neeri ng ,2005(7:38 45.Capability test and analysis of AHU w it h i ndirectevaporative cooli ng of heat pi pe typeWU Sheng,H