HQ100懸臂施工技術(shù)計算書

1、臨時支墩計算書工況一：梁重不均勻 , 一個懸臂自重增大 5%,另一個懸臂自重減少 5%； 工況二：掛籃、及施工機具重量偏差系數(shù) , 一端采用 1.2, 另一端采用 0.8 ； 工況三：梁體上堆放工具材料，一側(cè)懸臂作用有10KN/m均布荷載，并在端頭有200KN集中力, 另一側(cè)懸臂空載；工況四：掛籃向 13 號段移動時不同步 ， 一端移到 13 號段位置 ， 另一端相差 2.0m；工況五： 13 號梁段混凝土灌注不同步 ， 一端灌注完成 ， 另一端灌注一半；工況六：在灌注 13 號段時 ， 一端掛籃連同混凝土墜落 ， 梁體、掛籃、機具及其它荷載動力系 數(shù) 1.2 ；工況七：最大懸臂長度時 ， 一

2、端懸臂承受豎向 100%地風(fēng)載 . 其基本風(fēng)壓 Wg=500Pa.工況八：最大懸臂長度時 ， 兩端懸臂承受方向相反地橫向風(fēng)載 . 其基本風(fēng)壓 Wg=500Pa. 計算過程中 ， 根據(jù)實際情況考慮了下面幾種荷載組合：組合 1 ：荷載 1+荷載 2+荷載 3+荷載 5+荷載 7計算圖式荷載1 : A側(cè)懸臂自重系數(shù)調(diào)整為 1.05,B側(cè)懸臂自重系數(shù)調(diào)整為 0.95.荷載 2：掛籃及施工機具重 560KN，A 側(cè)梁端施加集中荷載：F2a=560KNX 1.2=672KNB側(cè)梁端施加集中荷載：F2b =560KNX 0.8=448KN荷載 3： A 側(cè)懸臂施加均布荷載 :q3a =10KN/mA側(cè)梁端施

3、加集中荷載：F3a =200KN荷載 5： 13 號段重 1400KN，A 側(cè)梁端施加集中荷載：F5a =1400KNB 側(cè)梁端施加集中荷載：F5b=700KN荷載7 :梁寬12.2m,故B側(cè)懸臂施加均布風(fēng)荷載：q7b=-500 X 12.2=-6.1KN/m如圖所示,荷載組合1在A側(cè)加載荷載：qa = q3a =10KN /mFa 二 F2a F3a F§a 二 2272KNB側(cè)加載荷載：qb =q7b = 6.1KN / mFb 二 F2b F5b =1148KN整體建模計算，結(jié)果如下:組合2:荷載1+荷載2+荷載3+荷載4+荷載7計算圖式F4a=672KNB側(cè)距梁端2m處施加集

4、中荷載:F4b=448KN如圖所示,荷載組合2在A側(cè)加載荷載：qa =q3a =10KN /mB側(cè)加載荷載:Fa 二 F3a F4a = 872KNqb 二 q7b 二 6.1KN / mFb = F4b = 448KN整體建模計算，結(jié)果如下:荷裁組合2組合3:荷載1+荷載2+荷載3+荷載6 計算圖式荷載6: B側(cè)13號段墜落最不利，節(jié)段重1400KN, A側(cè)梁端施加集中荷載:F6a=1400KN如圖所示,荷載組合4在A側(cè)加載荷載：qa =q3a X1.2 =12KN /mFa =(F2a F3a Fea) 1.2 = 2726.4KNB側(cè)加載荷載：qb =0Fb=0荷裁組合3整體建模計算，結(jié)

5、果如下:在荷載組合1情況，臨時支座反力f1=46814.5KNfl ' =2227KN在荷載組合2情況，臨時支座反力f2=35560.7KNf2 ' =11380.8KN在荷載組合3情況，臨時支座反力f3=73846.8KNF3' =-16045.2KN單個臨時支座所受壓力最大值Fmax=f3/2=36873.4KN所受拉力最大值 F' max=f3' /2=8022.6KN由于墩頂平面尺寸限制，臨時支座難以滿足掛籃墜落工況下主梁抗傾覆地要求應(yīng)采用臨時支墩方案臨時支墩采用如下形式：整體建模,在荷載組合1下,計算結(jié)果如圖:在荷載組合2下，計算結(jié)果如圖:在荷

6、載組合3下，計算結(jié)果如圖:組合4:荷載1+荷載2+荷載3+荷載8.此項組合用以檢算臨時支墩抵抗橫向風(fēng)荷載地承載力計算圖式荷載2 :掛籃及施工機具重 560KN,A側(cè)梁端施加集中荷載：F2a=560KNX 1.2=672KNB側(cè)梁端施加集中荷載：F2b =560KNX 0.8=448KN荷載3: A側(cè)懸臂施加均布荷載：q3a =10KN/mA側(cè)梁端施加集中荷載：F3a =200KN荷載&平均梁高6.35m,兩側(cè)懸臂施加相反方向地均布風(fēng)荷載:q8a = q8b =500 X 6.35=3.175KN/m則荷載組合4在A側(cè)加載荷載：qa =q3a =10KN /mq8a =3.175KN/m

7、Fa 二 F2a F3a 二 872KNB側(cè)加載荷載：q8b=3.175KN/mFb =448KN在荷載組合4下，計算結(jié)果如圖：臨時支墩反力圖POST-PROCESSORBEAM FORCE釉力9.60740e+002O.OOOOOs+OOO -2.32323e+003 -3,96522e+003 -5.60720e+003 -7,24919e+003 -8.89117e+003 -1.05332e+004 -1.21751e-t-004 -138171e+004 -1.54591e+004 -k7101164-004ST! ddMAX 1 81MIN : 37 丈件：DLGJ單冊kN日胡：0

8、7/11/2010X：-0.483T:-0.837Z: 0.2E9臨時支墩軸力圖從計算結(jié)果可以看出：在荷載組合 1 情況下 , 臨時支墩反力 F1=17066kNF1' =7511kN在荷載組合2 情況下 , 臨時支墩反力F2=14411kNF2' =9233kN在荷載組合3 情況下 , 臨時支墩反力F3=24115kNF3' =4853kN在荷載組合4 情況下 , 臨時支墩反力F4=17101kNF4' =8032kNf3=24115KN,四種組由以上四種組合計算出單根臨時支墩最大壓力為 合下, 臨時支墩均未出現(xiàn)拉力 .臨時支墩采用© 1200X12

9、地鋼管混凝土柱.鋼管內(nèi)填充C40混凝土 .單根鋼管混凝土柱承載力設(shè)計值計算：鋼管混凝土材料性能（根據(jù)規(guī)程DL/T5085-1999）混凝土C40鋼材Q235混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值fck26.8 Mpa混凝土強度設(shè)計值fc19.1 Mpa鋼材屈服強度fy235 Mpa鋼材抗壓強度設(shè)計值f215 Mpa鋼管外徑D1200 mm鋼管壁厚t12 mm組合截面面積Asc1130973.354 mm2核心混凝土橫截面積Ac1086186.809 mm2鋼管橫截面積As44786.54482 mm2截面約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值KCk0.361556441截面約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計值KC00.507314797系數(shù)B11.1499系數(shù)C1-0.108192組合軸壓強度標(biāo)準(zhǔn)值fscy43.24476307 MPa組合軸壓強度設(shè)計值fsc33.75955738比例極限fscp29.40643889 Mpa比例極限對應(yīng)地應(yīng)變epxlscp0.00076375組合軸壓彈性模量Esc38502.70231 Mpa組合容重2.70584E-05 N/M3軸壓承載力設(shè)計值38181.15985 KN彈性失穩(wěn)界限長細(xì)比LMDp113.6774337彈塑性失穩(wěn)界限長細(xì)比LMDo12.65628977計算長度L7800 MM長細(xì)比LMD26系數(shù)e131878222.5系數(shù)d7500系數(shù)c0.99341366