橋式直接耦合柔性機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法_第1頁(yè)
橋式直接耦合柔性機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法_第2頁(yè)
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橋式直接耦合柔性機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法_第4頁(yè)
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1、 124 機(jī) 器 人 2010 年 1 月 teristicsJ. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2003, 39(8: 32-36. 它設(shè)計(jì)參數(shù),對(duì)其許用應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)證以確定合理的 設(shè)計(jì)方案以上設(shè)計(jì)流程如圖 11 所示 4 結(jié)論(Conclusion) (1 為滿足尺蠖驅(qū)動(dòng)器中間驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)輸出力大、 響應(yīng)快速的工作要求,設(shè)計(jì)了橋式直接耦合柔性機(jī) 構(gòu),具有拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、應(yīng)力分布均勻以及固有頻 率高等特點(diǎn) (2 基于卡氏定理, 通過(guò)選擇精確的柔性鉸鏈旋 轉(zhuǎn)剛度公式得到了該機(jī)構(gòu)的剛度解析式,并將柔性 機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化為單自由度彈簧質(zhì)點(diǎn)系統(tǒng),得到其固有頻

2、率解析式 (3 對(duì)柔性機(jī)構(gòu)的剛度和固有頻率進(jìn)行了實(shí)驗(yàn) 測(cè)試,與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比,解析解的誤差分別為 5.5% 和 14.1%, 其有限元解的誤差分別為 7.7%和 10.1%, 驗(yàn)證了解析解和有限元解的正確性,可以用于該柔 性機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)分析 (4 基于有限元分析方法, 提出一種綜合考慮柔 性機(jī)構(gòu)的靜動(dòng)態(tài)特性的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,根據(jù)設(shè)計(jì)要 求可有效地確定該柔性機(jī)構(gòu)的尺寸參數(shù),這是一種 合理有效的柔性機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,方便了初始設(shè) 計(jì)階段的參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn)(References) 1 宗光華,裴旭,于靖軍,等一種新型柔性直線導(dǎo)向機(jī)構(gòu)及 其運(yùn)動(dòng)精度分析 J光學(xué)精密工程, 2008, 16(4:630-

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4、 fully compliant mechanism based on its dynamic charac- 3 孫立寧,馬立,榮偉彬,等一種納米級(jí)二維微定位工作臺(tái) 的設(shè)計(jì)與分析 J光學(xué)精密工程, 2006, 14(3:406-411. Sun Lining, Ma Li, Rong Weibin, et al. Design and analysis on a 2-DOF nanopositioning stageJ. Optics and Precision Engineering, 2006, 14(3: 406-411. 4 Ma H W, Yao S M, Wang L Q, et

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