雙向板彎矩計算表格

1、雙向板彎矩計算表格攀枝花學院 土木工程學院第二部分 結構計算1 工程概況1.1 設計概況：1.1.1 建設項目名稱： 攀枝花某小區(qū)住宅 B 棟1.1.2 建設地點 ：攀枝花金江區(qū)1.1.3 設計資料：攀枝花某小區(qū)住宅B棟,可占用土地為50m*10n,實際占地面積為50*10, 主體為五層，室內外地坪高差為600mm層高3m,女兒墻高1.2m,總高21.7m。 每層一個單元，一梯兩戶，戶型為三室兩廳，框架結構。其各層樓的具體布置見 圖紙。地質勘察表明，勘查范圍內基底巖石有輝長巖和灰?guī)r， 其中輝長巖分布于I -I 1剖面的CKH CK3鉆孔附近，灰?guī)r分布于n-n 1剖面的CK4CK6號鉆孔（詳 見

2、有關剖面圖）。2、補勘察施工的鉆孔在灰?guī)r揭露深度內未見有巖溶。3根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001）綜合判定，該場地屬于中 硬場地土， II 級建筑場地 ,處于建筑抗震的有利地段。攀枝花地區(qū)抗震設防烈度 為 7 度，設計基本地震加速度值為 0.1g。4持力層建議設在含碎石粉質粘土層。5.氣象資料：全年主導風向：偏南風夏季主導風向，常年降雨量為：350mm時間是5 7月，基本風壓為：0.4kN/m2 （B類場地）6.底層室內主要地坪標高為± 0.000，室外-0.60001.2結構承重方案選擇根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用縱橫框架承 重方案，框架梁、柱

3、布置參見結構平面圖一。在計算時采用橫向框架H iiA Oi a：=： =17-171210> a aae 16 - 16t 11814 17-17 -17-T-13 15 159I Al LI7；4 3：1 15 13 ： 12：1091B n B-1621411 171 矗鼻 E ,1.3主要構件選型及尺寸初步估算1.3.1. 主要構件選型(1) 梁、板、柱結構形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構(2) 墻體采用：粘土空心磚(3) 墻體厚度：內外墻均為 200mm(4) 基礎米用：柱下獨立基礎1.3.2. 梁、柱截面尺寸估算(1)主梁：縱向主梁的跨度為 L仁2400mm, L2=4300mm 丄3

4、=3300mm, L4=3600mm,L5=5500mm,所以L取較大值。h=(1/101/15)L=366mm550mm 取 h=400mm截面寬度：(1/21/3)h=133200mm,取 b=250mm，滿足 b 200mm,且 b/h=400/250=1.6<4故主要框架梁初選截面尺寸為：b x h=400mrH 250mm(2) 次梁：截面高度：h= (1/101/15) L=240mm360mm,取 350mm 截面寬度：b= (1/21/3) h=116mm175mm,取 250mm,故次要框架梁初選截面尺寸為：b>h=250mX 350mm(3) 框架柱：11112

5、h () H () 3000mm374.7 281mm,b(1)h,取 b h.15 2015 203又根據(jù)公式：Ac 仏,其中n為軸壓比限值，一般取0.9.nfc各層的重力代表值近似取12KN/m2，由結構平面布置圖可得中柱的負 荷面積是3.6 x 4.8/2+3.6 x 3.6/2=15.12mm2,則豎向荷載的軸壓估計 值：選 C35型混凝土，fc 16.7N / mm2,11342Ac75449 mmNv 1.25 12 15.12 51134 KN0.9 16.7且框架柱截面高度不宜小于 400mm 故初選截面b h 450mm 450mm.2 .板的設計板采用整體現(xiàn)澆式，板厚 h

6、100mm ，采用 C30 混泥土，板中鋼筋采用 HPB235級鋼筋。設計中采用彈性理論計算的方法來計算板和支座中的內力，采 用彎矩調幅法對結構按彈性方法所求的彎矩值和剪力值進行適當調整， 以考慮結 構非彈性變形所引起的內力重分布。 本計算中選取兩個戶型為計算單元， 將樓板 劃分為 1-17 幾種板塊。6 / 54g q/2 4.8 3.5/226.55kN/m2,q' q/223.5/2 1.75kN/m22.1 板的荷載計算2.1.1 樓面荷載計算：選用細石混凝土樓面：40厚C20細石混凝土撒1:1水泥砂子壓實抹光：0.4 X24=0.96kN/m1 120mn厚鋼筋混泥土板250

7、.12=3 k N/卅水泥漿一道（內摻建筑膠） 0.05 k N/mq' q/2 2.8/2 1.4kN / m2陽臺活載標準值： 2.5k N/m2陽臺活載設計值：2.5 1.4 3.5kN/m陽臺荷載：樓面恒載標準值：0.96+0.05+3=4.0kN/m2樓面橫載設計值：g=4 1.2=4.8 k N/m2樓面活荷載標準值：2.0 kN/m2樓面活荷載設計值：q 2.0KN/m2 1.42.8kN/m2樓面荷載：2 g q 4.8 2.8 7.6kN /m22 g' g q/2 4.8 2.8/2 6.2kN /m2 q' q/2 2.8/2 1.4kN /m2廁

8、所活載 準值:2kN/m2標活載設計值：2 X 1.4=2.8 kN/卅廁所荷載：2g q 4.8 2.8 7.6kN /m22g' g q/2 4.8 2.8/2 6.2kN /m22.1.2 屋面荷載計算30mm厚C20細石砼防水21.0kN/m2三氈四油防水層0.4kN/m215mm 厚水泥砂漿找平層200.015=0.3 kKN/m215mm 厚水泥砂漿找平層200.015=0.3 kN/m240mm厚水泥石灰焦渣砂漿3%。找平0.04 14 0.56kN/m水泥蛭石保溫層（平均厚度120mr）110mn厚鋼筋混凝土10mn厚石灰水泥砂漿抹底合計6.08屋面活荷載標準值（上人屋

9、面）：0.12 5 0.6kN/m0.11 25 2.75kN/m0.01 17 0.17kN/m2.0kN/m k N/nf21.4kN /m屋面活荷載設計值：q 2.0KN/m2 1.4 2.8 k N/m?屋面荷載：g q 6.08 2.8kN/m2 8.88kN/m22.2按彈性理論計算樓面板 2.2.1雙向板的計算雙向板計算系數(shù)表進行內力計算，計算見圖及計算結果見下表。雙向板彎矩計算表格區(qū)格12tx ”oy3.6/3.6=13.6/4.8=0.75計圖算簡跨mx(0.0234*6.2+0.0368 X1.4)*3.62=2.55kN m/m(0.039*6.2+0.0620*1.4)

10、*3.62=4.26kN m/m0my(0.0234*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.55kN m/m(0.0189*6.2+0.0317*1.4)*3.62=2.09kN m/m內0.2mx2.55+0.2*2.55=3.06kN m/m4.26+0.2*2.09=4.68kNm/mmy2.55+0.2*2.55=3.06kN m/m2.09+0.2*4.26=2.94kNm/m支計算簡圖EJ1111111111mx0.0667*7.6*3.6 2=6.57kN m/m0.0938*7.6*3.6 2=9.24kNm/m座my0.0667*7.6*3.6 2=6.57kN m/

11、m7 / 5420.0760*7.6*3.6=7.49kkN m/m雙向板彎矩計算表格區(qū)格34h ”oy1.5/2.4=0.631.8/2.4=0.75計圖算簡EME跨mx(0.0166*6.2+0.0778*1.4)*1.52=0.48kN m/m(0.0208*6.2+0.0620*1.4)*1.82=0.7kN m/m0my(0.0437*6.2+0.0259*1.4)*1.25 =2.09 kN m/m(0.0329*6.2+0.0317*1.4)*1.82=0.8kN m/m內0.2mx0.48+0.2*2.09=0.9kN m/m0.7+0.2*0.8=0.86kN m/ mmy2

12、.09+0.2*0.48=2.19kN m/m0.8+0.2*0.7=0.94kN m/ m支計算簡圖OJIZ1Il III ill lFmx0.0760*7.6*1.5 2=1.3kN m/m0.0729*7.6*1.8 2=1.8kN m/m座1mv0.0995*7.6*1.5 2=1.7kN-m/m0.0837*7.6*1.8 2=2.06 kN m/m區(qū)格56h ”oy121.5=0.81.2/1.8=0.7計圖算簡iiiiii iiiiiLQ-nii iiiiiiiQ-n跨mx(0.0271*6.2+0.0561*1.4)*1.22=0.36kN m/m(0.0321*6.2+0.0

13、683*1.4)*1.22=0.42kN m/m0my(0.0144*6.2+0.0334*1.4)*1.22=0.2kN m/m(0.0113*6.2+0.0296*1.4)*1.22=0.16kN m/m內0.2mx0.36+0.2*0.2=0.4kN m/m0.42+0.2*0.16=0.45kNm/mmy0.2+0.36*0.2=0.27kN m/m0.16+0.2*0.42=0.24kNm/m支計算簡圖Ctomx0.0664*7.6*1.2 2=0.73kN m/m0.0735*7.6*1.2 2=0.8kN -m/m座1mv0.0559*7.6*1.2 2=0.61 kN -m/m

14、0.0569*7.6*1.2 2=0.62 kN - m/m區(qū)格89h ”oy323.6=0.92.7/3.6=0.75計圖算簡CJ4CTO跨mx(0.0228*6.2+0.456*1.4)*3.22=2.23kN m/m(0.0208*6.2+0.0620*1.4)*2.72=1.57kN m/m0my(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*3.22=2.04kN m/m(0.0329*6.2+0.0317*1.4)*2.72=1.81kN m/m內0.2mx2.23+2.04*0.2=2.64kN m/m1.57+0.2*1.81=1.93kNm/mmy2.04+0.2*2.23=

15、2.49kN m/m1.81+0.2*1.57=2.12kNm/m支計算簡圖ElCJmx0.0656*7.6*3.2 2=5.43kN m/m0.0729*7.6*2.7 2=4.04kNm/m座1mv0.0653*7.6*3.2 2=5.4 kN - m/m0.0837*7.6*2.7 2=4.64 kN - m/m區(qū)格1011h ”oy2.8/3.6=0.784.2/4.8=0.9計圖算簡EM跨mx(0.0125*6.2+0.0585*1.4)*2.82=1.69kN m/m(0.0228*6.2+0.0456*1.4)*4.22=3.79kN m/m0my(0.0313*6.2+0.03

16、27*1.4)*2.82=1.88kN m/m(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*4.22=3.47kN m/m內0.2mx1.69+0.2*1.88=2.07kN m/m3.79+3.47*0.2=4.48kNm/mmy1.88+0.2*1.69=2.22kN m/m3.47+0.2*3.79=4.23kNm/m支計算簡圖dniiiiiiiiiirmx0.0716*7.6*2.8 2=4.27kN m/m0.0656*7.6*4.2 2=9.22kNm/m座1mv0.0798*7.6*2.8 2=4.75 kN -m/m0.0653*7.6*4.2 2=9.18kN - m/m區(qū)

17、格1213h ”oy3.3/3.6=0.92.1/3.6=0.58計圖算簡CJ4CTO跨mx(0.0228*6.2+0.0456*1.4)*3.32=2.83kN m/m(0.0143*6.2+0.0849*1.4)*2.12=0.68kN m/m0my(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*3.32=1.95kN m/m(0.0471*6.2+0.0292*1.4)*2.12=1.5kN m/m內0.2mx2.83+0.2*1.95=3.22kN m/m0.68+0.2*1.5=0.98kN m/ -mmy1.95+0.2*2.83=2.52kN m/m1.5+0.2*0.68=1.

18、64kN m/ -m支計算簡圖ElCJmx0.0656*7.6*3.3 2=5.43kN m/m0.0776*7.6*2.1 2=2.6kN -m/m座1mv0.0653*7.6*3.3 2=5.4 kN - m/m0.1057*7.6*2.12=3.54 kN - m/m區(qū)格1415h ”oy4.2/4.8=0.881.8/3.6=0.5計圖算簡EM跨mx(0.0227*6.2+0.0476*1.4)*4.22=3.66kN m/m(0.0099*6.2+0.0965*1.4)*1.82=0.64kN m/m0my(0.0236*6.2+0.0351*1.4)*4.22=3.45kN m/m

19、(0.0534*6.2+0.0174*1.4)*1.82=1.15kN m/m內0.2mx3.66+0.2*3.45=4.35kN m/m0.64+0.2*1.15=0.87kNm/mmy3.45+0.2*3.66=4.18kN m/m1.15+0.2*0.64=1.28kNm/m支計算簡圖dniiiiiiiiiirmx0.0667*7.6*4.2 2=8.94kN m/m0.0784*7.6*1.8 2=1.93kNm/m座1mv0.0676*7.6*4.2 2=9.06 kN -m/m0.1146*7.6*1.8 2=2.82 kN - m/m區(qū)格17h ”oy3.6/3.6=1計圖算簡E

20、M跨mx(0.0227*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.49kN m/m0my(0.0168*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.02kN m/m內0.2mx2.49+0.2*2.02=2.89kN m/mmy2.02+2.49*0.2=2.52kN m/m支計算簡圖dmx0.06*7.6*3.6 2=5.91kN m/m座1mv20.055*7.6*3.6=5.42 kN m/m223板的配筋計算各區(qū)格板跨內及支座彎矩已求得，板厚h 100mm，取截面有效高度hox 80mm，h°y 70mm，即按 A板內鋼筋米有HPB235,查表得fy2b 0.614fc

21、 9.6KN/mm計算鋼筋截面面積，fy210N/mm20.95fyh0210N/mm2min0.2 00,C30的混泥土，計算結果見卜表卜：截面m(KN/m)H 0/mmAs/mm2選配鋼筋實配面積lox13.0680191.7 8 2002511loy3.0670219.1 8 200251lox4.6880293.2 8 1503352loy2.9470210.5 8 200251lox0.98056.3 8 2002513loy2.1970156.8 8 200251lox0.868053.8 8 2002514loy0.947067.3 8 200251lox0.48025.0 8

22、200251跨中5loy0.277019.3 8 200251lox0.458028.1 8 2002516loy0.247017.1 8 200251lox0.698043.2 8 2002517loy0.817058.0 8 200251lox2.6480165.4 8 2002518loy2.4970178.3 8 200251lox1.9380120.9 8 2002519loy2.1270151.8 8 20025110loxloy2.072.228070129.6158.9 8 200 8 20025125111lox4.4880280.78 150335loy4.2370302.

23、9 8 15033512lox3.2280201.7 8 200251loy2.5270180.4 8 20025113lox0.988061.4 8 200251loy1.6470117.4 8 20025114lox4.3580272.58 150335loy4.1870299.38 15033515lox0.878054.5 8 200251loy1.287091.6 8 20025116lox0.698043.2 8 200251loy0.817058.0 8 20025117lox2.8980181.0 8 200251loy2.5270180.4 8 200251127.03804

24、40.4 10 150524287.33580459.5 10 150524351.558097.1 8 200251支座492.9280182.9 8 200251560.7658047.9 8 200251692.4280151.6 8 2002517115.06580317.3 10 2003928117.32580458.9 10 15052424 / 549116.9180432.9 1096580436.4 102380453.0 10380394.7 1042580465.2

25、109280245.6 8 20025116173.0280189.2 8 20025117175.9180370.3 10 2003923.3次梁的設計3.3.1次梁的截面選擇hd主梁300In=3600300力1*e«1Z次梁高度取值為：1/18 h （L12主梁間距）次梁寬度取值為：h/3<b<h/2故跨度為7.2m的次梁截面選取200*200332次梁的材料選用次梁材料選?。夯炷?C30( fc 14.3N/mm2, ft 1.43N / mm2)鋼筋 HRB335 ( fy=300N/mm2)3.3.3次梁的荷載統(tǒng)計次梁 跨度：3.6

26、m b x h=200X 200恒荷載標準值由板傳來：4X.8 X5/8+4 X0.6 X(1-0.25 2+0.253)=6.56 kN/m次梁自重：25X 0.2 X (0.2-0.1 ) =0.5 kN/m兩側抹灰： 0.01 X( 0.2+0.1 X 2)X 17=0.07kN/m7.13 KN/m活載標準值由板傳來：2X.8 X5/8+2 X0.6 X(1-0.25 2+0.253)=3.28 kN/m3.28 KN/m荷載設計值1.2X 7.13+1.4X 3.28=13.15KN/m3.3.4次梁的內力計算次梁 跨度：3.6mb X h=200X 200跨內彎矩：1/8X 13.

27、15 X 3.6 X 3.6=21.30kN m支座剪力：1/2X 13.15 X 3.6=23.67kN3.3.5 次梁的配筋計算取跨度為 3.6m 的次梁為例：按彈性理論進行計算，次梁采用 C30混凝土，鋼筋采用HRB335查表得： fy=300N/mm2, fc 14.3N/mm2, min 0.215%， ft 1.43N/mm2。按 T 形截面計算 支座截面按矩形截面計算，支座按布置兩排縱筋考慮。故H0=200-35=165mm按 T 型截面進行計算 bf 與梁的跨度的確定：翼緣與厚度 hf 有關，規(guī)范 規(guī)定T形梁截面受彎構件翼緣計算跨度bf取1/3l0,b q,b 12hf'

28、;三者中的最小 值。按梁的計算跨度考慮：b'f 1/3l0=1200判斷T形截面類型：fcbf'hf. h0 1/2hf' =1X 14.3 X 1200X 100X( 165100/2 )=197.34kN m>=21.3kN m次梁正截面承載力計算截面跨內彎矩 m/(kN m)21.3sm/ ifbh0.0456§0.04671Asbf ho ifc/ fy440.75選配鋼筋/ mm2412實配鋼筋面積/mm2452次梁斜截面承載力計算截面支座V/kN23.670.25 c fcbh0 / N117975>V0.7 仙/N33033>V

29、選用箍筋2 8箍筋間距2004 一榀框架結構計算4.1主要構件選型及截面尺寸估算(取9軸橫向框架計算)4.1.1主要構件選型(1)梁、板、柱結構形式：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構。(2)墻體：所有墻體均采用200厚煤矸石空心磚砌筑。(3)墻體厚度：所有墻體厚度均為 200mm。(4)根據(jù)設計資料，窗戶采用塑鋼玻璃窗，重璃門，重 0.45KN/ m2。0.45KN/ m2;門采用鋼質門或玻4.1.2梁、柱截面尺寸估算(1)主梁:縱、橫向柱距為b 7800mmh (1/8 1/12) b 975mm 650mm取 h 650mm(2)1 1b ( )h 325mm 217mm23故縱、橫向框架主梁初選截

30、面尺寸為: 次梁：縱向框架主梁間距I 7800mm取 b 300mm300mm 650mmh (1/12 1/18) l 650mm 433mm取 h 500mm(3)(4)1 1 b ( )h 250mm 167mm23故次梁初選截面尺寸為：b h 250mm走道梁：b h 300mm 450mm框架柱：取8軸橫向框架計算取 b 250mm500mm因為中柱受荷最大，故以中柱進行截面尺寸估算。恒載標準值按12KN /m214KN /m2估算，本設計取14KN /m2 ；計算主梁時活荷載標準值取2.0KN /m2。 由結構平面布置圖可得中柱的負荷面積是7.8 2.1227.8m238.61m2

31、2,則中柱柱底承受的荷載標準值為:2702.水N恒荷載 14 38.61 5KN活荷載 2.0 38.61 5KN 386.1KN向壓力設計值：N v 1.25 2702.7 1.25 386.1KN3861KN，則柱中軸向力取恒載和活載的分項系數(shù)均取1.25,則柱支承的樓面荷載面積上豎向荷載產生的軸N 1.2Nv 4633.2 KN假定柱中受壓縱筋配筋率1%，中柱的穩(wěn)定系數(shù)1.0，根據(jù)公式 N 0.9 (fyAs fcA) 0.9 A(fyfc），則N0.9 (fy0.9 1.0 爲1% 16.7) 10皿2 231320mm2。選用方形截面柱，則b h,A . 231420mm481mm，

32、故框架柱選取截面尺寸b h 500mm 500mm4.2框架計算簡圖及梁柱線剛度計算4.2.1框架計算簡圖框架的計算單元如圖2.3.1所示，取軸線一榀框架計算。假定柱嵌固于基 礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心 軸之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基礎頂面標高根據(jù)設計資料 定為-1.200m,二層樓面標高為 4.200m,故底層柱高為5.400m。其余各層柱高從樓面算至上層樓面（即層高），均為3.300m。由此可繪出框架的計算簡圖，如圖4.2.1所示。4.2.2梁柱線剛度計算（1）柱的線剛度ic的計算柱慣性矩：,14I ca12底層柱線剛度：EcI

33、c*Hic2EJc丄 0.54m41240.0052m31.51090.00527ZeO Q"7 d H M e5.7n m 2.8/10 n m其他層柱線剛度:31.5 109 0.00523.34.96 107N m（2）梁的線剛度計算雙向板彎矩計算表格邊跨梁的慣性矩：* 2bh3230.3 0.654m40.0137m1212邊跨梁的線剛度：EJih1h131.59100.0137 KlNm 5.53 107 N mh1l7.8中間跨梁的慣性矩：Ih 2bh320.3 0.4534m0.00456m421212中間跨梁的線剛度：EcIh231.5109 0.00 4 56N m

34、 6.84 107N mih?2l2.1(3) 梁柱相對線剛度計算令 ih6.84 107N m 1h2i h15.53 1076.84 1070.81ic10.42 ,ic26.84 1071076.84 1074.960.7317.4000.8130301.00.81303030300.811.00.813030300.811.00.813030300.811.00.812020200.811.00.810000780021007854.23 / 54'.70DG14.10010.8007.5004.200-1.2000雙向板彎矩計算表格4.3框架荷載計算及內力分析431框架恒載標

35、準值計算及內力分析(1)屋面通風隔熱層：600X 600小平板，磚墩高1802.0KN /m2保護層：20厚水泥沙漿0.02m20KN /m20.015m 17KN /m 0.26KN /m合計：4.274KN/m20.4KN /m2防水層：三氈四油上鋪小石子0.4KN /m2找坡層：水泥爐渣砂漿，最薄處30厚0.04m 14KN / m30.56KN /m2隔氣層：一氈二油隔氣層0.05KN /m2找平層：20厚水泥沙漿找平層0.02m20KN /m30.4KN /m2結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.12m 25KN /m3 3KN / m2抹灰層：10厚混合砂漿0.01m 17KN/

36、m30.17KN /m2合計：6.98KN /m(2)標準層樓面12厚陶瓷地面0.012m 22 KN / m30.264KN /m230厚細石混凝土0.03m 25KN / m30.75KN / m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.12m 25KN /m3 3KN /m2 15 厚頂棚抹灰（3）構件自重橫向框架梁自重（邊跨）0.3 0.65 25KN / m4.875KN /m橫向框架梁自重（中跨）0.3 0.45 25KN / m3.375KN/m縱向框架梁自重.3 0.65 25KN/m 4.875KN/m框架柱自重（其它層）0.5 0.5 25 3.3KN20.625KN框架柱自重（底層

37、）0.5 0.5 25 5.7KN35.625KN外墻重0.02 20 2 0.20 11KN / m23.0KN /m2內墻重0.02 20 2 0.20 11KN / m23.0KN /m2屋頂女兒墻重0.24 1.5 22KN /m7.92 KN/m鋼質（玻璃）門0.45KN /m2塑鋼玻璃窗20.45KN /m邊跨框架承擔的屋面板、樓面板傳來的荷載形式為梯形，如圖421所示，為計算簡便，按支座彎矩等效原則，將其轉化為矩形荷載。其中a罟0.2531 / 54梯形荷議分布等效圖DHJ/yooJnnk1 £,nD 1G422恒荷載作用分布圖屋面梁上線荷載:q1(1 2 23)q 4

38、.875 (1 20.2550.253) 6.98 3.9 4.875KN/m29.2KN /m樓面梁上線荷載:q2 (1 2 23)q3.8 4.875 (12 0.2520.253) 4.274 3.0 3.8 4.875KN /m 22.7KN /m框架中各層恒荷載作用分布圖如圖 422所示。(4) 固端彎矩計算表431 固端彎矩計算表邊跨框架梁中間跨框架梁頂1 | 2 ql129.227.8 KN m1 .2 ql113.322.1 KN m12121212層148.04KNm4.89KNm底層及1 . 2 ql122.77.82 KN m1 - 2 ql丄9.52.12KN m121

39、21212標準層115.09 KNm3.49KNm(5) 節(jié)點分配系數(shù)計算頂層分配系數(shù)計算如下(其他層計算方法相同，見表2.4.2):節(jié)點A :4 0.810.534 0.73門C/7A5B540.73 4 0.81,A5A4U.4/4 0.73 4 0.81節(jié)點B:4 0.810.32 ,B5A540.81 4 0.734 14 10.39B5C540.81 4 0.734 14 0.730.29B5B440.81 4 0.734 1表432節(jié)點分配系數(shù)卩計算節(jié)點A各桿端分配系數(shù)卩節(jié)點B各桿端分配系數(shù)卩頂層A5B50.53B5A50.32A5A40.47B5C50.39B5B40.29標準層

40、A4B40.36B4A40.25:A4A30.32B4B30.22A4A50.32B4B50.22B4C40.27底層A1B10.41B1A10.27A1A20.37B1C10.34A1A00.22B1B00.14B1B20.25雙向板彎矩計算表格(6) 恒荷載作用下內力計算恒荷載作用下的內力計算采用 彎矩二次分配法，計算過程見圖423上柱下柱右梁T0.4 7匚53-148.04C/丄胡佗佗-2陽1 己11 己389041 -00,11左梁上柱下柱右梁0,32歷39.33-41.51 -55.83PR-7,82 -10.511323 C -S1.61 -/：.力-7,33上柱下柱右梁0.3?0

41、.36U1目左梁上柱下柱右梁底0啟718/B-=.8118.42-16.18-B.6： -7/44B.644陽4 -9728i：3.C9-腫尿-2佃EC疋-1己羽1丘J亦104,57 -3556七.49 -9455-3： J4 -l?.?0庇512-35.98 -32.61上柱下柱右梁C3E0.32C,36189,68左梁上柱下柱右梁033.220/3CO533CQ6.393 £4 JL -432.36-24.京P4.55-31&4E 18.4?-16.1S-s.Gl -&.61 -7.4420.7? 削1"0肥：C4,b/ -35,98-1228-35.9

42、8 -3?.61L0?上柱下柱右梁0,32rb -CL?：87J8左梁上柱下柱右梁0凹07032 / 54-2.25-1223上柱下柱右梁C370.4：18/?-£.61 奪3左梁上柱下柱右梁.-0250.140.34,12 D底匚曲1.2104.57 -3558卜 3了朋-32.6136S318.42-16,19-g -，448.64 -972842584 7.19J忙止-?/.S0-15 62-37.S4ia.42壬亞-K .：/冬r -三代-8J06-4.79 -8.93-lcl-J.4752.938.95 -9L89：1.02 -41,.<7.13A兀氏-115.09雙

43、向板彎矩計算表格圖423恒荷載作用下內力計算-H/ 152M ；61.61 61E132.3390.1116-1.1235 95血5?財？8族4砥洽*fi.98 35.M1 7ML.5.9835 9S7198h SJ 11.53i1./4冬38 95D3Z61 艾®104.5y97.2897.26977813/' -1圖2.4.4恒荷載作用下彎矩圖4處卜一詡832.61i.93 巧 *Q w ulJ101【)；：97.2B -i 4&. 6434 / 54(7) 恒荷載作用下柱的軸力:1)頂層邊柱：縱向框架梁傳來的荷載：205.8KN屋面板恒荷載：110.57KN主梁自重：7.8 0.65 0.3 25/2 19.01KN中柱：合計335.38KN縱向框架梁傳來的荷載：222.8KN屋面板恒荷載：140.34KN主梁自重：1.05 0.45 0.3 25 7.8 0.65 0.3 25/2 22.56KN合計385.7KN2) 1-4 層邊柱：縱向框架梁傳來的荷載：253.9KN樓