臥式雙面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明題目：臥式雙面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)名: 號(hào): 級(jí):聯(lián)系方式:指導(dǎo)教師:2012年12月31日設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)液壓系統(tǒng)性能和參數(shù)的初步確定1.運(yùn)動(dòng)分析2.液壓缸的負(fù)載分析3.初步確定液壓缸的參數(shù)1）滑臺(tái)液壓缸 2）工況圖液壓系統(tǒng)方案的選擇和擬定四、1.2.1.選擇液壓基本回路1)2)3)4)調(diào)速回路快速運(yùn)動(dòng)回路與速度換接回路壓力控制回路行程終點(diǎn)的控制方式擬定液壓系統(tǒng)圖各液壓元件的計(jì)算和選擇確定液壓泵規(guī)格和電動(dòng)機(jī)的功率.1.1121313131）液壓泵工作壓力的計(jì)算,1.32）液壓泵流量的計(jì)算3）液壓泵規(guī)格的確定,1.3五、八、七、4）液壓泵電動(dòng)機(jī)功率的確定2.控制閥的選擇

2、3.管道尺寸4.油箱容量液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算1.靜態(tài)特性的驗(yàn)算1）回路中的壓力損失2）液壓泵的工作壓力3）液壓回路和液壓系統(tǒng)的效率2.液壓系統(tǒng)發(fā)熱驗(yàn)算液壓集成塊裝置設(shè)計(jì)參考文獻(xiàn)1.414151516161.62122232323、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式雙面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)。要求兩面鉆削頭同時(shí)工作， 能實(shí)現(xiàn)快進(jìn)、工進(jìn)、死擋塊停留、快退、停止的自動(dòng)工作循環(huán)，其快進(jìn)和快退速 度vi = 3.5 m/min ，工進(jìn)速度V2 = 40 mm/min ，工作部件重量估計(jì)為 9800 N， 軸向切削力F = 30000 N，快進(jìn)行程長(zhǎng)度為200 mm，工進(jìn)行程長(zhǎng)度為100 mm， 動(dòng)力滑合采用平導(dǎo)軌

3、，其摩擦系數(shù)fs = 0.2，fd = 0.1，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速和減速 時(shí)間要求不大于0.2 s。、液壓系統(tǒng)性能和參數(shù)的初步確定首先，我們對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)行工況分析。工況分析是分析一部機(jī)器工作過(guò)程中 的具體情況，其內(nèi)容包括對(duì)負(fù)載、速度和功率的變化規(guī)律的分析或確定這些參數(shù) 的最大值，即分析負(fù)載的性質(zhì)和編制負(fù)載圖。 在液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)中，各個(gè)階 段的負(fù)載是由各種不同負(fù)載組成的。 而各個(gè)階段都具有不同的速度，已知各階段 的負(fù)載和速度，即可求出各階段功率的變化規(guī)律。本次課程設(shè)計(jì)以采用液壓缸型 式為主，因此以下進(jìn)行液壓缸式的設(shè)計(jì)計(jì)算。1. 運(yùn)動(dòng)分析根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求，確定本液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)為: 快進(jìn)-工進(jìn)

4、-死擋塊停留-快退-原位停止卸荷，工作循環(huán)圖如下圖所示:原位停止卸荷死擋塊停留圖2-1工作循環(huán)圖一個(gè)工作循環(huán)內(nèi)快進(jìn)行程的時(shí)間：?1?= ?!=防=3.43 ?工進(jìn)行程的時(shí)間：？=?!= 70= 150 ?快退行程的時(shí)間：？=罟=(200+3500 "60 = 5.14 ?畫(huà)出一個(gè)工作循環(huán)中的速度循環(huán)圖如下圖所示:2. 液壓缸的負(fù)載分析滑臺(tái)采用的是平導(dǎo)軌和90 ° 的V型導(dǎo)軌。選擇靜導(dǎo)軌系數(shù)為？?= 0.2，動(dòng)導(dǎo)軌系數(shù)為?= 0.1。1）液壓缸在工作過(guò)程各階段的負(fù)載為：3 5 X 60X-0y-= 1271.67 1272?;? ?9800加速階段：？?= ?+ ?= 0.1

5、 X 9800 + -快進(jìn)階段：？?= ?= 0.1 X9800 = 980?;工進(jìn)階段：總負(fù)載=工作負(fù)載+切削力，所以？?= 980 + 30000 = 30980?;快退階段：？?= ?= 0.1 X9800 = 980?。2）重力FG,因工作部件是臥式安裝所以？?= 0。根據(jù)以上分析，可算出液壓缸在各動(dòng)作階段的負(fù)載。計(jì)算時(shí)考慮液壓缸的機(jī)械效率，對(duì)滑臺(tái)液壓缸，取n= 0.9，階段數(shù)值如下表所示:m工況左滑臺(tái)液壓缸右滑臺(tái)液壓缸負(fù)載F(?)推力 F/ n (?)m負(fù)載F(?)推力 F/ nm (?)啟動(dòng)1960217819602178加速1272141312721413快進(jìn)9801089980

6、1089工進(jìn)30980344223098034422快退98010899801089表2-1負(fù)載表F(W3C9801960Mih峠MO-saot(mm)圖2-3液壓缸負(fù)載圖3. 初步確定液壓缸的參數(shù)1）滑臺(tái)液壓缸為了確保快進(jìn)、快退速度相等，液壓缸采用差動(dòng)連接，為了使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、液壓系統(tǒng)采用調(diào)速閥式回油節(jié)流調(diào)速。因此，選取工進(jìn)時(shí)背壓力為8bar，快進(jìn)時(shí)為6 bar，快退時(shí)為6 bar。A.初步確定工作壓力查表選工作壓力為45 bar。B.確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸要求滑臺(tái)快進(jìn)、快退速度相等，先采用活塞桿固定的單桿式液壓缸， 快進(jìn)時(shí) 采用差動(dòng)連接，并取無(wú)桿端腔有效面積Ai = 2A2。為了防止在鉆孔鉆

7、通時(shí)滑臺(tái)突然向前沖，在回路中采用背壓閥。查表，初選背壓 ？?= 8 X105?又工進(jìn)階段推力載荷？?=?=曙=32222?，計(jì)算A1，則? _? = ?r；?；= 45 X105 - 1X 8 X 15 = 84.0?34422液壓缸直徑：？?= 瓷二 上?丫= 10.34?；由于Ai = 2A2，可知活塞桿直徑？?= 0.707?= 0.707 X 10.34 = 7.31?；取整后?= 10?,?= 7?2按標(biāo)準(zhǔn)直徑算出？=?= ?XX0= 78.5? = ?嚴(yán)=40?驗(yàn)證動(dòng)力滑臺(tái)是否能滿足最小穩(wěn)定速度的要求。取調(diào)速閥的最小穩(wěn)定流量為0.05 L/min，考慮保險(xiǎn)系數(shù) 1.5，Q? 15

8、X 0.05 = 0.075L/min。因工進(jìn)速度v2 = 40 mm/min?> 簽?=味=18.75? = 78.5?2> 18.75?。C.計(jì)算液壓缸各工作階段的工作壓力流量功率根據(jù)液壓缸各階段的運(yùn)動(dòng)速度 V和A1、A2，計(jì)算出液壓缸各階段所需流量如圖所示，工進(jìn)時(shí)背壓以pn = 8 X105pa帶入，快進(jìn)、快退時(shí)P?= 5 X 105pa。液壓缸在工作循環(huán)各階段的工作壓力:?3差動(dòng)快進(jìn)階段：P = ?7?；+ ?1-； ?10890.4 X 0.01 X 0.6 X 10 _ _ .p = +H 0.385 X 0.010.385 X 0.01= 0.91?9.1bar;工進(jìn)

9、進(jìn)給階段:? ?.34422+0.4 X 0.01 X 0.8 x610P = ?+?=5 "= 4.79MPa = 47.9bar;0.785 X 0.01快進(jìn)退回階段:?1413OP=石+?i?=07X001+0.6 x106=0.95MPa=9.5bar計(jì)算液壓缸的輸出功率:快進(jìn)階段:P=pq=佃詈 3.5 =0.204kW ;60工進(jìn)階段:4079 X 0.785 X 400.01P=pq= 60=0.025kW ;60工作階段工作壓力（bar）輸入流量（l/min ）輸入功率（kW）快進(jìn)9.113.4750.204工進(jìn)47.90.3140.025快退9.5140.222快退

10、階段:60表2-2液壓缸工作階段工況表p=pq= H=00222kW。2）工況圖13.4T9目50(魚(yú))dQ.2CH廠 0.114£w耳Uh-0.S-13->輸入壓力p一一流量Q-輸入功率PHmm)圖2-4液壓缸的工況圖、液壓系統(tǒng)方案的選擇和擬定1. 選擇液壓基本回路1）調(diào)速回路這臺(tái)機(jī)床的液壓滑臺(tái)工作進(jìn)給速度低，傳遞功率也較小，很適宜選用節(jié)流調(diào)速方式，由于鉆孔時(shí)切削力變化小，而且是正負(fù)載，同時(shí)為了保證切削過(guò)程速度 穩(wěn)定，采用調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速，為了增加液壓缸運(yùn)行的穩(wěn)定性， 在回油路設(shè)置背壓閥，分析液壓缸的 V-L曲線可知，滑臺(tái)由快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)時(shí)，速度變化較大,2）快速運(yùn)動(dòng)回路與速度

11、換接回路此機(jī)床快進(jìn)時(shí)采用液壓缸差動(dòng)連接方式，使其快速往返運(yùn)動(dòng)，即快進(jìn)、快退速度基本相等。查找相應(yīng)的資料1后得知，隨著液壓技術(shù)的發(fā)展，電磁換向閥的 換向精度和平穩(wěn)性逐步提高，加上電磁換向閥控制方式十分方便，其有取代電液 換向閥的趨勢(shì)。采用電磁換向閥的換向回路，由于液壓缸采用了差動(dòng)連接，電磁 換向閥宜采用三位五通閥，為了保證機(jī)床調(diào)整時(shí)可停在任意位置上， 現(xiàn)采用中位 機(jī)能0型。快進(jìn)時(shí)，液壓缸的油路差動(dòng)連接，進(jìn)油路與回油路串通，且不能經(jīng)背壓閥流 回油箱，因而在回路中使用先導(dǎo)式順序閥，快進(jìn)時(shí)回路的壓力低，先導(dǎo)式液控順 序閥不打開(kāi)，回油路的油只有經(jīng)單向閥與進(jìn)油路匯合。轉(zhuǎn)為工進(jìn)后進(jìn)油路與回油 路則要隔開(kāi)，回

12、油則經(jīng)背壓閥流回油箱，因而增加一個(gè)單向閥，轉(zhuǎn)工進(jìn)后(行程 閥斷路)，由于調(diào)速閥的作用，系統(tǒng)壓力升高，先導(dǎo)式液控順序閥打開(kāi)，液壓缸 的回油可經(jīng)背壓閥回油箱，與此同時(shí)，單向閥將回油路切斷，確保液壓系統(tǒng)形成 高壓，以便液壓缸正常工作。該部分回路圖如下圖所示:1李松晶，梁慧敏，劉茂愷等.新型節(jié)能電磁換向閥的動(dòng)態(tài)分析J.哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2000,32(1):1-4iBA/r怡4DT丄Ta F'T】5DT<1Z-XP6圖3-2快速運(yùn)動(dòng)回路與速度換接回路3）壓力控制回路考慮到該機(jī)床在工作進(jìn)給時(shí)負(fù)載較大，速度較低，而在快進(jìn)、快退時(shí)負(fù)載較 小，速度較高，從節(jié)省能量，減少發(fā)熱考慮，泵源系統(tǒng)宜選用

13、雙泵供油回路或變 量泵供油回路。限壓式變量泵雙聯(lián)葉片泵1系統(tǒng)較簡(jiǎn)單須配有溢流閥，卸荷閥組，系統(tǒng)較復(fù)雜。2無(wú)溢流損失，系統(tǒng)效率較咼，溫升小有溢流損失，系統(tǒng)效率較低，溫升較大3流量犬變時(shí)，疋子反應(yīng)滯后，液壓沖擊大流量突變時(shí)，液壓沖擊取決于溢流閥的性能，一般沖擊較小內(nèi)部徑向力不平衡，軸承負(fù)載較大，壓力內(nèi)部徑向力平衡，壓力平穩(wěn)，噪聲小，工波動(dòng)及噪聲較大，工作平穩(wěn)性差作性能好表3-1雙聯(lián)葉片泵與限壓式變量泵的比較根據(jù)上表的比較，又由于左右滑臺(tái)在工作時(shí)要采用互不干擾回路，所以只能 選用雙泵供油回路。小流量泵提供高壓油，供兩滑臺(tái)工作進(jìn)給用，低壓大流量泵 以實(shí)現(xiàn)兩滑臺(tái)快速運(yùn)動(dòng)。為使兩系統(tǒng)（左滑臺(tái)系統(tǒng)與右滑臺(tái)系

14、統(tǒng)）工作互不干擾, 小泵高壓油分別經(jīng)一節(jié)流閥進(jìn)入各自系統(tǒng)， 大泵低壓油分別經(jīng)一單向閥進(jìn)入各自 系統(tǒng)。高壓小流量泵分別設(shè)一溢流閥調(diào)壓后進(jìn)入兩邊的回路，工進(jìn)時(shí)只有小流量泵 供油，大流量泵則可卸荷，而小流量泵只是在工件加工完畢， 輸送帶即將裝入第 二個(gè)工件之瞬刻，才處于不工作狀態(tài)，其間斷時(shí)間甚短，故不必讓其卸荷，繪出 雙泵油源及壓力控制回路圖。如下圖所示:圖3-3壓力控制回路4）行程終點(diǎn)的控制方式由于機(jī)床需加工不通孔，工作部件對(duì)終點(diǎn)的位置精度有一定的要求，因此采 用死擋鐵停留，并可通過(guò)壓力繼電器發(fā)出換向信號(hào)。2IS函34蔥耳氷瀆函r -1 H“vfZHM ?T nbgpTk；lLi可罷屮dito愕帶

15、化k叫©fTTW©I益：''士|_1_1P.電tt«動(dòng)忡序議工MJRBE衲UTtrHMjrarM-*=i-=T+R1h*-十-+hI-+JF-HF-1 存止軻1+IItH4MaUh MUJd«i*a內(nèi)聊4*和£孔aTu«-*HStltMnciKf. JJ1代VHQV&V1p9«J-fiHWWhdi*9J3律HH1 BVhnci-Kft 1e品VP科TL-E13書(shū) AREIKblz(Pta)WKET-BM«MnOXb31工丄!？ Pl-5T-flSAMfhk J1(t 小氈4m-u-#L5#I

16、LaAllftNcH1Z迂VI+THAUUftK11It 4wmi0ABJCJlftl1鼻呻n 4想u 林料標(biāo)idlAllfM 凸 Uh» « * Mi <液壓系統(tǒng)原理a圖祥代號(hào)吏藩訓(xùn)卑H四、各液壓元件的計(jì)算和選擇1.確定液壓泵規(guī)格和電動(dòng)機(jī)的功率1）液壓泵工作壓力的計(jì)算各階段的液壓缸進(jìn)油壓力 P1已在前面計(jì)算，如工況圖所示。而各階段進(jìn)油路上的壓力損失刀？P1可根據(jù)系統(tǒng)圖的繁簡(jiǎn)情況進(jìn)行估計(jì)。由于本液壓系統(tǒng)較簡(jiǎn) 單，因比快進(jìn)時(shí)的刀 P=6bar，工進(jìn)時(shí)流量更小，取刀 Pi=8bar，快退時(shí)的刀Pi=6bar，則液壓泵各階段的工作壓力為:快進(jìn)時(shí)Pp1 >9.1+6=1

17、5.1bar；工進(jìn)時(shí)Pp2 >47.9+8=55.9bar;快退時(shí)Pp3 >9.5+6=15.5bar 。2）液壓泵流量的計(jì)算根據(jù)公式QpK（ IZQ） max ；本系統(tǒng)共2個(gè)液壓缸，左右滑臺(tái)工作壓力相同時(shí),液壓泵供給到各液壓缸的14L/min，取回路漏油系數(shù)K=1.1，貝UQP11.1X 13.475 14.8L/min ;工進(jìn)時(shí)Qp21.1X 0.314 0.345L/min ;快退時(shí)QP31.1X 14 15L/min。油量相等，單邊液壓缸最大輸入流量（快退時(shí)）為3）液壓泵規(guī)格的確定根據(jù)以上計(jì)算的數(shù)據(jù) p?= 55.9?= 15?/?查閱產(chǎn)品目錄，高壓低流量定量泵選用5MCY

18、-14-1B ，其額定壓力分別為P?= 315?額定流量為15L/min，低壓高流量定量泵選用PFB20，其額定壓力為p?= 9?額定流量為42.8L/min，完全能滿足系統(tǒng)要求。4）液壓泵電動(dòng)機(jī)功率的確定P , Q ,+P ” Q 丄P小 P小 卸 P大PPi =2.05kW ;600 nP)-=1.99kW ;P (Q +QP快' P小 P大P600 npp快電機(jī)平均功率:n產(chǎn)PP?2tkFP=" k=1n =2.05kWP" k=i tk選取驅(qū)動(dòng)泵的電動(dòng)機(jī)時(shí)，按平均功率選取。因?yàn)楣r變化大，所以取 Pp =2.05kW。查表選取Y100L1-4型異步電機(jī),額定

19、功率為2.2kW。轉(zhuǎn)速為1500r/min。2. 控制閥的選擇根據(jù)液壓泵的工作壓力和通過(guò)各閥的實(shí)際流量來(lái)選擇各控制閥。其中吸油口 的濾油器的流量規(guī)格應(yīng)比泵的流量大一倍左右。選出各閥的規(guī)格如下表所示。序號(hào)元件名稱(chēng)型號(hào)數(shù)量1限隙式濾油器XU-B80 X1012咼壓低流量定量柱塞泵5MCY-14-1B13低壓高流量定量柱塞泵P FB2014二位二通電磁閥22D-63B15溢流閥Y-63B26節(jié)流閥1_-63B27單向閥I-63B48外控順序閥X3F-B20H4-S29背壓閥B-63B210三位五通電磁閥35E-63B211單向行程調(diào)速閥QCI-63B212壓力繼電器DP-63B213壓力表K-6B1

20、14壓力表開(kāi)關(guān)Y-60 (0-100 )1表4-1液壓元件明細(xì)表3. 管道尺寸管道內(nèi)徑 d : d=4.6 V?-=9.2mm ;管壁厚度?: ?=2pa=3.67mm ；選用他的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，d=10mm , ?=4mm。4. 油箱容量按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：V= (57 ) Qp =7 X48.2=337.4L查表2-12選用丫2系列350升的液壓泵站。五、液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算1.靜態(tài)特性的驗(yàn)算1)回路中的壓力損失計(jì)算回路中的壓力損失時(shí)，必須知道管道的直徑和長(zhǎng)度。取d=10mm;管道長(zhǎng)度則在具體液壓裝置未設(shè)計(jì)好之前尚不知道。這里暫按進(jìn)油管、回油管管長(zhǎng)2m來(lái)估計(jì)計(jì)算，選20#機(jī)械油油液的運(yùn)動(dòng)粘度，取v=1

21、5cm/s (按15 °C時(shí)的v計(jì)算)：閥類(lèi)元件的額定壓力損失查產(chǎn)品樣本和表 2-10得:二位三通閥為2bar，三位五通閥為1.5bar，單向行程調(diào)速閥為5bar，減壓 閥為3bar，單向閥為2bar，精濾油閥為0.6bar各階段進(jìn)油路、回油路流量表如圖:快進(jìn)工進(jìn)快退進(jìn)油路流量(L/min )A Qp01 = 7-7 = 27.47A1 -A 25Qi=0.314Qi =Q p=14回油路流量(L/min )Q1 A2Q2= a = 14A1Q1A2Q2= a 2=0.16AiQ1A2Q2= a =27.475Ai運(yùn)動(dòng)速度(m/min )Vi = A=3.5Ai-A 2V2二乎1=0

22、.04AiA2表5-1流量表和速度表(1)快進(jìn)時(shí)的回油路壓力損失進(jìn)油路壓力損失E?P1判斷流態(tài):Q127.475 X1000?=583.36?/?nn4d24 X12 X60尺=583.36 X1/1.5=389V232O屬層流。管路沿層損失根據(jù)公式得VQ 1?Pl=800 訐L=6.64bar管路局部損失在尚未確定管道結(jié)構(gòu)的情況下，進(jìn)油管的局部損傷按公式?P1 = 0.1 x?Pl = 0.1 X 6.64 = 0.664bar閥類(lèi)局部損失進(jìn)油路通過(guò)三位五通電液閥，但通過(guò)的流量?jī)H為13.475L/min節(jié)流閥：3bar.?Pr2 = 1.5 X (13.475/63) 2 =0.069bar

23、單向順序閥：3bar單向行程調(diào)速閥：5bar進(jìn)油路總的壓力損失刀?？?？ = ?PL + ?Pr1 + ?Pr2 =18.373bara.判斷流態(tài)屬層流Q214 X1000V = = ?= 297.2cm/sn 2 亍X 60 X 12 4d297.2 X1Re = -r=198 < 2320管路沿層損失?Pl = 800 X 1.5X14 X2 = 3.35bar1 X104管路局部損失?Pri = 0.1 X ?Pl = 0.1 X 3.35 = 0.335bar回路通過(guò)二位三通閥和二位二通閥,但是通過(guò)的流量為17.66L/min ，其局部損失 二位三通閥?P2=2 x（譽(yù)= 0.0

24、98bar三位五通閥?Pr?= 1.5 x（13）2 = o.O74barX?P1 =?FL + ?Pr1 + ?Pr2+?Pr3=3.857bar快進(jìn)時(shí)總的壓力損失E?Pi回油路的壓力損失應(yīng)折算到進(jìn)油路上才能求出E?P1A240E?P1 = ?P1 + ?P1 才二 9.27 + 6.66 X =12.66bar (2)工進(jìn)時(shí)回路壓力損失X?F2工進(jìn)時(shí)進(jìn)入液壓缸的流量最小，因此屬于層流。進(jìn)油路壓力損失X?F2沿層損失?Pl = 800 X1.5 X0.314 X2/104 = O.lbar管道局部損傷?Pr2 = 0.1 X 0.1 = 0.01bar閥類(lèi)局部損失三位五通閥?只2=1.5*(

25、0.314/63) 2=0.000037bar節(jié)流閥：3bar 液控順序閥：3bar 單向行程調(diào)速閥：5bar總的壓力損失E?P2=11.110037bar回油路壓力損失E?P2a.從以上計(jì)算進(jìn)油路通過(guò)管道的壓力損失都很小，回油路通過(guò)的流量更少，其壓力損失會(huì)更少，可忽略不計(jì)。b . 通過(guò)濾油器的壓力損失有:E? ?= 0.6bar工進(jìn)時(shí)總的壓力損失E? ?回油路上的壓力表?yè)p失仍須折算到進(jìn)油路上 ？刀?=刀?P2 + 刀？?？= 11.4158bar-1快退時(shí)的回路壓力損失刀？ &進(jìn)油路的壓力損失e?p3判斷流態(tài)?14 X1000V = ?= ?= 298cm/s4?4 X12 X602

26、98 X1Re= =199 < 23201.5屬層流?= 800X14 X2 = 3.32?管路粘層損失和局部損失104? = 01. X3.32 = 0.332bar閥類(lèi)局部損失三位五通閥? = 1.5 x（63）2=o.5ibar節(jié)流閥：3bar 液控順序閥：3bar總的壓力損失E? ? = ?+ ? + ?務(wù) + ? = 10.162bar回油路的壓力損失刀？P3a.判斷流態(tài)?27.475 X1000?<?= 583cm/s4 X12 X 60583 X1Re =389 < 23201.5屬層流b .管道粘層損失和局部損失104? = 0.1 X 6.594 = 0.6

27、59bar?= 800 X 1.5 X27.475 X2 = 6.594?c. 閥類(lèi)局部損失三位五通閥227.475 2?=2 r)=0.285bar液控順序閥：3bard . 總的壓力損失？P3?P3 = ?+ ? +?= io.538bar快退時(shí)總的壓力損失？P3?=刀? + 刀? = 30.84bar快退時(shí)的壓力損失比較大，因此系統(tǒng)中的元件規(guī)格和管道直徑都不宜再減小了。2)液壓泵的工作壓力(1)快進(jìn)壓力Fp,? = ?7+ 刀?=20.17bar工進(jìn)壓力FP2? = =+ 刀?= 55.27? ?快退壓力P.3?=匕+ 刀?= 33.56bar ?因此根據(jù)驗(yàn)算后泵的工作壓力與原來(lái)粗略計(jì)算

28、的工作壓力相比較基本接近。原來(lái)計(jì)算的電動(dòng)機(jī)功率基本符合實(shí)際要求，就不再進(jìn)行電動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算了。3)液壓回路和液壓系統(tǒng)的效率本機(jī)床快進(jìn)、工進(jìn)和快退所占用的時(shí)間分別為快進(jìn):?1?=詩(shī)=3500-= 3.43 ?工進(jìn):?=導(dǎo)=十=150 ?快退:?+?%(200+100) X 60?=專(zhuān)=5.14 ?3500在整個(gè)循環(huán)周期中，以快進(jìn)、工進(jìn)和快退的占時(shí)來(lái)看，快進(jìn)、快退僅占4.7%，工進(jìn)占95.3%，而死擋塊停留、原位卸荷的時(shí)間也很短，所以系統(tǒng)的效率以及F面要計(jì)算的系統(tǒng)發(fā)熱等都可以用工進(jìn)情況來(lái)代表。(1)回路效率根據(jù)公式 2-41，按Pp = 47.9bar Qp =0.314L/minPi=43.85barQi=0.314L/minE ,43.85則 n?=訐=O.915(2)系統(tǒng)效率T1 - n n n藝? ? ?其中，n因變量泵在不同壓力下泄露不同而有變化，由表查得?P=47.9bar 時(shí),N=0.48kW ;PpQp /600 n?=Pf+N47.9 X 0.314/60044 X 0.22= 0.05+ 0.48600如果取液壓缸的效率n?為o.9，n = n n n = 0.05 X0.915 X0.9 = 0.041 = 4.1%z ? ? ?從以上計(jì)算看出，系統(tǒng)的整體效率比較低。2.液壓系統(tǒng)發(fā)熱驗(yàn)算上面已說(shuō)明，本機(jī)床只須驗(yàn)算系統(tǒng)