特殊地基處理 化學(xué)固結(jié)法

1、淺談頂管中硅化加固法施工工藝在北京市五環(huán)路二期工程宛平城立交工程，我方承建了宛平城立我雨水泵站進(jìn)水管線(xiàn)工程。其位置緊鄰五環(huán)路型槽的縱向開(kāi)挖上口線(xiàn)與東側(cè)社會(huì)交通道路相距僅 4m ，雨水管線(xiàn)即在二者中間。此外，結(jié)合施工圖紙和拆遷現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，管線(xiàn)局部開(kāi)挖超出占地紅線(xiàn)；局部雨水管線(xiàn)管底高程低于 U 型槽底，如管線(xiàn)采用明槽開(kāi)挖， U 型槽底板穩(wěn)定性也將受到影響。而本工程拆遷嚴(yán)重滯后，工期又不能順延，工期緊迫。在這樣的條件下，經(jīng)過(guò)綜合分析，決定采用內(nèi)徑 1350mm （ T12 ）頂管施工，埋深 10m 左右。施工起始階段，因頂管高程處砂卵石級(jí)配不良，有塌方出現(xiàn)，施工中采取了以硅酸鈉（水玻璃）為主劑的混合溶

2、液進(jìn)行地基化學(xué)加固方法，即硅化加固法，起到了良好效果。該方法提高了土層的強(qiáng)度且價(jià)格合理，設(shè)備工藝簡(jiǎn)單，技術(shù)易于掌握，使用機(jī)動(dòng)靈活。現(xiàn)簡(jiǎn)單介紹硅化加固在此工程中的應(yīng)用。 化學(xué)加固法是利用化學(xué)溶液或膠結(jié)劑通過(guò)壓力灌注或攪拌混合等措施將土粒膠結(jié)起來(lái)的地基處理方法。目前化學(xué)加固的漿液主要有：水泥漿液、以丙稀氨為主的漿液、以紙漿為主的漿液、以水玻璃為主的漿液。施工方法分為：高壓旋噴法、旋轉(zhuǎn)攪拌法、規(guī)劃加固法、干粉噴射攪拌法。這些多見(jiàn)于建筑施工當(dāng)中的地基處理，國(guó)內(nèi)外都有使用。本工程采用以水玻璃為主的漿液硅化加固法。 1 、頂管中的地質(zhì)條件 根據(jù)北京市政勘察設(shè)計(jì)院提供的勘探資料，雨水頂管所在區(qū)域的地質(zhì)條件如

3、下： （ 1 ）表層為人工填土，雜填土層厚 0.86.0m 。 （ 2 ）其下為第四紀(jì)沖洪積成因的卵石層（局部夾漂石、細(xì)砂、亞黏土），卵石粒徑一般為 812m ，最大為 20cm ，層厚 6.513.3m ，土壤粘聚力 C=0 ，土壤內(nèi)摩擦角 =55 0 。 （ 3 ）其下為亞黏土層，層厚 0.60.8m ，土壤粘聚力 C=30 ，土壤內(nèi)摩擦角 =18 0 。 （ 4 ）其下為漂石層：漂石粒徑一般為 20cm 左右，最大為 30cm ，層厚 6.09.9m ，土壤粘聚力 C=0 ，土壤內(nèi)摩擦角 =55 0 。 雨水管線(xiàn)頂管高程基本位于第四紀(jì)的卵石層。 2 、塌方原因分析 管道頂進(jìn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)頂管

4、前方的砂粒料層含水量較大，并發(fā)生了塌溜現(xiàn)象，遂停止頂進(jìn)。根據(jù)土力學(xué)原理及有關(guān)數(shù)據(jù)試驗(yàn)資料，土體的原始粘聚力與土體料質(zhì)密實(shí)時(shí)土粒間的距離有關(guān)。在一定范圍內(nèi)，土粒間距離減小，粘聚力增大；土粒間距離增大，粘聚力減小。鑒于上述的地質(zhì)條件下，管道頂進(jìn)高程正處于砂卵石層，料層松散，土顆粒之間距離較大，沒(méi)有粘結(jié)即 C=0 ，強(qiáng)度低。 坍塌原因分析，管道頂進(jìn)高程距況地面 h=10m ，砂卵石密度 r 采用 23.25kN/m 3 ，將頂管上部砂卵石土層視為均勻同性的半無(wú)限彈性體。因土層間的性質(zhì)差異并不十分懸殊，彈性理論計(jì)算土中應(yīng)力在實(shí)用上是允許的。土體因自身重力產(chǎn)生的豎向應(yīng)力 cz =232.5kPa ，此類(lèi)

5、松散砂卵石土層承載力 0 =220 kPa ， cz 0 ，可見(jiàn)砂卵石層的承載應(yīng)力不能承受土體自重應(yīng)力。 另一方面，正常狀態(tài)下砂卵石土層的含水量為 1%2% 。而現(xiàn)場(chǎng)酒精燃燒試驗(yàn)，測(cè)得頂管高程處地層砂料的含水量為 3.7% 左右。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，含 水量為 1%2% ， 降低 8%28% ， C 降低 68%97% ，再加上砂卵石級(jí)配不良，含砂量較少，致使實(shí)際施工中出現(xiàn)管頂上部坍塌現(xiàn)象。雨水管線(xiàn) 7 # 坑向北至 6 # 井頂進(jìn)，管頂上部塌方，進(jìn)度十分緩慢，使施工無(wú)法繼續(xù)進(jìn)行。 3 、硅化加固法的選用 為保證正常進(jìn)度，決定采用化學(xué)加固的方法。以水玻璃為主的漿液配方較多，適用于滲透系數(shù)范圍較廣的土

6、質(zhì)，使用起來(lái)靈活方便。使用砂卵石硅化法加固土體顆?？墒蛊溟g膠結(jié)而形成固化粘聚力，提高土層的承載力。經(jīng)過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，決定采用水玻璃固化施工來(lái)加固管外壁土層，加固后的土體強(qiáng)度可達(dá)到 1.01.5MPa ，滿(mǎn)足頂進(jìn)要求。 4 、頂進(jìn)加固范圍的確定 土的休止角是指在某一狀態(tài)下的土體可以穩(wěn)定的坡度。據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料得知，潮濕卵石的休止角度與底寬度比為 1 : 2.75 ，角度為 25 0 ，內(nèi)徑 1350mm 頂管外側(cè)下半拱砂卵石的高度為 817mm ，頂管右側(cè)底寬度為無(wú)限長(zhǎng)，頂管左側(cè)底寬度為 1417m （左側(cè)有 U 型槽底開(kāi)口線(xiàn)），此兩側(cè)土體的休止角小于 25 0 ，下半拱土體穩(wěn)定，因此固化頂管外側(cè)上半

7、拱的土體就可以滿(mǎn)足要求。 5 、施工前的準(zhǔn)備 5.1 固化土層度確定 水玻璃模數(shù)一般為 2.43.8 （地基加固時(shí)），其模數(shù)大小對(duì)土層加固的效果影響當(dāng)當(dāng)較大，模數(shù)越大越好。其濃度在 3642 波美度時(shí)，水玻璃為液體；濃度在 50 波美度時(shí)，呈粘滯性； 60 波美度時(shí)呈延展性。根據(jù)現(xiàn)況，土層加固所需承載力要大于 220kPa 。使用前先用水稀釋?zhuān)♂尦潭纫曂翆涌紫堵实拇笮Q定，濃度高時(shí)瞬時(shí)凝固，濃度低時(shí)影響加固效果，要恰到好處。經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，確定膠凝時(shí)間 1315min 。 頂管處砂卵石層采用水玻璃溶液和硫酸溶液合液，其中硫酸為純度 98% 的硫酸。經(jīng)過(guò)試配試驗(yàn)確定固化溶液體積比例為： 98%

8、 硫酸水溶液： 98% 硫酸 : 水 =1:6 水玻璃水溶液：水玻璃 : 水 =1:3.6 混合液：硫酸水溶液 : 水玻璃水溶液 =1:8 硅化加固半徑與土的孔隙大小、漿液黏度、凝固時(shí)間、灌漿速度、灌漿壓力、灌漿量等因素有關(guān)，可按土層的滲透系數(shù)確定。此外砂卵石層的滲透系數(shù) 25m/d ，經(jīng)試驗(yàn)，硅化加固半徑最小為 0.30.4m ，為保證搭接緊密，取固化土層厚度 60cm ，可滿(mǎn)足施工要求。 5.2 注漿花管根數(shù)的確定 注漿花管的平面布置間距與土的透水性有關(guān)，單管灌注漿液的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，確定為花管的間距不大于 40cm ，所以花管的根數(shù)取 10 根。 5.3 灌漿硅化壓力的確定 按砂礫地基容許灌漿

9、壓力公式計(jì)算： 式中： P 溶許灌漿壓力， 10 5 Pa ； 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， 13 內(nèi)選擇； 地表以上覆蓋層的厚度， m ； T 地基覆蓋層厚度， m ； c 與灌漿期次有關(guān)的系數(shù)。第一期孔 c=1 ，第二期孔 c=1.25 ，第三期孔 c=1.5 ； K 與灌漿方式有關(guān)的系數(shù)。自下而上 K=0.6 ，自上而下 K=0.8 ； 與地層性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，在 0.51.5 之間選擇（結(jié)構(gòu)疏松、滲透性強(qiáng)的取低值；結(jié)構(gòu)緊密、滲透性弱的取高值）； h 地面至灌漿段的深度， m 。 P 始 =0.3MPa ， P 終 =0.9MPa 。 因此，灌漿壓力控制在 0.30.6 MPa （始）和 0.81.0 MP

10、a （終）。 5.4 灌漿鋼管 灌注溶液的鋼管采用內(nèi)徑 33mm ，壁厚 1.5mm 。它由管類(lèi)（鋼筋直徑 25mm ，長(zhǎng) 25cm ）、鋼管組成，共 3m 長(zhǎng)。直徑 3mm 的孔眼呈梅花形布置于其上，且孔眼間距 30mm ，以保證漿液充分注入砂卵石層中。 6 、施工過(guò)程 6.1 固化設(shè)備及流程 空壓 高壓風(fēng)管、溶液桶 牛角泵 高壓水管 槍頭 溶液 注入 6.2 具體過(guò)程 將水玻璃與 98% 硫酸各自的水溶液按一定比例混合后，用注漿泵壓入砂卵石層中，經(jīng)過(guò)短時(shí)間生成硅膠，與土壤顆粒膠結(jié)在一起，使土層具有強(qiáng)度，提高局部砂卵石層承載力，達(dá)到土層穩(wěn)定。 頂管前，為避免砂卵石的不穩(wěn)定，在頂管中心上半拱的

11、 180 0 位置，緊貼管外壁上前方沿著預(yù)固化位置碼放 12 層草土袋。注漿花管平均布置于頂管外側(cè)的上半部，混凝土管外壁以上 30cm 處?；ü芤欢撕干祥L(zhǎng) 25cm ，直徑 25mm 螺紋筋作為打入端，將加工成型的 3m 長(zhǎng)的注漿花管穿過(guò)草袋間隙一部打入砂卵石層中。通過(guò)槍身與高壓膠皮水管相接，水管的另一端與地面上牛角泵相接。 2 種水溶液按 1 ： 8 勾兌好，將混合液加入牛角泵容器中，采用氣壓壓進(jìn)式（由空壓機(jī)通過(guò)高壓膠皮風(fēng)管向牛角泵容器中加壓），由牛角泵壓入高壓膠皮管至槍頭，再到注漿花管，最終注入砂卵石土層中。因 15min 混合液就可凝固，水溶液要隨用隨兌，否則將形成漿糊狀而凝固，失去效用

12、。 由于膠凝很快，注入混合液 15min 后即可開(kāi)挖。因固化的土層不小于 60cm ，人工開(kāi)挖后一次頂進(jìn) 2025cm ，兩頂后停止頂進(jìn)。 停止后再向管子前砂卵石層斜上方打一排注漿花管，而這排花管與水平方向上仰 7 0 25 0 ，注入 1 ： 8 勾兌水溶液， 15min 后入人工挖料，一次頂進(jìn) 2025cm ，兩頂后停止頂進(jìn)。至此，一次循環(huán)工作完成，依此類(lèi)推，周而復(fù)始，一定要保證土層的固化厚度，前后硅化層的銜接。 6.3 注意事項(xiàng) （ 1 ）在下列情況下不宜采用硅化法加固：被瀝青油脂和石油化合物所浸透的土層，地下水的酸堿度 PH 值大于 9 的土質(zhì)。 （ 2 ）水玻璃與 98% 硫酸各自水

13、溶液按一定比例勾兌的混合液施工時(shí)，每 10min 勾兌 1 次，隨用隨兌，否則凝結(jié)而造成浪費(fèi)。 （ 3 ）本工藝適用砂卵石聲能（即土壤粘聚力 C=0 ），若在其他土質(zhì)中，可先進(jìn)行試驗(yàn)，再?zèng)Q定是否使用。 （ 4 ）土的滲透系數(shù)與漿液灌注速度有密切關(guān)系，而灌注速度又與灌漿壓力有關(guān)，溶液灌注的速度過(guò)快，來(lái)不及向土內(nèi)均勻滲透，易形成薄弱環(huán)節(jié)。 7 、結(jié)語(yǔ) 砂卵石層經(jīng)硅化加固后的強(qiáng)度是其無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度，可達(dá)到 400500kPa ，滿(mǎn)足深度 10m 處的承載力需要。日頂進(jìn)量可以保證，從而使頂管順利完成。工程進(jìn)度，從固結(jié)前每工日平均 1.0m 左右直至不能頂進(jìn)，提高到固結(jié)后的 3m ，未出現(xiàn)坍塌、沉陷，效

14、果良好。 綜上所述，在施工場(chǎng)地受到制約，施工交叉影響較大，無(wú)法明挖的情況下，采取頂管施工時(shí)，如遇到地質(zhì)土層較差、料粒松散、土壤粘聚力很小、含水量較大的砂卵石深土層，用硅化法使土層提前固結(jié)，防止頂管時(shí)土層坍塌是有效的。在今后的類(lèi)似工程中，有著廣泛的應(yīng)用前景。某辦公樓地基基礎(chǔ)處理實(shí)例    摘 要針對(duì)某辦公樓出現(xiàn)大量裂縫的現(xiàn)象，進(jìn)行了事故原因分析，在此基礎(chǔ)上提出了壓力灌漿加靜壓的地基基礎(chǔ)處理方案，較好地解決了防止裂縫繼續(xù)開(kāi)展，保證正常使用。      關(guān)鍵詞地基基礎(chǔ)；不均勻沉降；壓力灌漿；靜壓樁   

15、;   某辦公樓為 4層框架結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)56m，寬 16m，柱網(wǎng)跨度為 6.8m、2.4m、6.8m，開(kāi)間8m。(詳見(jiàn)圖 1)該樓于1999年竣工投入使用，1年后發(fā)現(xiàn)房屋中間部位的墻體和梁上出現(xiàn)了多條斜向裂縫(圖2)，最大裂縫寬度達(dá)到 2.5cm，已嚴(yán)重影響了正常使用，經(jīng)有關(guān)部門(mén)簽定，結(jié)構(gòu)安全存在隱患，需要進(jìn)行加固處理。 裂縫情況及產(chǎn)生原因分析      裂縫產(chǎn)生的部位較為集中于軸線(xiàn)間，基本上由墻洞部位開(kāi)始沿內(nèi)外縱墻裂縫呈45°角斜向開(kāi)展，最大裂縫寬度達(dá)2.5cm；框架梁在梁端部

16、位也有大量45°斜裂縫出現(xiàn)，裂縫寬度最大為 56mm；橫隔墻上有部分裂縫，但寬度較??；樓板面上有通長(zhǎng)的基本平行于橫墻的裂縫，寬度約為2mm。從裂縫發(fā)生部位、形狀來(lái)看，由不均勻沉降產(chǎn)生的沉降裂縫的可能性很大，據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告，場(chǎng)地由上至下土層情況依次為：  （1）填土：淺黃色，土質(zhì)松軟，組成成分為建筑垃圾及余土，新近填成，層厚0.792.00m；  （2）粉質(zhì)粘土：灰灰黃色，上部 0.400.60m為耕土，軟塑，N=2擊，fk=8090kPa；  （3） 淤泥(泥灰土)：黑褐色，局部夾粉土，流塑，N= 1 

17、;2擊，fk=4060kPa。層厚000 7.87m，層面埋深1.003.75m；  （4）花崗巖風(fēng)化坡積土：土性為砂質(zhì)粘性土，灰白、淺黃色，含中粗礫，可塑，N=513擊，fk=100230kPa，層厚1.70 7.30m，層面埋深 2.109.07m；  （5）花崗巖風(fēng)化殘積土：土性為砂質(zhì)粘性土，淺黃褐色，含中粗砂，可塑一硬塑，N=1324擊，fk=230320kPa，層厚 2.909.00m，層面埋深 4.0012.26m；  （6）強(qiáng)風(fēng)化花崗巖：N>50擊，層面埋深 8.1722.68m（詳見(jiàn)

18、圖 3)。場(chǎng)地地下水豐富，水位埋深約為0.3m。從報(bào)告分析，場(chǎng)地東面存在 9m厚的軟弱土層，屬高壓縮性土，在建筑附加壓力作用下后期沉降量大。 建設(shè)場(chǎng)地土層變化較大，淤泥(含腐木)等軟土的分布極不均勻，層厚由西向東遞增。花崗巖風(fēng)化層層面由西向東傾斜，西面埋深較淺，為1.03.0m，而東面最深處為9.07m?；A(chǔ)設(shè)計(jì)軸軸采用了人工挖孔樁，軸由于花崗巖埋深較深，且上部土層含水豐富。人工挖孔樁無(wú)法成孔，設(shè)計(jì)采用挖除雜填土換填粗沙(1.0m厚)方法進(jìn)行地基處理，然后采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)(圖3)，基礎(chǔ)埋置深度為-1.5m。     基礎(chǔ)設(shè)計(jì)在同一結(jié)構(gòu)單元內(nèi)采用

19、了2種不同的基礎(chǔ)形式和選擇不同的持力層。地質(zhì)條件較好的西段，采用了人工挖孔樁基礎(chǔ)，樁端支承在堅(jiān)硬的花崗巖殘積土層里，沉降量很??；而地質(zhì)條件差有較厚軟弱土層的東段，則采用了獨(dú)立基礎(chǔ)，基底落在雜填土層上，僅在基礎(chǔ)底采用換填砂墊層，對(duì)下部68m深的軟弱土層未作任何處理。采取這種不正常的基礎(chǔ)做法反映設(shè)計(jì)者缺乏對(duì)地基沉降概念以及沉降造成的危害缺乏足夠的認(rèn)識(shí)，對(duì)設(shè)計(jì)規(guī)范要求也不熟悉，沒(méi)有嚴(yán)格遵守盡管在設(shè)計(jì)中采用了加大地梁的做法，但也于事無(wú)補(bǔ)。事后根據(jù)規(guī)范進(jìn)行地基沉降計(jì)算，樁基礎(chǔ)的最終沉降量為 1.4mm(樁長(zhǎng)10m，進(jìn)入堅(jiān)硬狀花崗巖風(fēng)化層)，獨(dú)立基礎(chǔ)最大沉降量為線(xiàn)柱基達(dá)200mm，-線(xiàn)沉降差約為

20、0.023L。根據(jù)實(shí)際裂縫發(fā)現(xiàn)時(shí)的沉降觀測(cè)，軸線(xiàn)處樁基沉降量為0.7mm，軸線(xiàn)處獨(dú)立基礎(chǔ)的沉降量為 100mm，相鄰柱基沉降差達(dá)到0.01L，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)規(guī)范規(guī)定0.003L的限值?？紤]到下部的淤泥質(zhì)土屬高壓縮性土層，壓縮沉降需要一個(gè)較長(zhǎng)的過(guò)程，因此裂縫發(fā)現(xiàn)時(shí)，沉降尚未穩(wěn)定(估計(jì)完成 60)，裂縫仍將繼續(xù)開(kāi)展，結(jié)構(gòu)存在嚴(yán)重的安全隱患，必須盡快進(jìn)行處理。 2 基礎(chǔ)處理方案與施工  2.1 處理方案      淤泥質(zhì)土在自重作用下由于失水會(huì)產(chǎn)生固結(jié)沉降，在建筑物附加重力的作用下固結(jié)沉降加速，首先對(duì)淤泥質(zhì)土進(jìn)行處理

21、，控制地基的繼續(xù)沉降。經(jīng)對(duì)土層情況的分析，經(jīng)多方案比選后，決定采用壓力灌漿加固法，通過(guò)水泥漿體在淤泥土中的滲透和固化作用改善軟土土體結(jié)構(gòu)，提高壓縮(變形)模量，從而控制住沉降：其次采用靜力壓樁方法將獨(dú)立基礎(chǔ)荷載擴(kuò)散傳至下部經(jīng)壓力灌漿處理后的土層和花崗巖殘積土中，使其與人工挖孔樁部份在后期的沉降趨于一致，避免后期不均勻沉降繼續(xù)發(fā)展，確保結(jié)構(gòu)安全。      采取壓力灌漿與靜壓樁相結(jié)合的處理方法，主要是考慮如果僅進(jìn)行壓力灌漿處理，半剛性的復(fù)合地基與剛性的人工挖孔樁相比壓縮模量之間的差異仍然存在，后期沉降及裂縫難以保證得到控制。壓力灌漿的主要目的是解決淤泥質(zhì)土

22、長(zhǎng)期固結(jié)沉降帶來(lái)的使用期間地面沉陷問(wèn)題，同時(shí)能夠?yàn)殪o壓樁提供側(cè)摩阻力，提高單樁承載力。而采用靜壓樁，樁端落至堅(jiān)硬的花崗巖風(fēng)化層上，能更有效地避免沉降不均勻發(fā)展。 2.2 壓力灌漿施工      壓力灌漿的工作機(jī)理是以一定的壓力，將水泥漿通過(guò)雙液管注入土中，對(duì)軟土進(jìn)行割裂、擴(kuò)散擠壓和充填，并經(jīng)一定的化學(xué)作用凝固后在軟土中形成脈狀充填，降低空隙率，同時(shí)能使土體產(chǎn)生壓縮和脫水固結(jié)，工藝流程為：制漿 成孔下管 液壓注漿土體割裂 擠壓與充填 固結(jié)。      灌漿孔的布置：軸

23、線(xiàn)范圍內(nèi)每個(gè)柱周?chē)贾?個(gè)孔，孔距小于2.0m，其余范圍按縱橫間距3m網(wǎng)格布孔；加固深度4.010.5m，孔底部進(jìn)入花崗巖風(fēng)化殘積土層中；注漿采用跳孔和冒漿回灌以及低壓、慢灌、多量的工藝方法，盡量注入較多的漿體；二次注漿： 在軟土較厚的孔段，為增強(qiáng)灌漿效果，經(jīng)第一次灌漿在土體一定的范圍內(nèi)形成一道不規(guī)則的帷幕后再進(jìn)行二次注漿，使水泥漿能充分而有效的充填。采取先下后上的注漿方式：成孔后注漿管下落至孔底，并由孔底開(kāi)始注漿，而后一邊注漿一邊上拔灌漿管。      壓力灌漿施工期間的沉降觀測(cè)：為了保證壓力灌漿的效果，同時(shí)也為了隨時(shí)掌握建筑的沉降情況預(yù)防意

24、外發(fā)生，施工期間共進(jìn)行了44d的沉降觀測(cè)，每天取得一組數(shù)據(jù)。施工期間(20d)的總沉降量為 (每一軸線(xiàn)柱上設(shè)一個(gè)觀測(cè)點(diǎn))：軸沉降6.5mm，軸8.7mm，軸8.0mm，軸9.6mm。此期間，由于灌漿施工導(dǎo)致有效噴射范圍內(nèi)地基受到擾動(dòng)而強(qiáng)度降低，沉降有所加大。灌漿后期靜壓樁施工前的沉降(44d)；軸沉降7.0mm，軸沉降 9.5mm，軸8.6mm，軸10.5mm。上述數(shù)據(jù)說(shuō)明，壓力灌漿處理既有建筑物地基。施工期間的附加沉降必須引起重視。本工程施工采取了相應(yīng)的措施防止和減少附加變形的措施，仍然有較大的附加沉降。在施工期間對(duì)地基和建筑物進(jìn)行變形監(jiān)測(cè)也是十分必要的，以對(duì)施工和建筑安全進(jìn)行全過(guò)程的掌握。  2.3 靜壓樁施工      靜壓樁的工作機(jī)理是采用油壓千斤頂將預(yù)制小樁壓入土體中，壓反力是利用建筑物的自重。壓樁力選用 1000kN，設(shè)計(jì)單樁承載力550kN，預(yù)制方樁尺寸為250mmx250mm，長(zhǎng) 3m，混凝土強(qiáng)度 C30