貝雷梁計算書

1、S301城口至巫溪兩河口大橋貝雷梁結(jié)構(gòu)計算書重慶群洲實業(yè)集團有限公司2012年9月20日1、工程概況兩河口大橋位于省道S301城巫路上，巫溪岸與省道201巫恩路相接，城口岸與省道S301城巫路相連，跨越東溪河, 橋址比鄰西溪河與東溪河的交匯處，交通位置極其重要，是當?shù)氐慕煌ㄉ€。因原有兩河口大橋修建于上世紀70年代，受當時施工條件以及施工設備限制，原兩河口大橋橋墩采用明挖擴大基礎，以卵石土為持力層，由于河道演變以及水流沖蝕的作用，導致橋墩基礎裸露，存在嚴重的安全隱患，擬在距離既有橋梁下游約300m處新建兩河口大橋。因為東溪河屬于山區(qū)河流，洪水漲勢快，流速快，洪水期間滿堂支架阻水面積較大，同時

2、也增加河中漂浮物撞擊支架的幾率，增加施工風險，為應對河水水位快速漲落以及暴雨期洪水對施工產(chǎn)生的不利影響，因此在淺灘區(qū)即城口岸側(cè)的兩跨擬采用滿堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩過河，在支墩上搭設貝雷梁過河，支墩高度應使貝雷梁梁底高過100年一遇洪水位1.2m（100年一遇洪水位為239.26m，支墩頂面高程為240.5m），然后在貝雷梁上架設滿堂支架進行現(xiàn)澆。根據(jù)施工的具體措施，支墩采用混凝土樁及利用橋墩樁基。河道表層為砂礫石，由于時常水流沖蝕、河水搬遷的作用，密實度不能滿足現(xiàn)澆支架沉降的要求，因此需要對支架基礎進行處理或設計。對于滿堂支架部分，擬采用1.0m厚度的大片塊石對河道進行擠壓密實，然

3、后采用砂礫等細集料對塊石間的空隙進行填充，在片石頂層采用0.2m厚混凝土板式擴大基礎，處理范圍超過支架寬度上下游各1.0m。2、計算依據(jù)1）S301城口至巫溪兩河口大橋施工圖設計文件2）公路工程技術(shù)標準（JTG B01-2003）3）公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2004）4）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004）5）公路圬工橋涵設計規(guī)范（JTG D61-2005）6）公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTG D63-2007）7）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011）8）公路橋梁抗震設計細則（JTG/TB02-01-2008）9）公路工程質(zhì)量檢驗

4、評定標準（JTGF80/1-2004）10）公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（JTJ 025-86）3、主要材料參數(shù)及計算工況施工貝雷梁原則上采用貝雷梁標準構(gòu)件，桿件尺寸如下：桿件名材料橋斷面型式弦桿16Mn 10豎桿16Mn工 8斜桿16Mn工 8主梁桁架構(gòu)件有：桁架、桁架連接銷及保險銷、加強弦桿、弦桿螺栓、桁架螺栓6種構(gòu)件組成。桁架又上、下弦桿，豎桿和斜桿焊接而成。上下弦桿的端部有陰陽接頭，接頭上有桁架連接銷孔。桁架的弦桿由兩根10號槽鋼（背靠背）組合而成，在下弦桿上焊有多塊帶圓孔的鋼板。在上、下弦桿內(nèi)有供與加強弦桿和雙層桁架連接的螺栓孔。在上弦桿內(nèi)還有供連接支撐架用的四個螺栓孔，其中間的兩

5、個孔是供雙排或多排桁架同節(jié)間連接用的，靠兩端的兩個孔是節(jié)間連接用的。多排桁架作梁或柱使用時，必須用支撐架加固上下節(jié)桁架的接合部。在下弦桿上，設有4塊橫梁墊板，其上方有突槽，用以固定橫梁在平面上的位置，在下弦桿的端部槽鋼的腹板上還設有兩個橢圓孔，供連接抗風拉桿使用。桁架豎桿均用8號工字鋼制成，在豎桿靠下弦桿一側(cè)開有一個方孔，它是供橫梁夾具固定橫梁時使用的。所有構(gòu)件均采用工廠加工，現(xiàn)場組裝，并有專業(yè)施工隊伍完成。鋼料采用16錳鋼，彈性模量ES=210000 MPa；抗拉強度FU=470 MPa；屈服強度Fy1=345 MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服強度Fy2=325 MPa（厚度

6、大于40mm）；鋼料Q235鋼，彈性模量ES=206000 MPa；抗拉強度FU=375 MPa；屈服強度Fy1=235 MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服強度Fy2=225 MPa（厚度大于40mm）；鋼料Q345鋼，彈性模量ES=206000 MPa；抗拉強度FU=470 MPa；屈服強度Fy1=345 MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服強度Fy2=325 MPa（厚度大于40mm）。對部分因受力需要加強的桿件采用貝雷梁的加強構(gòu)建進行加強，需要加強的主要構(gòu)件如下：1）所有腹桿加強為10。2、主弦桿中加強弦桿1加強為雙拼槽鋼16a。3、主弦桿中加強弦桿2加強為雙拼

7、槽鋼22a。加強弦桿的位置詳施工方案設計圖中。4、主要符號的含義本施工支架計算中采用的主要符號的含義如下：Fy：屈服強度LCB：生成最大組合應力比的荷載組合編號Len：根據(jù)分析模型中的節(jié)點局部坐標計算的構(gòu)件長度Ly, Lz：分別為構(gòu)件繞強軸(局部坐標系y軸)、弱軸(局部坐標系z軸)彎曲的無支撐長度Lb：構(gòu)件受壓翼緣橫向無支撐長度Ky, Kz：分別為構(gòu)件繞強軸(局部坐標系y軸)、弱軸(局部坐標系z軸)彎曲的有效彎曲長度系數(shù)fa：構(gòu)件軸向壓應力fby, fbz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱軸彎曲的彎曲應力Pa：構(gòu)件軸力(Pa > 0：拉力，Pa < 0：壓力)My, Mz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱

8、軸的彎矩Cm：繞構(gòu)件強軸的彎矩的彎曲系數(shù)Fa：構(gòu)件軸向的容許壓應力(容許拉應力)FBy, FBz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱軸彎曲的容許彎曲應力截面積：橫截面面積。Asy：單元局部坐標系y軸方向的有效抗剪面積(Effective Shear Area)。Asz：單元局部坐標系z軸方向的有效抗剪面積(Effective Shear Area)。Ixx：對單元局部坐標系x軸的扭轉(zhuǎn)慣性距(Torsional Resistance)。Iyy：對單元局部坐標系y軸的慣性距(Moment of Inertia)。Izz：對單元局部坐標系z軸的慣性距(Moment of Inertia)。Cyp：沿單元局部坐標系

9、+y軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Cym：沿單元局部坐標系-y軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Czp：沿單元局部坐標系+z軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Czm：沿單元局部坐標系-z軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Zyy：對y軸的截面塑性模量。Zzz：對z軸的截面塑性模量。Qyb：沿單元局部坐標系z軸方向的剪切系數(shù)。Qzb：沿單元局部坐標系y軸方向的剪切系數(shù)。Peri:O ：截面外輪廓周長。Peri:I ：箱型或管型截面的內(nèi)輪廓周長。注：象H型鋼那樣沒有內(nèi)部輪廓的截面的Peri:1值為'0'。Cent:y ：從截面最左側(cè)到質(zhì)心距離。Cent:z

10、 ：從截面最下端到質(zhì)心的距離。y1、z1：截面左上方最邊緣點的y、z坐標。y2、z2：截面右上方最邊緣點的y、z坐標。y3、z3：截面右下方最邊緣點的y、z坐標。y4、z4：截面左下方最邊緣點的y、z坐標。tf:構(gòu)件受壓翼緣的厚度。bf: 構(gòu)件受壓翼緣的寬度。ry ：對單元局部坐標系y軸的回轉(zhuǎn)半徑。rz：對單元局部坐標系z軸的回轉(zhuǎn)半徑。 J：截面的扭轉(zhuǎn)慣性距。5、計算結(jié)果5.1 計算模型支架采用全鋼結(jié)構(gòu)，桿件采用梁單元進行模擬，在每榀貝雷梁相接的的節(jié)點采用自由度釋放的方式模擬絞。整個結(jié)構(gòu)供節(jié)點14963個，梁單元24000個，其中模板單元2544個，結(jié)構(gòu)模型三視圖如下：截面及材料表如下：梁單元

11、材料表類型-1 截面號，截面名稱，材料 單位體系: kN , m_ 截面號 截面名稱 材料號 名稱 容重 長度 面積 重量 內(nèi)部 外部 - - - - - - - - - 1 主梁主弦 1 16Mn 7.698e+001 2.210e+003 0.000e+000 1.686e+003 4.274e+002 3 加強腹桿 1 16Mn 7.698e+001 5.699e+003 0.000e+000 3.208e+003 1.118e+003 6 加強弦桿 1 16Mn 7.698e+001 4.712e+002 0.000e+000 3.760e+002 1.592e+002 7 加強弦桿1

12、 1 16Mn 7.698e+001 2.113e+001 0.000e+000 2.172e+001 1.036e+001 9 花架 1 16Mn 7.698e+001 2.257e+003 0.000e+000 6.872e+002 1.647e+002 4 橫系梁 2 Q235 7.698e+001 1.266e+003 0.000e+000 1.095e+003 4.104e+002 5 型鋼橫梁 5 Q345 7.698e+001 4.228e+002 0.000e+000 7.471e+002 5.135e+002 8 2C 32c 5 Q345 7.698e+001 2.616e

13、+002 0.000e+000 3.474e+002 1.234e+002- 合計: 1.261e+004 0.000e+000 8.168e+003 2.927e+003_計算供包含如下計算工況：1）自重恒荷載 (D)；2）現(xiàn)澆混凝土重量恒荷載 (D)3）施工臨時荷載恒荷載 (D)4）豎桿自重恒荷載 (D)一個組合，考慮施工為臨時荷載，組合系數(shù)都取1.0；自重( 1.000) +現(xiàn)澆混凝土重量( 1.000)+施工臨時荷載( 1.000)+豎桿自重( 1.000)。各種荷載計算如下，其中澆筑混凝土的自重采用0.2的動力放大系數(shù)。部位端部根部鋼管長度10.311鋼管豎桿3.03.3橫桿2.52

14、.5斜桿0.10.1小計5.65.8方木0.1（以上單位:kN）模板2cm鋼板程序自動計算施工臨時恒載2（單位:kN/ m2）施工臨時活載2.5澆注混凝土（單位:kN/ m）懸臂11.1316713.35815腹板46.856.1660頂?shù)装?2.2214.66418動力放大系數(shù)0.2計算軟件采用MIDAS/Civil 8.05。5.2 構(gòu)件應力驗算- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= *.定義荷載組合和組合系數(shù)- LCB C 工況名稱(組合系數(shù)) +工況名稱(組合系數(shù))+工況名稱(組合系數(shù))- 1 1 自重( 1.000) +

15、現(xiàn)澆混凝土重量( 1.000) + 施工臨時荷載( 1.000) + 豎桿自重( 1.000)- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= *. 工程：兩河口施工支架貝雷梁計算 *. 單元號 = 3214, 單元類型：梁單元 *. 工況號 = 1, 材料號 = 1, 截面號 = 1 *. 單位體系 : kN, m *. 截面特性 : 名稱 = 主梁主弦 截面形狀 = 雙拼槽形截面. (組合截面) 截面高 = 0.100, 翼緣寬 = 0.048, 槽背間距 = 0.080 腹板厚 = 0.005, 翼緣厚 = 0.009 截面積 = 2

16、.51180e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003 Ybar = 8.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb = 1.15200e-003 Syy = 7.86157e-005, Szz = 9.77324e-005, Zyy = 9.29198e-005, Zzz = 1.41971e-004 Iyy = 3.93078e-006, Izz = 8.60045e-006, Iyz = 0.00000e+000 ry = 3.95592e-002, rz = 5.851

17、51e-002 J = 4.62156e-008, Cwp = 8.40726e-010 *. 強度評價的設計參數(shù) Ly = 1.25000e-001, Lz = 1.25000e-001, Lu = 1.25000e-001 Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000 *. 材料參數(shù) : Fy = 3.45000e+005, Es = 2.10000e+008, 材料名稱 = 16Mn *.節(jié)點力及彎矩 : 軸力 Fxx =-1.97709e+001 剪力 Fyy = 1.08829e+001, Fzz =-7.79722e+001 彎矩 My = 9.7480

18、4e+000, Mz =-1.36036e+000 端彎矩 Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Lb) Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Ly) Mzi = 0.00000e+000, Mzj =-1.36036e+000 (for Lz)= * 軸向應力驗算= ( ). 驗算軸向受壓構(gòu)件的長細比 (Kl/r). = Kl/r = 3.2 < 100.0 -> O.K. ( ).計算容許壓應力(Fa). JTJ 025-86 表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷載組合

19、 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= ( ). 計算單元軸向壓應力 (fa). JTJ 025-86 表 1.2.15-1 -. fa = Fxx/截面積 = 7871.223 KPa. ( ). 驗算軸向應力與容許應力比值 (fa/Fa). fa 7871.223 -. - = - = 0.039 < 1.000 -> O.K. Fa 202941.176 ( ). 驗算整體穩(wěn)定的軸向應力(fa/(1*Fa). JTJ 025

20、-86 表 1.2.16-1 -. 1y = 0.897 -. 1z = 0.900 -. 1y < 1z fa -. - = 0.043 < 1.000 -> O.K. (1y*Fa) = * 驗算主軸方向的彎曲應力= ( ). 驗算組合構(gòu)件的寬厚比 (BTR). JTJ 025-86 表 1.2.22 -. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 -> O.K. ( ). 驗算 雙拼槽鋼截面腹板高厚比 (DTR). JTJ 025-86 表 1.2.22 -. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 -> O.K. (

21、 ). 驗算容許彎曲應力(FBCy, FBTy). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷載組合 I). -. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa. -. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa. ( ). 計算構(gòu)件真實彎曲應力 (fbcy, fbty). -. fbcy = (My*Ccom)/Iyy =-123996.173 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 123996.173 KPa. ( ). 驗算 應力比 (fbcy/FBCy, fbty/FBTy

22、). fbcy 123996.173 -. - = - = 0.582 < 1.000 -> O.K. FBCy 213088.235 fbty 123996.173 -. - = - = 0.582 < 1.000 -> O.K. FBTy 213088.235- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= ( ). 驗算 彎曲應力的總穩(wěn)定性. JTJ 025-86表1.2.16-2 -. 2y = 0.897 fbty fbcy -. max - - = 0.649 < 1.000 -> O.K.

23、(2y*FBTy) , (2y*FBCy) = * 驗算 繞弱軸的彎曲應力.= ( ). 驗算 雙拼槽鋼的寬厚比 (BTR). JTJ 025-86表1.2.22 -. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 -> O.K. ( ). 驗算 雙拼槽鋼截面腹板高厚比 (DTR). JTJ 025-86表1.2.22 -. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 -> O.K. ( ). 計算容許彎曲應力 (FBCz, FBTz). JTJ 025-86表1.2.5 -. k = 1.00 (由荷載組合 I). -. FBCz = k*(210

24、/340)*Fz = 213088.235 KPa. -. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. ( ). 計算構(gòu)件真實彎曲應力 (fbcz, fbtz). -. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -13919.204 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 13919.204 KPa. ( ). 驗算 應力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz). fbcz 13919.204 -. - = - = 0.065 < 1.000 -> O.K. FBCz 213088.235 fbtz 13919.

25、204 -. - = - = 0.065 < 1.000 -> O.K. FBTz 213088.235 ( ). 驗算 彎曲應力的總穩(wěn)定性. JTJ 025-86表1.2.16-2 -. 2z = 0.900 fbtz fbcz -. max - - = 0.073 < 1.000 -> O.K. (2z*FBTz), (2z*FBCz) = * 驗算剪應力.=- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= ( ). 計算容許剪應力 (Fv). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷載

26、組合 I). -. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 121764.706 KPa. ( ). 計算局部y向剪應力 (fvy). ( LCB = 1, POS = J ) -. 外加剪力 : Fyy = 10.88 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 10002.627 KPa. ( ). 驗算 剪應力比 (fvy/(Ct*Fvy). JTJ 025-86 表 1.2.15-6 -. Ct = 1.000 fvy 10002.627 -. - = - = 0.082 < 1.000 -> O.K. (Ct*Fvy) 121764.706 ( ). 計算

27、局部z向剪應力 (fvz). ( LCB = 1, POS = I ) -. 外加剪力 : Fzz = -78.00 kN. -. fvz = Fzz/Asz = 73581.512 KPa. ( ). 驗算 剪應力比 (fvz/(Ct*Fvz). JTJ 025-86 表 1.2.15-6 -. Ct = 1.000 fvz 73581.512 -. - = - = 0.604 < 1.000 -> O.K. (Ct*Fvz) 121764.706= * 驗算 組合應力.= ( ). 驗算 組合應力比 (軸向+彎曲). JTJ 025-86表 1.2.15-3 -. Rmax1

28、= fa + fbty / FBTy = 0.545 -. Rmax2 = fa + fbcy / FBCy = 0.619 -. Rmax3 = fa + fbtz / FBTz = 0.028 -. Rmax4 = fa + fbcz / FBCz = 0.102 -. Rmax = 0.619 < 1.000 -> O.K. ( ). 驗算 組合應力總穩(wěn)定性 (軸向+彎曲). JTJ 025-86 表 1.2.16-3 -. fa <= 0.15*1y*Fa =2.731e+004 KPa. -. u = 1.0 -. Rmax1 = fa + 1y/(u*2y)*fb

29、ty / (1y*Fa) = 0.638 -. Rmax2 = fa + 1y/(u*2y)*fbcy / (1y*Fa) = 0.724 -. fa <= 0.15*1z*Fa =2.740e+004 KPa. -. u = 1.0 -. Rmax3 = fa + 1z/(u*2z)*fbtz / (1z*Fa) = 0.033 -. Rmax4 = fa + 1z/(u*2z)*fbcz / (1z*Fa) = 0.119 -. Rmax = 0.724 < 1.000 -> O.K.- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號

30、 8.0.5= ( ). 驗算 組合應力比 (雙向彎曲). JTJ 025-86 表 1.2.15-4 -. Sigma_w1 =1.101e+005 KPa. -. Sigma_w2 =1.379e+005 KPa. -. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15) = 1.150 -. Rmax1 = fbty + fbtz / (C*min(FBTy,FBTz) = 0.563 -. Rmax2 = fbty - fbcz / (C*min(FBTy,FBCz) = 0.563 -. Rmax3 = fbcy + fbtz / (C*min(FBCy

31、,FBTz) = 0.449 -. Rmax4 = fbcy - fbcz / (C*min(FBCy,FBCz) = 0.449 -. Rmax = 0.563 < 1.000 -> O.K. ( ). 驗算 組合應力比 (軸向+雙向彎曲). JTJ 025-86表 1.2.15-5 -. Rmax1 = fa + (fbty + fbtz)/C) / min(FBTy,FBTz) = 0.526 -. Rmax2 = fa + (fbty - fbcz)/C) / min(FBTy,FBCz) = 0.526 -. Rmax3 = fa + (fbcy + fbtz)/C) /

32、 min(FBCy,FBTz) = 0.486 -. Rmax4 = fa + (fbcy - fbcz)/C) / min(FBCy,FBCz) = 0.486 -. Rmax = 0.526 < 1.000 -> O.K. ( ). 驗算 組合應力比 (軸向+雙向彎曲+剪切). JTJ 025-86 表 1.2.15-7 -. Rmax1 = SQRT (fa + fbty + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBTy,FBTz) = 0.560 -. Rmax2 = SQRT (fa + fbty - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min

33、(FBTy,FBCz) = 0.560 -. Rmax3 = SQRT (fa + fbcy + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBCy,FBTz) = 0.509 -. Rmax4 = SQRT (fa + fbcy - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBCy,FBCz) = 0.509 -. Rmax5 = SQRT (fa + fbty + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBTy,FBTz) = 0.777 -. Rmax6 = SQRT (fa + fbty - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min

34、(FBTy,FBCz) = 0.777 -. Rmax7 = SQRT (fa + fbcy + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBCy,FBTz) = 0.741 -. Rmax8 = SQRT (fa + fbcy - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBCy,FBCz) = 0.741 -. Rmax = 0.777 < 1.000 -> O.K.- MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5= *. 工程：兩河口施工支架貝雷梁計算 *. 單元號 = 20133, 單元類型：梁

35、單元 *. 工況號 = 1, 材料號 = 1, 截面號 = 3 *. 單位體系 : kN, m *. 截面特性 : 名稱 = 加強腹桿, 2C 10 截面形狀 = 雙拼槽形截面. (軋制) 截面高 = 0.100, 翼緣寬 = 0.048, 槽背間距 = 0.000 腹板厚 = 0.005, 翼緣厚 = 0.009 截面積 = 2.54800e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003 Ybar = 4.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb = 1.15200e-003 Syy = 7.94000e-005, Szz = 2.28900e-005, Zyy = 9.29199e-005, Zzz =