冷彎型鋼生產(chǎn)培訓(xùn)講義

1、冷彎型鋼生產(chǎn)培訓(xùn)講義2005年11月20日一、高頻直縫焊管和冷彎型鋼生產(chǎn)根本知識1 .高頻直縫焊管分類1.1按鋼管外徑分毛細(xì)管小直徑管10mml下1"3 二 10.3mm ()8 102mm2中直徑管 114mm ( 4) 508mm(20 )大直徑管508 20以上.1.2按管徑與壁厚分見表 1表1管徑與壁厚序號類另UD/t外徑/壁厚t/D T壁厚/外徑1特壁厚管1<5.5>0.82厚壁管5.59.00.180.123標(biāo)準(zhǔn)管n9.120 二0.120.054薄壁管20.1500.050.025特薄壁管二>50<0.021.3按用途分見表2表2按用途分序號鋼管

2、名稱用途1中、低壓流體輸送用管用于煤氣、水、天然氣、石油等流體輸送2結(jié)構(gòu)用管r用丁各種鋼結(jié)構(gòu)、建鞏、豕具制造3機(jī)械制造用于汽車、農(nóng)機(jī)、機(jī)械制造4熱交換器用于鍋爐、石化工業(yè)、家電冰箱等熱交換器2.冷彎型鋼分類2.1我國冷彎型鋼產(chǎn)品一般按斷面形狀分、人"曲E廣開口斷面型鋼冷彎型鋼- 虹航頊而I閉口斷面型鋼開口斷面型鋼開口斷面型鋼是最簡單的,易于制造,如槽鋼汽車大梁、帽型鋼、端墻橫帶等.C70鐵道貨車耐大氣腐蝕冷彎型鋼中的側(cè)柱帽型鋼、端墻橫帶、下側(cè)梁等都是開口斷面型鋼.閉口斷面型鋼閉口斷面型鋼亦稱空心型鋼,如方、矩型等, 鐵道貨車?yán)鋸澬弯撝械?C64、C62、C70的上側(cè) 梁,都屬于閉口冷

3、彎型鋼.r大型冷彎型鋼I中型冷彎型鋼 冷彎型鋼按尺寸規(guī)格分類* 小型冷彎型鋼寬幅冷彎型鋼B.按尺寸規(guī)格分類大型冷彎型鋼產(chǎn)品原料展開尺寸為：厚度中型冷彎型鋼產(chǎn)品原料展開尺寸為：厚度小型冷彎型鋼產(chǎn)品原料展開尺寸為：厚度寬幅冷彎型鋼產(chǎn)品原料展開尺寸為：厚度3、軋制變形根本原理416mm寬度 3001200mm25 mm 寬度 100450mm0.5 3mm 寬度 30200mm0.3 6mm 寬度 7001600mm鋼的塑性鋼的塑性：在外力作用下,鋼在體積不變的情況下, 穩(wěn)定地改變其形狀而不破壞的水平叫做鋼的塑性.塑性和柔軟性混為一談,由于柔軟表示金屬對變形力的對抗水平,即變形抗力的大小.例如：鉛同

4、時 具有良好的塑性及柔軟性,又例如奧氏體不銹鋼在冷狀態(tài)下不能經(jīng)受很大的變形而不破裂,說明它的塑性 很好.但這種鋼的變形抗力很大,所以它并不柔軟.所以在熱軋加工過程前,把鋼加熱至高溫狀態(tài)下,促 使鋼的變形抗力降低至很小, 即柔軟但不能說都具有良好的塑性.塑性變形和彈性變形金屬晶體在外受外力時發(fā)生歪扭和拉長如圖1所示,當(dāng)外力未超過原子間的結(jié)合力時,去掉外力之后晶格便會由變形的狀態(tài)恢復(fù)到原始狀態(tài),也就是未超過金屬本彈性極限的變形叫做金屬的彈性變性.當(dāng)加在金屬晶體上的外力超過其彈性極限時,去掉外力之后歪扭的晶格和破碎晶粒不能恢復(fù)到原始狀態(tài),這種永久變形a,變形前金屬晶體結(jié)構(gòu)叫做塑性變形.加工硬化b.變

5、形后金屬晶體結(jié)構(gòu) 圖1金屬晶體纖錐組織金屬在冷加工后,由于晶粒被壓扁、拉長,晶格歪扭、晶 粒破碎,使金屬的塑性降低,強(qiáng)度和硬度增高,這種現(xiàn)象叫做 加工硬化.體積不：軋制前后體積不變的客觀事實(shí),叫做體積不變定律.圖2它是計(jì)算軋制變形前后的軋件尺寸的根本依據(jù).在介紹體積不變定律時,舉例來說明體積不變的客觀事實(shí).如,軋制前后的尺寸變化如圖 2所示.軋前的軋件體積以 Vi表示,軋后的軋件體積以 V2表示.M=HBLV 2=hbl如果軋件原料在幾道軋制過程前,無連鑄縮孔、疏松、氣孔、裂紋等缺陷,那么對軋件軋制前后的外形進(jìn)行分別對名測量得到相應(yīng)長、寬、高尺寸數(shù)據(jù),代入上2式計(jì)算,得到一軋制前后的體積相等,

6、即Vi= V2HBL=hbl最小阻力定律鋼在塑性變形時,金屬沿著變形對抗力最小的方向流動,這就叫做最小阻力定律.變形仰外形變形后外形圖3金屬沿垂直各邊的方向移動示意圖根據(jù)這個定律,在自由變形的情況下,金屬的流動總是取最短的路線,由于最短的路線對抗變形的阻力最小,這個最短的路線是以該動點(diǎn)到斷面周界的垂線.例如圖3所示,立壓一塊方鋼,金屬沿垂直各邊的方向移動立壓一塊方鋼,金屬沿垂直各邊的方向移動最短 路線.張力軋制在軋制過程中,前后兩架機(jī)架存在速度差,當(dāng)后架的軋制速度大于前架時,造成前、后架之間的軋件受到后架 和架的接力作用,通常此力和張力.存在張力的軋制過程 稱為張力軋制. 連軋和連軋常數(shù)連軋：

7、一根軋件同時在幾架軋機(jī)上軋制,并保持在單位時間內(nèi)軋件通過各軋機(jī)的體積相等的軋制叫連軋.連軋常數(shù)：在連軋狀態(tài)下,單位時間內(nèi)通過每架機(jī)架的金屬體積等于一個常數(shù),這個常數(shù)叫連軋常數(shù).用下式表示:FQni=F2Dn2=FnDrin單位時間內(nèi)通過的金屬體積用下式計(jì)算:60V 單位時間內(nèi)通過軋機(jī)的金屬體積,mm；D軋車?yán)スぷ髦睆?mmn軋車?yán)マD(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)/分,r/min ;3F軋件截面面積,mm4、成型根本知識4、1冷彎的變形特點(diǎn)冷彎的變形特點(diǎn)：a. 金屬在冷態(tài)下彎曲變形,變形前后板帶的厚度不變；b. 成型后各段中性層的展開長度等于原板帶寬度；c. 在成型過程中不可預(yù)防地伴隨著彈性變形；d. 彎曲的局部存在著

8、加工硬化和減薄現(xiàn)象.4、2彎曲變形的條件軋件產(chǎn)生彎曲變形時,其截面中存在著中性線,中性線以上和以下兩局部,中性線以上區(qū)域存在壓應(yīng) 力,中性線以下區(qū)域存在拉應(yīng)力.離中性線愈遠(yuǎn)拉應(yīng)力值愈大,當(dāng)拉應(yīng)力超過金屬的抗拉強(qiáng)度值時,那么在該處產(chǎn)生斷裂.為保證板帶冷彎成型而又不產(chǎn)生裂紋的必要條件,是彎曲截面上的最大正應(yīng)力bmax符合bs < bmax< g的條件.取決于軋件的厚薄和彎曲程度.彎曲時曲率半徑愈小那么彎曲程度愈大.軋件愈厚,在曲率半徑相同的情況下,軋件上、下部產(chǎn)生確實(shí)彎曲正應(yīng)力愈大.冷彎成型時的彎曲變 形要受材料極限變形率的限制,否那么彎曲處將出現(xiàn)裂紋和折斷.從材料手冊和質(zhì)保書上可查到

9、材料極限變形率,即極限延伸率,那么最小彎曲半徑為:以普碳鋼為例,查到,其最小彎曲半徑為：例1：普碳鋼的極限延伸率aRmin=-2-Rnin = (12 5=25%=0.25,1a 5a 5板厚S=6,6=2 (其最小彎曲半徑計(jì)算為:_10.25| 獎肖曲變形后慵棒的中性層a圖4焊管的中性線位置Rn如圖5所示,原料厚度為S,4、3中性線中性線的位置取決于彎曲半徑的大小和原料厚 度.a.高頻直逢焊管的中性線位置高頻直逢焊管的中性線位置一般在管壁厚度的1/2處,如圖4所示.=1 中M圖5彎曲軋件的中性線偏移b.冷彎型鋼的中性線位置不進(jìn)行高頻焊接 在冷彎型鋼成型過程中,假設(shè)彎曲軋件的內(nèi)彎半徑為那么中性

10、線曲率半徑為:Rz = Rn + kS3 N.C.特李舍夫斯k 中性線偏移系數(shù),是在大量試驗(yàn)根底總結(jié)歸納提出的,可按表 基經(jīng)驗(yàn)系數(shù)選取.S原料板厚表3 N.C.特李舍夫斯基經(jīng)驗(yàn)系數(shù) kRn/S0.10.20.30.40.450.50.60.7k0.230.290.32P 0.350.360.37P 0.380.39Rn/S0.81.01.21.31.52.03.04.0k0.400.410.420.430.440.450.460.474、4彎曲角、變形角、回彈角彎曲角：軋件彎折局部兩邊,彎曲前后所夾角度之差稱為彎曲角如圖6所示.當(dāng)總彎曲角度一定時,每道彎曲角愈大,那么所需道次和機(jī)架數(shù)愈少.每道

11、彎曲角的大小,取決于允許 彎曲角和回彈角.a.允許彎曲角圖6彎曲角、變形角示意圖允許彎曲角取決于鋼材性質(zhì)、板帶厚 度、彎曲斷面的寬度和形狀,機(jī)架間距和 車?yán)降?機(jī)組類別允許彎曲角度輕型45°中型2534重型510表4允許彎曲角允許彎曲角是以設(shè)備水平和強(qiáng)度,以 及保證成型質(zhì)量兩個方面來考慮的.板帶 鋼的強(qiáng)度愈高、塑性愈低、厚度愈大、車?yán)?徑愈小、機(jī)架間距愈短,那么允許的彎曲角 愈小,一般按機(jī)組類別推薦的允許彎曲角 見表4.b.回彈角由于彎曲時板帶的彈性恢復(fù)而變化的角度回 彈角a如圖7所示.在設(shè)計(jì)冷彎型鋼孔型時,必需預(yù)先給予相應(yīng)角 度的過彎角度,以保證最終產(chǎn)品形狀和尺寸精確. 當(dāng)板帶原

12、料的抗拉強(qiáng)度增大,彎曲角增大,原 料厚度減小,彎折邊減小時,回彈角均減小.一般碳素鋼可取2 5.,硬質(zhì)不銹鋼可達(dá) 5° 15° .圖7彎曲時板帶的彈性恢復(fù)而變化的角度回彈角4、5彎曲方法4、5、1高頻直縫焊管的彎曲方法高頻直縫焊管的彎曲方法有 5種方法,分別為：1中央彎曲法該方法從板帶原料寬度中央開始彎曲,彎曲半徑 R恒定,并且等于擠壓輾孔型半徑或成品管半徑,然 后逐架加大中間彎曲變形角.,直到變形角.=180°,即彎曲段到原料寬度的一半時,然后進(jìn)入幾架上輾帶有焊縫導(dǎo)向環(huán)的封閉孔型中成型.導(dǎo)向環(huán)的厚度逐架減窄,最后成型成圓筒,如圖8所示2邊緣彎曲法該方法從板帶原料

13、的邊緣局部向中央開始彎曲,彎曲半徑 R恒定,并且等于擠壓輾孔型半徑 或成品管半徑,然后逐架加大中間彎曲變形角0 , 直到變形角 2.=180°,即彎曲段到原料寬度的 一半時,然后進(jìn)入幾架上輾帶有焊縫導(dǎo)向環(huán)的封 閉孔型中成型.導(dǎo)向環(huán)的厚度逐架減窄,最后成 型成圓筒,如圖9所示3圓周彎曲法該方法從板帶原料的全寬上彎曲,其彎曲半圖8中央彎曲法圖9邊緣彎曲法4綜合彎曲法該方法是以擠壓輾孔型半徑 R為邊緣彎曲半徑,將板帶原料邊緣到一變形角 必并且再以后的成型架 次中根本保持不變,而板帶原料的中間局部彎曲按圓周 彎曲變形法進(jìn)行變形分配,直至進(jìn)入幾架上輾帶有焊縫 導(dǎo)向環(huán)的封閉孔型中成型.導(dǎo)向環(huán)的厚

14、度逐架減窄,最 后成型成圓筒,如圖11所示.W彎曲法于上世紀(jì) 80年代由日本山羊精機(jī)工業(yè)株式會社研制X ' ./開發(fā),是綜合彎曲法的開展,并于1984年獲得美國專利.它該方法是將板帶原料的中間'局部進(jìn)行方向彎曲的同時,又以彎曲半徑r彎曲板帶原料邊緣.圖10圓周彎曲法一般設(shè)計(jì)在第一成型機(jī)架.第二架以后的成型按綜合彎曲法變形,圖11綜合彎曲 直至進(jìn)入幾徑R是逐漸減小.當(dāng)中央彎曲角. 180°時,板 帶原料與上下軋輾整個寬度接觸；當(dāng). 180° 270°時,上軋車?yán)H與板帶原料中間局部接觸； 當(dāng).270°時,進(jìn)入幾架上車?yán)в泻缚p導(dǎo)向環(huán)的 封閉

15、孔型中成型.導(dǎo)向環(huán)的厚度逐架減窄,最后 成型成圓筒,如圖10所示圖12 W彎曲法架上輾帶有焊縫導(dǎo)向環(huán)的封閉孔型中成型.導(dǎo)向環(huán)的厚度逐架減窄,最后成型成圓 筒,如圖12所示.4、5、2冷彎型鋼的彎曲方法冷彎型鋼的彎曲方法有 5種方法,分別為：1彎曲圓心固定法半徑不變,孤長增加該法固定彎曲半徑的圓心,在半徑不變的情況下,依靠彎曲角增大來依次增加彎 曲孤狀如圖13所示,相當(dāng)于圓管成型的中央彎曲成型法.此種方法適用于彎曲圓孤半徑大的生產(chǎn)工藝.2彎曲圓心內(nèi)移法半徑不變,孤長增加該方法固定彎曲半徑,內(nèi)移彎曲圓心如圖14所示,相當(dāng)于圓成型的邊緣彎曲成型法.該法適用于所有產(chǎn)品的生產(chǎn),但彎曲回彈較大.3彎曲圓心

16、上移法半徑減小,孤長固定該方法隨彎曲角的增大,孤長不變,彎曲半徑逐漸減小如圖15所示,相當(dāng)于圓管成型的圓周變形成型法.該法適用于波紋板美的寬、薄帶壞和非對稱稱易加工產(chǎn)品.4彎曲圓心二維坐標(biāo)移動法半徑減小,弧長增加該方法隨彎曲角增加,彎曲半徑減小,彎曲孤長增加如圖16所示.其變化量依賴于實(shí)際經(jīng)驗(yàn).該法適用于3所生產(chǎn)的產(chǎn)品.圖15彎曲圓心上移法示意圖圖16彎曲圓心二維坐標(biāo)移動法示意圖5彎曲圓心移動和半徑度化成函數(shù)關(guān)系法圖略該法隨彎曲孤長的增加,彎曲半徑根據(jù)指數(shù)關(guān)系減小,應(yīng)用面較窄.4、6孔型系統(tǒng)孔型系統(tǒng)一般可分為 4類：1同時型,即在斷面上各局部同時成型.2順序型,即先邊緣部位成型后中央部位,或相

17、反.3組合型,即先分別在各個局部順序成型,而后同時在各局部成型,或相反.4專用型,即為保證所生產(chǎn)型鋼斷面的一些高質(zhì)量指標(biāo)和要求而采用的專門系統(tǒng).二、高頻直縫電焊鋼管孔型設(shè)計(jì)1、高頻直縫電焊鋼管孔型設(shè)計(jì)步驟：1進(jìn)行原料板寬計(jì)算；2根據(jù)成型機(jī)組的軋輾布置形式,進(jìn)行孔型結(jié)構(gòu)的選擇；3擠壓輾孔型設(shè)計(jì)；4封閉孔型設(shè)計(jì)平輾；5開口孔型設(shè)計(jì)平輾；6初成型段立輾孔型設(shè)計(jì)；7定徑孔型設(shè)計(jì)平輾；8定徑立輾孔型設(shè)計(jì)；9矯直輾孔型設(shè)計(jì)；10根據(jù)前面的設(shè)計(jì)和計(jì)算,繪制成型變形圖,進(jìn)行成型過程狀態(tài)分析,對孔型設(shè)計(jì)進(jìn)行適當(dāng)修改；11根據(jù)孔型設(shè)計(jì)和計(jì)算結(jié)果,結(jié)合機(jī)組結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和要求,設(shè)計(jì)和繪制軋輾零件工作圖.2、雙半徑孔型設(shè)計(jì)

18、與計(jì)算方法2、 1原料板寬計(jì)算a.常用計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式1B = JI D T- t + 1+ 2 + 3B原料寬度；Dt成品鋼管的外徑,mm t 一成品鋼管的壁厚, mm 1一成型余量 mm按表5選??； 2焊接余量 mm按表6選?。?3一定徑余量 mm按表7選取.表5成型余量選取表表6焊接余量選取表D/t815162526404160 11/2t2/3t3/4ttt< 1.01.14.04.16.0 2t2/3t1/2t表7定徑余量選取表Dr6.325263536505170719596120121145146172173200 30.71.01.31.52.02.62.93.23.5例2牌

19、號為Q235A的165 (外徑)X4.50 (壁厚)(6?)的焊接鋼管,計(jì)算所需原料寬度.解：外徑 5=必 165,壁厚 t=4.50 , D/t=165/4.5036.67.按表5選取成型余量 i=3/4t=0.75X4.503.38 ,按表6選取焊接余量 2=1/2t=0.50X4.50=2.25按表7選取定徑余量 3=3.20 ,所需原料寬度為：B=JI ( D T- t )+ 1+A 2 + 3=刀(165-4.50 ) +3.38+2.25+3.20=513.056513答：計(jì)算所需原料寬度為513mmb.常用計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式(2)B = J! Dr - 2t + 1 + Zmm Z 一

20、系數(shù)mm按表8選取.鋼管外徑,mmv18 18.125 25.1404150>必51Z0.4 J0.48 J!0.56 J!0.6 J!0.72 J2、2擠壓車?yán)タ仔陀?jì)算B一原料寬度；DT-成品鋼管的外徑,mm t 一成品鋼管的壁厚, 表8系數(shù)Z選取表a.焊接擠壓孔型由雙半徑組成, 孔型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見圖16 所示,其作用是使靠近焊接局部的管形呈平橢圓形,使焊接擠壓力沿整個管壁分布均勻,孔型半徑以提升質(zhì)量.R = -D- + R2h = R + GFB = Rh + e式中：DrDk-下底圓弧半徑,mm孔型半徑圓心高,mm上部平橢圓弧半徑,mm R一定徑量按前面表C1一車?yán)キh(huán)寬度 S一輾縫,一

21、成品焊接鋼管的外徑,mm機(jī)組的工作外徑,mm7選取,mm,一般取 2030mm般取 56 mm 取 G= 30 40mm圖16焊接擠壓孔型結(jié)構(gòu)圖h = R h- R Hcos 0 - A S sin 0D = Dk+2( R h-RhCOS 9 - A S sin 9 )D2=( D k+2R- Rh sin 9 - S )-2r( 1/sin 9 -1)D3 = D2 -2 C 2 sin 0H = h + ( R h + C2 )sin 9D、上、下擠壓車?yán)サ膶挾?、工作外徑b、ds、B dx尺寸由機(jī)組的結(jié)構(gòu)和設(shè)備參數(shù)決定.b.壓光棍孔型計(jì)算壓光棍孔型結(jié)構(gòu)見圖 17所示.C一車?yán)キh(huán)寬度,一般

22、取 2030mm S車?yán)タp,一般取510mm圖17壓光輾孔型結(jié)構(gòu)R = R h與下擠壓輾半徑相同B = 2( R+C )D = Dk + 2R工作外徑DK b> di、d2、d3、尺寸由機(jī)組的結(jié)構(gòu)和設(shè)備參數(shù)決定.2、3封閉孔型計(jì)算含一架焊縫導(dǎo)向輾封閉孔型一般為 3+1結(jié)構(gòu),即3架平輾+1架導(dǎo)向.封閉孔型結(jié)構(gòu)見圖18所示.2、3、1封閉輾孔型計(jì)算a.第i架平車?yán)サ膶?dǎo)向環(huán)厚度bi = B z式中：B所計(jì)算原料板寬,mmZ一導(dǎo)向片厚度系數(shù)按表 8選取,mmi 一封閉孔型機(jī)架序號,i=1、2、3、導(dǎo)向.b.第i架下平輾的孔型半徑RBiB+bi2 JI+Cb式中：B 所計(jì)算原料板寬,mmbi一導(dǎo)向

23、片厚度,mmC-一孔型弧長修正系數(shù),Cb=0.5 2.3mme一半徑R偏移系數(shù),e=26mmD2D3D3 DK DSAI Jii1圖18封閉輾孔型結(jié)構(gòu)機(jī)架序號i123導(dǎo)向?qū)蚱穸认禂?shù)z0.180.200.0960.10.0280.0320.0270.03 半徑R修正系數(shù)1.0301.0401.0301.0401.021.031輾環(huán)修正角度0 度1412100表8 導(dǎo)向片厚度和上車?yán)タ仔桶霃絉系數(shù)選取表c.第i架上平輾的孔型半徑一上輾孔型半徑修正系數(shù),按表8選??；d.孔型結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算與選取_1 bi+e?=Sin 1 偵=90- 丫 i半徑R的偏心距e=R-RB1=R cos 9 +eB2=R

24、 sin 9 + B1 B 3=B+C-bi/2D1=Dk+2(4050) D 2= Dc2Rsin 6 i- S D 3=®2R(sin 們-sin 9 )BiBi-DKb1=D1-DK/2Dk機(jī)組的工作外徑,mm S車?yán)タp,一般取614 mm.Y2C一車?yán)キh(huán)寬度,一般取 2030mm外徑值大的取上限值,外徑值小的取下限值.e.封閉孔型計(jì)算過程結(jié)束前,必須對孔型圓弧段中性層的周長進(jìn)行驗(yàn)算,孔型圓弧段中性層的周長q原料板寬；如不等,必須進(jìn)行孔型修改計(jì)算.2、4開口孔型計(jì)算計(jì)算特點(diǎn)：各架開口孔型的邊緣彎曲半徑均相等,彎曲的弧長與W孔型相等一致.孔型中間彎曲變形的孔型,按均勻變形法均勻分

25、配.2、4、1 W孔型計(jì)算W成型孔型技術(shù)在近年來得到廣泛的應(yīng)用,(壁厚/外徑)值0.33%V S/D <22.1%,不僅適用于普通碳素鋼,還可應(yīng)用于鋁、銅、鈦和不銹鋼等材料的成型.r彎曲板帶原料邊緣,能有效的減小該方法是將板帶原料的中間局部進(jìn)行方向彎曲的同時,又以半徑 和限制邊緣延伸,一般設(shè)計(jì)在第一成型機(jī)架.孔型結(jié)構(gòu)見圖19.a.中部反彎孔型半徑該段圓弧的中型層長度,約占原料板寬的32%52%中部反彎孔型半徑可以接近成品圓管直徑的或等于原料板寬.取原料板寬的45%那么Lr2=0.45 BB 一所需原料寬度Lr21802 9 J!b. 一般中部反彎變形角取9 =1314°d.兩側(cè)

26、下彎的孔型半徑兩側(cè)下彎孔型半徑的圓弧段中性層長度占原料板寬的 40%45% (兩 側(cè)下彎圓弧段中性層長度的合計(jì) 值),取原料板寬的40%那么Lri=0.40B/2=0.20BB 所需原料寬度Ri= Rj+A R 或Ri= Rbi邊緣彎曲角Lri3 1=180R Je. 兩側(cè)聯(lián)結(jié)直線段兩側(cè)聯(lián)結(jié)直線段占原料板寬的8%17%取原料板寬的15%那么Lz =1- (0.45+0.40 ) B / 2=0.15 B / 2 = 0.075 B兩側(cè)聯(lián)結(jié)直線段用作圖法在孔型圖中連接.B 一所需原料寬度f. 孔型結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算D<機(jī)組的工作外徑,mmBi= R(sin 小 +sin 0 )+C1s = R

27、2-S1 = 2( 1- cos 3 = iD kG、G一車?yán)キh(huán)寬度,一般取 C1=2030mm Q=3040mm4、2各架次開口孔型的中間局部彎曲變形孔型計(jì)算a.除第一架 W孔型外,以后各架次開口孔型的中間局部彎曲變形時,寬的60%75%當(dāng)中間局部的中性層長度占50%寸,進(jìn)入封閉孔型.取中間局部的中性層長度為:Le =( 1 - 0.4 ) B = 0.6 BB一所需原料寬度中間局部的彎曲半徑為：N 口Ri圖19 W孔型結(jié)構(gòu)2、RiA0 ) R 2+ DkD9i = 2 R is sin 小D2 = Dk + 2( 1- cos4 = D 3 - 2Rs + 2R2 = 2R2 sinB3=

28、L2Cos 0A 2=( R2+Rs)sin 9 + B39 ) R 1isCOS -( 10 20 )中間局部的中性層長度占原料板n =3 +( 3 5)N一參加成型的機(jī)架數(shù),從i=1、i=第一架封閉孔型機(jī)架序號,其中包含參加成型的立輾機(jī)架數(shù)；i 一所計(jì)算的機(jī)架順序號；FBi-第一架封閉孔型下輾半徑.當(dāng)中間局部變形角為 0 i時,原料中間局部彎曲變形為板寬的0.6 B.因此,0 i可用下式求得:0.6 B18054 B9 i =2RiRi邊緣彎曲角B3 i = 7.1625丁Rib.邊緣彎曲與中間同時綜合變形輾計(jì)算 邊緣彎曲與中間同時綜合變形車?yán)タ仔徒Y(jié)構(gòu) 見圖20.Rx= RbiRkR必冬RsRx=RRis=Rix-SA1= R2ssin 0 i+ (5 8) - Ris sin 0 i冬A+AB=A+2( S+C )D=i DKD2=D+2Rix(1-cos 9 i)+R 2xcos 9 i 連接圓弧半徑 r = 5 10 mm 上輾取上限、下輾取下限.C.中間變形輾孔型計(jì)算Rx= RbiRs=R*SRx=RRiS=Rix-SD=i DK1) (20 i<130 ° )中間變形輾孔型結(jié)構(gòu) 見(圖21),按下面公式計(jì)算：Ai= ( R is-R2