蒸汽發(fā)生器353上冊(cè)第3章課件

1、3.4 蒸汽發(fā)生器GNPS蒸汽發(fā)生器是一個(gè)立式的、自然循環(huán)式的、產(chǎn)生飽和蒸汽的裝置。它由外殼、U形傳熱管、汽水分離器和套筒等部件組成。反應(yīng)堆冷卻劑在傳熱管內(nèi)流動(dòng)，把熱量傳遞給管外的二回路水，二回路水在蒸汽發(fā)生器內(nèi)自然循環(huán)，在它流經(jīng)傳熱管外時(shí)有一部分水變成飽和蒸汽，供給主汽輪機(jī)和輔助設(shè)施。作為反應(yīng)堆的第二道屏障的組成部分，蒸汽發(fā)生器在有放射性的一回路系統(tǒng)和無放射性的二回路系統(tǒng)之間提供了屏障。蒸汽發(fā)生器結(jié)構(gòu)見圖3.29。3.4.1蒸汽發(fā)生器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)熱工流體力學(xué)3.4.1.1兩相流的流動(dòng)型式和沸騰形式給水經(jīng)倒J形管向下流到下降通道并進(jìn)入上升通道的底部。在上升通道內(nèi)，二回路水吸收一回路經(jīng)U形管傳遞的

2、熱量，其溫度不斷升高并產(chǎn)生沸騰。沸騰過程從傳熱面某一點(diǎn)開始，這時(shí)的沸騰稱為過冷沸騰(也稱局部沸騰或欠熱泡核沸騰)，即液體溫度尚未達(dá)到飽和溫度而傳熱面的壁溫已高于相應(yīng)壓力下的流體飽和溫度時(shí)，在邊界層內(nèi)發(fā)生的沸騰。此時(shí)在傳熱面上汽泡的產(chǎn)生、長大和脫離強(qiáng)烈地?cái)_動(dòng)著液體邊界層，提高了傳熱面與液體之間的熱交換程度。過冷沸騰中所形成的汽泡在主體液流中消失，液體流進(jìn)空出的泡核區(qū)，又開始沸騰循環(huán)。在傳熱面上形成汽泡時(shí)，蒸汽溫度保持不變，傳熱表面溫度因熱量損失而暫時(shí)降低。圖3.29 蒸汽發(fā)生器1蒸汽出口嘴管；2蒸汽干燥器；3旋葉式汽水分離器；4給水管嘴；5水流；6防振條；7管束支撐板；8管束圍板；9管束10管板

3、；11隔板；12主冷卻劑出口；13主冷卻劑入口。當(dāng)流體繼續(xù)沿傳熱管向上流動(dòng)時(shí)，液體達(dá)到飽和溫度，此時(shí)液體的沸騰稱為飽和泡核沸騰。它連續(xù)在主體液流中出現(xiàn)汽泡，故也稱為整體沸騰。它是蒸汽發(fā)生器主要的沸騰形式。當(dāng)傳熱面被汽膜覆蓋以及發(fā)生在主體液流流道的汽泡多于傳熱面發(fā)生的汽泡時(shí)，這種沸騰稱為干壁沸騰。對(duì)蒸汽發(fā)生器來說，干壁沸騰是一種不希望的沸騰工況。在給定的壓力和流量的工況下，發(fā)生什么形式的沸騰取決于傳熱面和整體液流之間的溫差。當(dāng)沸騰發(fā)生在流動(dòng)液體中時(shí)，根據(jù)壓力和溫差而定的沸騰形式和對(duì)應(yīng)的流動(dòng)形式及換熱系數(shù)見圖3.30。盡管實(shí)際發(fā)生的每種沸騰流動(dòng)區(qū)的變化與許多相互獨(dú)立的參數(shù)有關(guān)（如液體焓、密度、粘度

4、、流速以及邊界層厚度），但一般可由每個(gè)區(qū)的空泡份額來描述。3.4.1.2 空泡份額、含汽量及它們之間的關(guān)系空泡份額：在流動(dòng)系統(tǒng)中，空泡份額為所考察的區(qū)段內(nèi)的蒸汽體積與汽水混合物總體積之比。空泡份額常記為。含汽量(也稱干度)：汽水混合物的總質(zhì)量流量中汽相質(zhì)量流量所占的份額。在流動(dòng)系統(tǒng)中，含汽量的定義有兩種，一種是平衡態(tài)含汽量，另一種是真實(shí)含汽量。平衡態(tài)含汽量是在兩相介質(zhì)處于熱力學(xué)平衡態(tài)的含汽量，即：式中，是平衡態(tài)含汽量，是兩相混合物的焓，是液體的飽和焓，是汽化潛熱。含汽量若為負(fù)值，意味著液體是欠熱的；含汽量大于1，則說明該流體為過熱蒸汽。真實(shí)含汽量是汽液兩相流處于熱力學(xué)非平衡態(tài)，即兩相的溫度不相

5、等，它出現(xiàn)在欠熱泡核沸騰區(qū)和干涸后的滴狀流區(qū)域。它反映了兩相流的總流量中汽相流量所占的真實(shí)份額，用x表示：含汽量沿加熱通道的分布如圖3.31所示。圖中OBN為欠熱沸騰起始點(diǎn)，D點(diǎn)為汽泡躍離點(diǎn)。在區(qū)段內(nèi)為高欠熱沸騰，液體主流是高度欠熱的，蒸汽的產(chǎn)生是一種壁面效應(yīng)，液體中所含蒸汽非常少。汽泡在傳熱面上以起沫方式生成，很稀疏并貼附在壁面上，汽泡長大和消失不滲透到主流中去。圖中E點(diǎn)為低欠熱沸騰區(qū)的終點(diǎn)，是真實(shí)含汽率和平衡含汽率的交點(diǎn)。在區(qū)段內(nèi)主流中存在明顯的泡狀流。S點(diǎn)為平衡態(tài)飽和沸騰起始點(diǎn)。按非平衡態(tài)模型理論，認(rèn)為在區(qū)內(nèi)只有部分熱量用來提高流體的溫度，而另一部分熱量用來使液相汽化，因此流體到達(dá)點(diǎn)時(shí)，

6、平衡態(tài)的焓雖已達(dá)到飽和焓值，但液相溫度尚低于飽和溫度，到達(dá)點(diǎn)時(shí)液相才達(dá)到飽和值。圖3.30 對(duì)流沸騰傳熱區(qū)的換熱系數(shù)與含汽量的關(guān)系圖3.31 含汽量沿加熱通道的分布空泡份額沿垂直加熱管道的變化與含汽量趨勢(shì)相同，只是在飽和沸騰開始后，空泡份額很大，在飽和沸騰末期的滴狀-環(huán)狀流中可達(dá)到0.9。含汽量與空泡份額之間的關(guān)系如圖3.32所示。從圖中可以看出：圖3.32 含汽量與空泡份額之間的關(guān)系(1)由于蒸汽的比容比水的比容大得多，即，所以很小的含汽量對(duì)應(yīng)的汽泡份額較大。例如蒸汽壓力為6.0MPa時(shí)，含汽量x0.2，對(duì)應(yīng)的汽泡份額0.7；(2)在含汽量很小時(shí)（例如x0.1），的一個(gè)很小的變化將會(huì)引起的很

7、大的變化；(3)蒸汽壓力越低，上述效應(yīng)越明顯；(4)高負(fù)荷時(shí)，汽泡份額隨的變化量?。坏拓?fù)荷時(shí)，汽泡份額隨的變化量大。3.4.1.3 蒸汽發(fā)生器二次側(cè)水自然循環(huán)的機(jī)理蒸汽發(fā)生器二次側(cè)水進(jìn)行循環(huán)的動(dòng)力是水的自重，或者說是工質(zhì)在下降段和上升段的密度差，而不是依靠泵的強(qiáng)制循環(huán)，所以叫自然循環(huán)。在蒸汽發(fā)生器的下降通道和上升通道中，水的重力作用是怎樣促成自然循環(huán)的呢?請(qǐng)看圖3.33。如圖3.33(a)，在沒有汽水分離器的情況下，兩側(cè)水柱壓力平衡，即：圖3.33 汽水分離器對(duì)上升管道水位的影響如圖3.33（b），在帶有汽水分離器的情況下，上升通道的水柱密度與沒有汽水分離器時(shí)的密度相同，但水柱高度因有汽水分離

8、器而降低了，其結(jié)果是下降段水柱的壓力大于上升段水柱的壓力，即：兩側(cè)液柱的壓差d就是自然循環(huán)的驅(qū)動(dòng)壓頭，它強(qiáng)迫飽和汽水混合物在上升通道向上流動(dòng)并克服流動(dòng)的阻力。其大小為：為了滿足自然循環(huán)的要求，驅(qū)動(dòng)壓頭的大小必須足以克服蒸汽發(fā)生器內(nèi)汽水混合物在整個(gè)流道中的摩擦阻力。有助于自然循環(huán)的第二個(gè)因素是汽水分離出來的水。離開上升通道的飽和汽水混合物中的水份受離心力的作用被分離出來，并在重力作用下進(jìn)入下降通道，增加了下降通道的總壓頭，因此增加了驅(qū)動(dòng)壓頭Pd。幫助自然循環(huán)的第三個(gè)因素是汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽控制閥的開啟。當(dāng)進(jìn)汽閥打開時(shí)，蒸汽發(fā)生器內(nèi)的壓力降低，使上升通道產(chǎn)生的沸騰現(xiàn)象增加，從而使上升段水的密度再度降

9、低。另外，高壓進(jìn)汽閥的打開也增加了蒸汽發(fā)生器出口的質(zhì)量流量，它影響到上升通道飽和汽水混合物的質(zhì)量流量，但這種影響被上升通道摩擦阻力和汽水分離器阻力的增加所抵消。所以其凈結(jié)果是，當(dāng)進(jìn)入汽機(jī)的蒸汽質(zhì)量流量增加時(shí)，在上升通道的飽和汽水混合物質(zhì)量流量保持相對(duì)不變。對(duì)蒸汽發(fā)生器自然循環(huán)的各種相互影響因素的研究及其完整的定量分析非常復(fù)雜，它對(duì)于設(shè)計(jì)工程師來說是很重要的。對(duì)于運(yùn)行人員，則只要求掌握反映蒸汽發(fā)生器二次側(cè)水的兩個(gè)定量概念，即循環(huán)倍率和再循環(huán)流量率。3.4.1.4 循環(huán)倍率和再循環(huán)流量率循環(huán)倍率是表征通過管束二次側(cè)循環(huán)流量是否充分的一種粗糙的度量。它定義為在蒸汽發(fā)生器中每產(chǎn)生單位質(zhì)量蒸汽所需的循環(huán)

10、水質(zhì)量。一般所設(shè)計(jì)的蒸汽發(fā)生器的循環(huán)倍率要使管束區(qū)出口處的蒸汽含量不超過2025%。GNPS蒸汽發(fā)生器在額定功率下，工作壓力為6. 71MPa時(shí)，循環(huán)倍率約為3.73.8。1.再循環(huán)流量、循環(huán)流量再循環(huán)流量Gr是從流經(jīng)汽水分離器的濕蒸汽中分離出來的水流量。這些飽和水流入下降通道與給水流量Ga相混合，混合后的流量稱為循環(huán)流量GT（或Gd）。循環(huán)流量既是下降通道的總流量，也是上升通道的總流量，在穩(wěn)態(tài)工況下，它等于再循環(huán)流量Gr和給水流量Ga（或蒸汽流量Gv）之和。如圖3.34所示。它們的數(shù)學(xué)表達(dá)式為：在穩(wěn)態(tài)工況下，蒸汽流量等于給水流量：圖3.34 循環(huán)流量與再循環(huán)流量的關(guān)系則： .循環(huán)倍率循環(huán)倍率

11、（C.R.）的定義是循環(huán)流量與給水流量或蒸汽流量的比值：或： 或： 3.再循環(huán)流量率再循環(huán)流量率（RR）的定義是再循環(huán)流量與給水流量的比值：循環(huán)倍率與再循環(huán)流量率的關(guān)系為：為了滿足汽機(jī)工作，需要一定的蒸汽質(zhì)量流量；為了使蒸汽發(fā)生器具有一定的效率，要求有一定的再循環(huán)流量。循環(huán)倍率是蒸汽流量與再循環(huán)流量之間相互關(guān)系的評(píng)估尺度。在蒸汽發(fā)生器運(yùn)行時(shí)，循環(huán)倍率是隨負(fù)荷而變的。從循環(huán)倍率的定義式中可知，它實(shí)際上等于含汽量的倒數(shù)。典型的蒸汽發(fā)生器循環(huán)倍率與負(fù)荷之間的關(guān)系如圖3.35所示。圖3.35 循環(huán)倍率與負(fù)荷的關(guān)系4.循環(huán)流量、再循環(huán)流量與功率的關(guān)系在零功率時(shí)，蒸汽發(fā)生器充水到34%水位。如果反應(yīng)堆處于

12、熱停堆狀態(tài)，則蒸汽發(fā)生器二次側(cè)處于汽水共存的飽和態(tài)，這時(shí)上升通道和下降通道的水溫幾乎是相同的。當(dāng)功率增加時(shí)，更多的熱量傳給二次側(cè)水，上升通道內(nèi)水的汽化量不斷增加，蒸汽的排出量也隨之增多，因而給水量也增加，上述兩通道內(nèi)工質(zhì)的溫差逐漸加大。低功率時(shí)，水在管束頂部附近開始飽和沸騰；高功率時(shí)，水在上升通道的較低些的位置發(fā)生飽和沸騰；當(dāng)功率達(dá)到100%時(shí)，上升通道的水是沫態(tài)沸騰（飽和蒸汽與飽和水的混合物），這種沫態(tài)混合物可用泡狀塊狀流型來描述。飽和的沫態(tài)混合物柱的頂部在靠近一級(jí)汽水分離器旋葉底部處。在功率較低時(shí)，隨著功率的增加，更多的熱量經(jīng)U形管傳導(dǎo)出來，發(fā)生更多的沸騰，使上升通道水的密度降低，從而導(dǎo)致

13、驅(qū)動(dòng)壓頭Pd相對(duì)于功率增加有一個(gè)明顯的增加，引起循環(huán)流量增加。另一方面，蒸汽發(fā)生器二次側(cè)流體的摩擦阻力f與流體的流速有關(guān)，它是飽和汽水混合物動(dòng)能的函數(shù)（）。f的增加起到減小循環(huán)流量的作用。d和f都是隨功率的增加而以拋物線形增加的，且兩者對(duì)質(zhì)量流量有相反的作用。所以在功率4080%之間，上升通道中飽和汽水混合物質(zhì)量流量(即循環(huán)流量)基本保持不變。蒸汽發(fā)生器運(yùn)行影響再循環(huán)流量的因素是流入汽水分離器的蒸汽夾帶的水滴。當(dāng)上升段液體開始汽化變?yōu)檎羝麜r(shí)，液體膨脹并加速流動(dòng)，在功率和蒸汽流速增加時(shí)，夾帶更多的水滴進(jìn)入汽水分離器。但是在較高功率時(shí)增加功率，沸騰在上升段較低位置發(fā)生，進(jìn)入汽水分離器濕度小，這是因

14、為在較高功率下夾帶的水滴或掉落回到上升段，或在水滴到達(dá)管束上部時(shí)已變成蒸汽，因此開始再循環(huán)流量隨功率增加而增加，直到功率達(dá)到約40%Pn為止。在功率超過40%Pn時(shí)，由于深度泡核沸騰使摩擦阻力f以拋物線形急劇增加，從而減小了沫態(tài)混合物的質(zhì)量流速，因而再循環(huán)流量逐漸減小。圖3.36給出了典型蒸汽發(fā)生器功率與再循環(huán)流量、循環(huán)流量的關(guān)系。5.循環(huán)倍率對(duì)蒸汽發(fā)生器運(yùn)行的影響蒸汽發(fā)生器的再循環(huán)流量為熱工水力學(xué)提供下列益處：(1)再循環(huán)流量增加了下降通道的水位，從而增加了驅(qū)動(dòng)壓頭Pd。借助于足夠大的d會(huì)使流體的流速加快，可有效地把水中的污質(zhì)驅(qū)趕到蒸汽發(fā)生器排污管。運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，蒸汽發(fā)生器的連續(xù)排污能夠穩(wěn)定

15、二次側(cè)水質(zhì)，從而保證蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)完整性并改善熱傳導(dǎo)。(2)在再循環(huán)水與給水在下降通道混合后，高溫的再循環(huán)水預(yù)熱了給水。此外，上升圖 3.36 循環(huán)倍率、再循環(huán)流量、循環(huán)流量隨著負(fù)荷的變化通道的水也通過管束圍板向給水傳熱，兩者使給水在進(jìn)入上升通道時(shí)已接近飽和溫度，這樣就縮小了它與U形傳熱管壁的溫差，使蒸汽發(fā)生器的熱應(yīng)力大大降低，并提高了蒸汽發(fā)生器的傳熱效率。盡管再循環(huán)對(duì)二回路運(yùn)行肯定是有益的，但循環(huán)倍率不宜太高或太低，否則對(duì)二回路的設(shè)備及其運(yùn)行都是有害的。如果實(shí)際循環(huán)倍率高于制造廠的設(shè)計(jì)值，則使再循環(huán)流量相對(duì)于蒸汽流量的比例大，當(dāng)再循環(huán)流量超過汽水分離器分離水份的能力時(shí)，水滴可能隨蒸汽一起進(jìn)

16、入高壓缸，危及汽輪機(jī)葉片。如果實(shí)際循環(huán)倍率低于最佳值，與蒸汽流量相比，循環(huán)流量過小，反過來講也就是蒸汽份額過大，在流動(dòng)工況為泡狀塊狀流（小汽泡）與環(huán)狀流（大汽泡）之間的過渡工況時(shí)特別危險(xiǎn)，因?yàn)檫@時(shí)過量的蒸汽可能產(chǎn)生很厲害的流動(dòng)不穩(wěn)定性。這是由于在沸騰流動(dòng)的液體內(nèi)發(fā)生兩種類型的蒸汽汽泡之間的轉(zhuǎn)化而引起振蕩，其過程可略述如下：在反應(yīng)堆功率保持不變的情況下，降低循環(huán)流量會(huì)使得單位質(zhì)量的流體在單位時(shí)間內(nèi)通過U形管的吸收熱量增加，必然會(huì)引起小汽泡數(shù)量增加。大量的小汽泡合并成大汽泡，便形成了環(huán)狀流。因?yàn)榄h(huán)狀流在流道中心是蒸汽柱，而傳熱面覆蓋著一個(gè)薄液層，所以其流動(dòng)摩擦阻力相對(duì)于泡狀-塊狀流的摩擦阻力小，這

17、就使得環(huán)狀流的質(zhì)量流速加快。當(dāng)質(zhì)量流量增加而傳熱量不變時(shí)，大汽泡的形成受到影響，環(huán)狀流將不能維持，則又回到泡狀-塊狀流狀態(tài)。當(dāng)回到泡狀-塊狀流后，質(zhì)量流量降低，再次發(fā)生環(huán)狀流。如此引起流動(dòng)振蕩反復(fù)出現(xiàn)，對(duì)設(shè)備及其運(yùn)行極為不利。低功率時(shí)容易產(chǎn)生的流動(dòng)不穩(wěn)定性是一個(gè)特殊問題，而且無法精確計(jì)算。這時(shí)蒸汽發(fā)生器水位的自動(dòng)調(diào)節(jié)往往不太靈敏，運(yùn)行人員通?？赡懿捎檬謩?dòng)控制給水調(diào)節(jié)閥，這就更要注意防止蒸汽發(fā)生器發(fā)生流動(dòng)不穩(wěn)定現(xiàn)象。如果持續(xù)長時(shí)間的流動(dòng)不穩(wěn)定，會(huì)引起蒸汽發(fā)生器部件振動(dòng)，并有可能造成U形管局部裸露并繼發(fā)U形管被侵蝕等不良后果。為了避免這種流動(dòng)不穩(wěn)定現(xiàn)象，二次側(cè)水的質(zhì)量流量必須保持足夠大到避免出現(xiàn)環(huán)

18、狀流。3.4.2蒸汽發(fā)生器水位測(cè)量1.寬量程水位表和窄量程水位表每臺(tái)蒸汽發(fā)生器有一只寬量程水位表（對(duì)SG1其水位變送器的代號(hào)為1ARE061MN），其量程的下限（即0%水位）取在管板上表面以上0.43m，全量程為15.9m。它不僅可用于監(jiān)測(cè)蒸汽發(fā)生器充水、放水、濕保養(yǎng)以及事故工況等水位大幅度變化時(shí)的水位，而且由于它反映了蒸汽發(fā)生器內(nèi)水的裝載量，所以正常運(yùn)行時(shí)，常用它在低負(fù)荷或手動(dòng)控制給水流量調(diào)節(jié)閥時(shí)顯示蒸汽發(fā)生器水位的變化趨勢(shì)。每臺(tái)蒸汽發(fā)生器還有4只窄量程水位表（對(duì)SG1其水位變送器的代號(hào)，分別為1ARE010MN、052MN、055MN和058MN），它的0%水位定在管板上表面以上的11.3

19、米處，位于給水進(jìn)口下面，全量程為3.6m。這4只窄量程水位測(cè)量裝置都有顯示和保護(hù)功能，其中010MN、052MN還兼有水位控制功能，通過選擇開關(guān)取它們中的一個(gè)通道作為蒸汽發(fā)生器水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的實(shí)測(cè)水位信號(hào)。在保護(hù)方面，用四取二邏輯提供低低水位（15%）停堆保護(hù)以對(duì)付熱阱喪失事故，和提供高水位保護(hù)，避免汽輪機(jī)葉片的損壞，以及限制蒸汽管道事故的后果。參與低水位（25%）保護(hù)的通道是不參與水位控制的那兩個(gè)通道，對(duì)于SG1為055MN和058MN，保護(hù)邏輯為2/1。蒸汽發(fā)生器寬、窄量程水位測(cè)量通道的水位座標(biāo)如圖3.37所示。2.水位測(cè)量原理蒸汽發(fā)生器水位測(cè)量設(shè)置于下降通道環(huán)形空間，它的測(cè)量原量如圖3.3

20、8所示。上引壓管連接到一個(gè)冷凝罐上，以便得到一個(gè)穩(wěn)定的參考液柱，參考液柱與差壓傳感器左側(cè)相連。下引壓管接到右側(cè)。由此可得出各指定點(diǎn)的壓力：圖3.37 寬、窄量程水位測(cè)量通道的水位坐標(biāo) 被測(cè)值h為 式中下降通道混合水密度；參考管內(nèi)水的密度；下引壓管內(nèi)水的密度。圖3.38 蒸汽發(fā)生器水位測(cè)量原理圖被測(cè)水位h與P是線性關(guān)系的，其系數(shù)是SG內(nèi)二次側(cè)測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的下降通道流體的密度和參考管內(nèi)水的密度的函數(shù)。因?yàn)橄陆低ǖ纼?nèi)流體的溫度和壓力是變化的，因此，測(cè)量的精確性也隨之變化。窄量程通道是在滿功率狀態(tài)下標(biāo)定的，但試驗(yàn)結(jié)果表明，其標(biāo)定曲線在SG正常水位變化范圍內(nèi)，測(cè)量誤差小于2%。然而，由于其測(cè)量范圍太小，因此

21、，在瞬態(tài)過程的初始階段，并不能正確地反映SG內(nèi)的真正水位變化趨勢(shì)，必須輔之以寬量程的變化趨勢(shì)，才能正確地監(jiān)視SG內(nèi)水裝量的變化情況。3.4.3在過渡過程中影響蒸汽發(fā)生器水位的因素1.蒸汽流量變化對(duì)水位的影響(1)蒸汽流量突然增加隨著蒸汽負(fù)荷的增加（例如，突然打開一個(gè)GCT閥），蒸汽發(fā)生器的蒸汽壓力快速下降，在上升通道將產(chǎn)生更多的汽泡，使循環(huán)流動(dòng)阻力增大，循環(huán)流量GT減小，給水將積聚在下降通道的上部空間，使水位上升。另外，蒸汽發(fā)生器蒸汽流量的突然增加，會(huì)使被分離出來的再循環(huán)流量Gr增加，從而也使下降通道環(huán)形空間水位上升。因而在過渡過程的第一階段，我們將觀察到水位迅速上升。通常把這一現(xiàn)象稱作“水位

22、膨脹”現(xiàn)象，它在水位調(diào)節(jié)器作用之前來臨。過渡過程之后，由于蒸汽流量大于給水流量，水位將下降，如圖3.39(a)所示。(2)蒸汽流量突然減小負(fù)荷的突然減?。ɡ珀P(guān)閉GTC進(jìn)口閥）將導(dǎo)致蒸汽壓力上升，在上升通道中，部分蒸汽被凝結(jié)成水，使得汽泡產(chǎn)生的量和尺寸減小，使循環(huán)流動(dòng)阻力減小，循環(huán)流量增加，從而使下降通道的水位下降。另外，蒸汽發(fā)生器蒸汽流量突然減小，被分離出來的再循環(huán)流量也會(huì)減小，也使下降通道水位下降。所以，在過渡過程中的第一階段我們觀察到的水位是迅速下降的。通常把這一現(xiàn)象稱作“水位收縮”現(xiàn)象。它在水位調(diào)節(jié)器作用之前到來。過渡過程之后，由于蒸汽流量小于給水流量，水位將上升如圖3.39(b)所示

23、。（a）突然增加時(shí)水位L的變化 （b）突然減小時(shí)水位L的變化圖3.39 蒸汽流量變化對(duì)水位L的影響2、給水流量變化對(duì)水位的影響例如，給水流量調(diào)節(jié)閥突然開大，給水進(jìn)入蒸汽發(fā)生器的流量增加。我們觀察到的現(xiàn)象如圖3.40(a)所示。（a）在工況下突然增加10% （b）在工況下突然增加10%給水流量的水位變化 給水流量的水位變化圖3.40 給水流量變化對(duì)水位的影響開始時(shí)，由于蒸汽發(fā)生器環(huán)形空間水的積累，蒸汽發(fā)生器水位稍有上升，達(dá)到A點(diǎn)。后來由于給水流量增加，使下降通道中水的過冷度增加，使水在上升通道中達(dá)到沸騰的高度增加，然而傳熱管長度是固定不變的，這就使沸騰區(qū)段縮短，沸騰減弱。由于兩相流區(qū)段的長度縮短

24、，且含汽量減小，從而使流動(dòng)阻力減小，流體加速，下降通道水位降低；同時(shí)，由于蒸汽流量降低（含汽量減?。瑤У皆傺h(huán)的水也減少，這也使過渡過程第一階段水位降低。這一現(xiàn)象通常稱為“水位收縮”現(xiàn)象。水位降低之后，流動(dòng)的驅(qū)動(dòng)壓頭減小，使循環(huán)流量減小，這將使上升通道的沸騰區(qū)又增大起來，水位在第二階段得以恢復(fù)上升。最后由于給水流量大于蒸汽流量，水位將不斷上升，直到給水流量等于蒸汽流量為止。值得注意的是，在低負(fù)荷下，水位過渡過程延續(xù)的時(shí)間比較長，需要23分鐘才能恢復(fù)穩(wěn)定。而在滿負(fù)荷時(shí)，給水流量的變化造成的水位變化的時(shí)間比較短，只有4050s。如圖3.40(b)所示。(2)給水流量突然減小給水流量調(diào)節(jié)閥突然關(guān)小

25、，給水進(jìn)入蒸汽發(fā)生器的流量減少，將發(fā)生“水位膨脹”現(xiàn)象。其原理與上述相反。通過上述分析，可以得出以下結(jié)論：由給水流量的突然改變引起的水位變化的過渡過程時(shí)間，在低負(fù)荷時(shí)較高負(fù)荷時(shí)更長。這就是為什么在低負(fù)荷下蒸汽發(fā)生器水位調(diào)節(jié)非常困難的原因。尤其是在用系統(tǒng)供水時(shí)更為明顯，因?yàn)檫@時(shí)給水溫度更低。3.一回路平均溫度變化對(duì)水位的影響如果一回路平均溫度階躍增加，傳到二回路的熱量增加，使更多的水汽化，上升通道汽泡份額增加，汽水混合物出現(xiàn)“膨脹”現(xiàn)象，造成在短時(shí)間內(nèi)水位虛假上升，以后由于蒸汽產(chǎn)量增大導(dǎo)致給水流量與蒸汽流量的不平衡，從而引起水位下降。4.給水溫度變化對(duì)水位的影響給水溫度降低使下降通道中水的過冷度

26、增加，在上升通道中沸騰區(qū)減小，沸騰減弱，含汽量減小，導(dǎo)致兩相流流動(dòng)加速，水位下降。另外，由于沸騰區(qū)減小，含汽量減?。凑羝髁拷档停?，使帶入再循環(huán)的水量也減少，也使水位降低。必須指出的是，蒸汽流量的突然變化引起水位的“膨脹”或“收縮”的現(xiàn)象，比給水流量的突然變化引起水位的動(dòng)態(tài)響應(yīng)更為強(qiáng)烈。3.4.4蒸汽發(fā)生器水位的控制設(shè)置蒸汽發(fā)生器水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的目的，就是為了維持蒸汽發(fā)生器二次側(cè)的水位在需求的整定值上。水位不能過高，否則將造成出口蒸汽含水量超標(biāo)，加劇汽輪機(jī)的沖蝕現(xiàn)象，影響機(jī)組的壽命甚至使機(jī)組損壞。而且，水位過高還會(huì)便得蒸汽發(fā)生器內(nèi)水的質(zhì)量裝量增加，在蒸汽管道破裂的事故工況下，對(duì)堆芯產(chǎn)生過大的冷

27、卻而導(dǎo)致反應(yīng)性事故的發(fā)生。如果破裂事故發(fā)生在安全殼內(nèi)，大量的蒸汽將會(huì)導(dǎo)致安全殼的壓力、溫度快速上升，危害安全殼的密封性。同樣地，水位也不能過低，否則，將會(huì)導(dǎo)致U型管頂部裸露，甚至可能導(dǎo)致給水管線出現(xiàn)水錘現(xiàn)象。這樣，堆芯余熱的導(dǎo)出功能將惡化。以上功能的實(shí)現(xiàn)由水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)與給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)共同完成。3.4.4.1 給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)每臺(tái)蒸汽發(fā)生器擁有各自獨(dú)立的水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)，通過改變調(diào)節(jié)閥門的開度以改變給水流量從而達(dá)到控制水位的目的。但是，三臺(tái)蒸汽發(fā)生器的給水母管是共用的，如果只是單獨(dú)采用水位調(diào)節(jié)方式，當(dāng)一臺(tái)蒸汽發(fā)生器的水位偏離整定值而需要改變給水調(diào)節(jié)閥的開度以改變給水流量時(shí)，將會(huì)引起給水母管壓力

28、的改變，而此時(shí)另外兩臺(tái)蒸汽發(fā)生器的給水調(diào)節(jié)閥開度并沒有改變，因而其給水流量因給水母管壓力的變化而產(chǎn)生變化，這樣，在這兩臺(tái)蒸汽發(fā)生器內(nèi)將出現(xiàn)汽-水流量不平衡狀況，從而發(fā)生了水位的波動(dòng)。為了避免這種相互間的不良影響，避免給水調(diào)節(jié)閥的頻繁動(dòng)作，改善水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的工作環(huán)境，引入了給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)，通過調(diào)節(jié)給水泵的轉(zhuǎn)速使得給水閥的壓降在正常的負(fù)荷變化范圍內(nèi)(0100%FP)維持近似恒定，從而優(yōu)化給水調(diào)節(jié)閥的工作條件。事實(shí)上，在維持調(diào)節(jié)閥的壓降恒定不變的情況下，給水母管與蒸汽母管之間的壓差隨負(fù)荷變化而呈拋物線變化，作為近似，可以一條折線來表示，如圖3.41所示。給水母管和蒸汽母管的總壓降由四部分組成：

29、圖3.41 給水母管和蒸汽母管之間的降壓1234式中1給水泵出口與蒸汽發(fā)生器給水進(jìn)口之間的位差，是恒定值；2調(diào)節(jié)閥壓降，應(yīng)保持恒定；3蒸汽發(fā)生器二次側(cè)的壓降，隨負(fù)荷而變。4蒸汽管線和給水管線內(nèi)的壓降，隨負(fù)荷而變。通過調(diào)節(jié)給水泵的轉(zhuǎn)速，我們能保證泵的出口壓頭和流量都隨負(fù)荷變化而變化。這樣不僅能維持給水閥的壓降不變，而且能使壓頭與圖3.41所示的總壓降曲線相吻合，從而排除了三臺(tái)蒸汽發(fā)生器之間單獨(dú)的流量調(diào)節(jié)之間的不良耦合。圖3.42是給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)原理簡圖。該調(diào)節(jié)系統(tǒng)中用一條折線近似地作為給水母管和蒸汽母管之間的隨負(fù)荷變化的程序壓降定值，即參考定值。給水母管到蒸汽母管的實(shí)測(cè)壓差與該定值相比較，得出一

30、個(gè)誤差信號(hào)，以改變給水泵轉(zhuǎn)速。每臺(tái)給水泵都配有一臺(tái)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器?？傊?，蒸汽發(fā)生器水位控制系統(tǒng)是先靠主給水流量調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，水位降低引起調(diào)節(jié)閥開大時(shí)，水流側(cè)壓差（）將下降，同時(shí)由于蒸汽流量的增加而引起壓差整定值增加，這將造成主給水泵轉(zhuǎn)速增加，使壓頭增加，流量增加。再通過水位控制系統(tǒng)重新校正給水流量（即調(diào)節(jié)閥開度），以保持蒸汽發(fā)生器水位。為避免給水調(diào)節(jié)閥的閥位與汽動(dòng)給水泵轉(zhuǎn)速之間產(chǎn)生不良耦合，要求兩個(gè)母管之間的壓差控制必須相對(duì)要快些。特別是當(dāng)任何一個(gè)調(diào)節(jié)閥的閥位變化時(shí)，必須通過給水泵轉(zhuǎn)速來迅速補(bǔ)償。3.4.4.2 水位調(diào)節(jié)原理對(duì)于每臺(tái)蒸汽發(fā)生器而言，其水位的調(diào)節(jié)是通過控制進(jìn)入該蒸汽發(fā)生器的給水流量來完

31、成的。每臺(tái)蒸汽發(fā)生器的正常給水回路設(shè)置有兩條并列的管線：主管線上的主給水調(diào)節(jié)閥用于高負(fù)荷運(yùn)行工況下的水位調(diào)節(jié)，旁路管線上的旁路調(diào)節(jié)閥則是應(yīng)用于低負(fù)荷及啟、停階段的運(yùn)行工況，其調(diào)節(jié)原理如圖3.43所示。1.主給水調(diào)節(jié)閥的邏輯控制信號(hào)在高負(fù)荷(18%FP)的運(yùn)行工況下，主給水調(diào)節(jié)閥承擔(dān)蒸汽發(fā)生器水位的調(diào)節(jié)功能，此時(shí)，旁路調(diào)節(jié)閥處于全開狀態(tài)。同時(shí)，主給水調(diào)節(jié)閥還受控制于反應(yīng)堆保護(hù)系統(tǒng)，在相應(yīng)的保護(hù)信號(hào)作用下自動(dòng)關(guān)閉，其原理性示意圖如圖3.44所示。每個(gè)主給水調(diào)節(jié)閥配置有兩個(gè)電磁閥，一個(gè)接收來自A列的信號(hào)，另一個(gè)接收來自B列的信號(hào)，A、B列信號(hào)的性質(zhì)是相同的。任一單獨(dú)信號(hào)的出現(xiàn)使得其中一個(gè)電磁閥斷電，

32、從而將主給水調(diào)節(jié)閥的儀用壓縮空氣直接排放大氣，因此，調(diào)節(jié)閥快速關(guān)閉。只有在以下所述的條件完全滿足的情況下，主給水調(diào)節(jié)閥的兩個(gè)電磁閥才會(huì)處于通圖3.42 給水泵調(diào)節(jié)系統(tǒng)原理簡圖圖3.43 蒸汽發(fā)生器水位調(diào)節(jié)原理圖圖3.44 主給水調(diào)節(jié)閥邏輯控制簡圖電狀態(tài)而使得儀器壓縮空氣的回路處于正常工作狀態(tài)12，此時(shí)主給水調(diào)節(jié)閥才水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的模擬調(diào)節(jié)信號(hào)：·反應(yīng)堆自動(dòng)停堆信號(hào)P4Tavg<295.4不存在；·沒有安注信號(hào)；·沒有蒸汽發(fā)生器高高水位信號(hào)；·沒有主控室發(fā)出的手動(dòng)給水隔離信號(hào)。2.主給水調(diào)節(jié)回路描述從圖3.43可知，主給水調(diào)節(jié)閥的調(diào)節(jié)是一個(gè)三通道調(diào)節(jié)回

33、路，包括一個(gè)閉環(huán)調(diào)節(jié)通道和一個(gè)開環(huán)調(diào)節(jié)通道。(1)水位整定值蒸汽發(fā)生器水位定值隨負(fù)荷而變，如圖3.45所示。負(fù)荷是指蒸汽發(fā)生器的總的蒸汽負(fù)荷，它包括三部分：·以汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽壓力為代表的汽輪機(jī)進(jìn)汽流量；·ADG調(diào)節(jié)信號(hào)代表的進(jìn)入ADG的新蒸汽流量；圖3.45 蒸汽發(fā)生器水位定值與負(fù)荷的關(guān)系·有效的冷凝器旁路排放系統(tǒng)的調(diào)節(jié)信號(hào)代表的排往冷凝器的新蒸汽流量，改信號(hào)須經(jīng)GCT105、109、117和121VV的閥位來確認(rèn)，其確認(rèn)電路原理圖3.46所示。圖3.46 GCT蒸汽流量信號(hào)確認(rèn)電路這三部分進(jìn)汽流量之和代表著二回路的總的蒸汽負(fù)荷。為了消除帶廠用電運(yùn)行方式的瞬態(tài)影

34、響，引入了一個(gè)具有30s延時(shí)的濾波環(huán)節(jié)(見圖3.43)，從而維持該瞬態(tài)初期時(shí)水位定值不變。在低負(fù)荷時(shí)，蒸汽發(fā)生器的蒸汽壓力高(出口蒸汽壓力在零負(fù)荷時(shí)為7.6MPa)，水的密度大，確定較低的水位定值是為了保持蒸汽發(fā)生器中的水裝量較小，以防止在主蒸汽管道破裂時(shí)，向安全殼釋放更多的能量，造成安全殼破壞。在20%負(fù)荷以下，水位定值隨負(fù)荷增加而提高。這是因?yàn)樵谪?fù)荷減小時(shí)，由于蒸汽發(fā)生器中汽泡數(shù)目減少，使蒸汽發(fā)生器中水的密度增加(降低比容)，為了使水位不下降到低水位保護(hù)動(dòng)作，水位隨負(fù)荷增加而線性增加。在20%100%負(fù)荷時(shí)，水位定值維持在50%水位不變。因?yàn)殡S著負(fù)荷的增加，蒸汽發(fā)生器中汽泡的數(shù)目和尺寸都增

35、加，這就降低了蒸汽發(fā)生器中水的密度，提高了比容。這時(shí)如果不減少蒸汽發(fā)生器中的水的質(zhì)量，其水位將會(huì)升高到淹沒二級(jí)汽水分離器，達(dá)到不可接受的程度。所以為了保持蒸汽發(fā)生器出口的干度，在20%100%負(fù)荷時(shí)，水位控制系統(tǒng)將水位維持在50%恒定。四個(gè)窄量程水位中的兩個(gè)應(yīng)用于水位調(diào)節(jié)回路，可由一選擇開關(guān)進(jìn)行切換。在調(diào)節(jié)回路中，對(duì)水位變送器的輸出引入一個(gè)5s的延時(shí)濾波環(huán)節(jié)，目的是剔除水位變化初期的擾動(dòng)影響，使水位測(cè)量值更具真實(shí)性。(2)變?cè)鲆姝h(huán)節(jié)每臺(tái)蒸汽發(fā)生器裝有一臺(tái)給水溫度變送器。由高選單元選取三個(gè)蒸汽發(fā)生器給水溫度測(cè)量值中最高的一個(gè)參與水位控制。高選后的給水溫度輸入變?cè)鲆婧瘮?shù)發(fā)生器（或稱變?cè)鲆姝h(huán)節(jié)）。該

36、環(huán)節(jié)用高選出的給水溫度測(cè)量值做自變量，給出增益值，如圖3.47所示。圖3.47 變?cè)鲆姝h(huán)節(jié)由于給水溫度隨負(fù)荷同向變化，所以該函數(shù)關(guān)系實(shí)質(zhì)上反映了增益值隨負(fù)荷的變化。控制系統(tǒng)將水位誤差信號(hào)乘以一個(gè)隨溫度升高而增大的系數(shù)。在低負(fù)荷時(shí)，給水溫度低，增益系數(shù)小，可使水位調(diào)節(jié)過程穩(wěn)定，從而避免調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的頻繁動(dòng)作。而在高負(fù)荷時(shí)給水溫度高，增益系數(shù)大，使水位調(diào)節(jié)過程更為靈敏。(3)開環(huán)調(diào)節(jié)通道在開環(huán)調(diào)節(jié)回路中，實(shí)測(cè)給水流量與經(jīng)過校正后的蒸汽流量相比較，給出汽水失配信號(hào)。該信號(hào)與水位調(diào)節(jié)器輸出信號(hào)在加法器中求和后，被傳送到流量調(diào)節(jié)器中。采用汽水失配信號(hào)反映水位變化的趨勢(shì)比水位誤差信號(hào)靈敏，是一種前饋。它的引入

37、增加了給水流量調(diào)節(jié)的速度。開環(huán)調(diào)節(jié)回路中的蒸汽測(cè)量流量Qv是通過測(cè)量蒸汽P而得出的，考慮到蒸汽密度隨壓力變化而變化，而質(zhì)量流量又與成正比，所以蒸汽流量測(cè)量中必須將蒸汽密度的變化考慮時(shí)去。試驗(yàn)表明，在5.08.5MPa之間時(shí)，a+bP，即密度為壓力的線性函數(shù)。如果只考慮蒸汽的體積流量，那么，開環(huán)調(diào)節(jié)通道在整個(gè)負(fù)荷變化過程中永遠(yuǎn)都會(huì)出現(xiàn)蒸汽-給水流量偏差信號(hào)，調(diào)節(jié)系統(tǒng)無法正確工作。與產(chǎn)生蒸汽發(fā)生器水位整定值的總蒸汽負(fù)荷信號(hào)一樣，蒸汽質(zhì)量流量信號(hào)的產(chǎn)生環(huán)節(jié)也引入一個(gè)具有30s延時(shí)的濾波環(huán)節(jié)，目的是在帶廠用電運(yùn)行工況下，初始階段維持總的蒸汽質(zhì)量流量不變，避免調(diào)節(jié)系統(tǒng)的不必要的動(dòng)作。事實(shí)上，在帶廠用電運(yùn)

38、行工況的初始瞬態(tài)，由于GCTc閥門的快速開啟，原來用于做功的主蒸汽直接排往冷凝器，總的蒸汽流量并沒有減小。閉環(huán)通道的水位調(diào)節(jié)器產(chǎn)生的給水流量信號(hào)與開環(huán)通道產(chǎn)生的汽/水失配信號(hào)疊加后作為流量調(diào)節(jié)器的輸入信號(hào)，后者輸出對(duì)應(yīng)的主給水調(diào)節(jié)閥的開度信號(hào)，經(jīng)一自動(dòng)/手動(dòng)控制器產(chǎn)生出相應(yīng)的閥門開度模擬信號(hào)，在前述的RPR允許信號(hào)存在的情況下，控制調(diào)節(jié)閥的執(zhí)行機(jī)構(gòu)用以調(diào)節(jié)閥門的開度，從而改變給水流量以控制蒸汽發(fā)生器的水位。3. 旁路調(diào)節(jié)閥的邏輯控制信號(hào)在電站啟動(dòng)及低負(fù)荷(18%FP)期間，蒸汽發(fā)生器的水位由旁路調(diào)節(jié)閥來控制，此時(shí)，主給水調(diào)節(jié)控制回路中420XU1處于觸發(fā)狀態(tài)，主/旁路調(diào)節(jié)閥切換開關(guān)閉合，401

39、MS被引入，從而虛擬了一個(gè)8.5%Qn的蒸汽流量，使主給水調(diào)節(jié)閥處于關(guān)閉狀態(tài)(見圖3.43)。旁路調(diào)節(jié)閥除了受控于其調(diào)節(jié)回路的模擬信號(hào)外，與主給水調(diào)節(jié)閥一樣，也受控于RPR系統(tǒng)的邏輯信號(hào)，且在相應(yīng)的信號(hào)作用下自動(dòng)關(guān)閉，其原理如圖3.48所示。每個(gè)旁路調(diào)節(jié)閥配置有兩個(gè)電磁閥，一個(gè)接收來自A列的信號(hào)，另一個(gè)接收來自B列的信號(hào)，A、B列信號(hào)的性質(zhì)是相同的。任一單獨(dú)信號(hào)的出現(xiàn)使得其中一個(gè)電磁閥斷電，從而將旁路調(diào)節(jié)閥的儀用壓縮空氣直接排往大氣，因此，調(diào)節(jié)閥快速關(guān)閉。只有在以下所述的條件完全滿足的情況下，旁路給水調(diào)節(jié)閥的兩個(gè)電磁閥才會(huì)處于通電狀態(tài)，因而使得儀用壓縮空氣的供給回路處于正常工作狀態(tài)12，此時(shí)，

40、旁路調(diào)節(jié)閥才受控于水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)的模擬調(diào)節(jié)信號(hào)：·沒有安注信號(hào)；·沒有蒸發(fā)器高高水位信號(hào)；·沒有主控室發(fā)出的手動(dòng)給水隔離信號(hào)。4. 旁路調(diào)節(jié)回路每個(gè)主給水調(diào)節(jié)閥都有一根旁路管線，該管線上裝有一個(gè)旁路給水調(diào)節(jié)閥(也稱小流量調(diào)節(jié)閥)，在負(fù)荷低于18.5%Pn時(shí)調(diào)節(jié)給水流量。在低負(fù)荷時(shí)，測(cè)量流量的節(jié)流裝置兩端壓差太小，使得流量測(cè)量不精確，信噪比也變得較差。此外，在低負(fù)荷時(shí)，如果采用主給水調(diào)節(jié)閥，它在比較小的開度下頻繁地運(yùn)行會(huì)引起閥座過度磨損，并且在較小開度下其調(diào)節(jié)性能很差。因此在負(fù)荷低于18.5%Pn時(shí)，主給水調(diào)節(jié)閥關(guān)閉，只使用旁路給水調(diào)節(jié)閥。如圖3.43所示，低負(fù)荷時(shí)通

41、過旁路調(diào)節(jié)閥來控制蒸汽發(fā)生器的水位。由于在低負(fù)荷運(yùn)行工況下，蒸汽流量測(cè)量不準(zhǔn)確，調(diào)節(jié)回路中沒有汽水失配的開環(huán)控制。圖3.48 旁路調(diào)節(jié)閥邏輯控制簡圖為了改善低負(fù)荷運(yùn)行工況下調(diào)節(jié)回路的特性，引入總蒸汽流量作為前饋信號(hào)，其中代表汽輪機(jī)蒸汽流量的信號(hào)來自窄量程汽機(jī)入口壓力信號(hào)，這樣，大大提高了其測(cè)量精確度。因?yàn)榕月氛{(diào)節(jié)閥的開度與流經(jīng)它的給水流量是線度的關(guān)系(在給水泵處于自動(dòng)調(diào)節(jié)狀態(tài)下)，因此，以總蒸汽流量信號(hào)作為參考負(fù)荷，給出旁路調(diào)節(jié)閥的預(yù)開度信號(hào)，以改善調(diào)節(jié)回路的特性。我們知道，在低負(fù)荷時(shí)，水位的膨脹及收縮現(xiàn)象十分明顯，為了提高低負(fù)荷時(shí)調(diào)節(jié)回路的穩(wěn)定性，通過給水溫度引入一個(gè)變?cè)鲆姝h(huán)節(jié)，使得低負(fù)荷時(shí)水位調(diào)節(jié)器的增益系統(tǒng)減小。此外，在總蒸汽流量環(huán)路中，引入一個(gè)100s的延時(shí)環(huán)節(jié)，以減小由于蒸汽流量變化引起的水位膨脹及收縮現(xiàn)象，從而改善調(diào)節(jié)特性。在反應(yīng)堆自動(dòng)跳閘(P4)及一回路平均溫度低(Tavg295)的情況下，為了避免出現(xiàn)ASG系統(tǒng)的不必要啟動(dòng)，從而限制堆芯的過冷情況，引入了旁路調(diào)節(jié)閥的極化運(yùn)行方式。此時(shí)，相應(yīng)的繼電器動(dòng)作，自動(dòng)切除調(diào)節(jié)回路的輸出信號(hào)，極化模塊402MS投入運(yùn)行，在自動(dòng)/手動(dòng)控制站處于自動(dòng)控制狀態(tài)下，使得旁路調(diào)節(jié)閥處于預(yù)置的開度下，從而使給水流量保持在10%Qn左右，避免了ASG系統(tǒng)的啟動(dòng)。當(dāng)蒸汽發(fā)生器的水位恢復(fù)