大跨度梁施工方案_圖文

1、 目錄1 編制依據(jù) (32 工程概況 (32.1基本概況 (32.2大跨度梁概況 (42.3高支模概況 (43 施工總體部署 (43.1組織機(jī)構(gòu) (43.2方案選擇 (43.3施工順序安排 (84 模板支撐架施工方法及措施 (84.1模板支撐架施工方法及措施 (84.2高支模質(zhì)量保證措施 (94.3附計(jì)算 (95 鋼結(jié)構(gòu)的吊裝及措施 (285.1H型鋼梁吊裝 (285.2箱型梁吊裝 (345.3第六層箱型梁吊裝 (46 5.4二層H1000*400*46*46型鋼的吊裝 (665.5安全措施 (67 2 工程概況2.1 基本概況 2.2 大跨度梁概況1 負(fù)一層、首層、二層、三層、四層、五層9-

2、11/F-K,18-23/F-K軸梁的最大跨度為22m;六層24-26/F-K軸截面最大為1700×2000mm,模板的支撐高度都較高,施工時(shí)也按大支跨度梁支模要求進(jìn)行架體的加固,確保安全。2 鋼結(jié)構(gòu)工程的鋼梁有四處現(xiàn)場(chǎng)吊裝困難:負(fù)一層到五層824/KF軸跨度為21米的H型鋼梁54根;一層36軸/KN軸箱型梁1根;二層2022/K軸線與2022/F軸線2根H1000*400*46*46的鋼梁;六層2436軸/FK軸箱型梁13根。2.3 高支模概況負(fù)二層至五層12-17/F-H軸處為中庭,該部位層高達(dá)37m,為超高支模,樓板厚度為120mm。3 施工總體部署3.1 組織機(jī)構(gòu)為了保證大跨

3、度梁施工的安全可靠、成立了以項(xiàng)目經(jīng)理為組長(zhǎng)的領(lǐng)導(dǎo)小組,在過(guò)程中專人監(jiān)督,全過(guò)程監(jiān)控。組織機(jī)構(gòu)如下:組長(zhǎng): 牛中一副組長(zhǎng):王紅勇譚建國(guó)楊衛(wèi)東成員:胡茂才關(guān)昌軍陳奎趙陽(yáng)王輝黃輝高仕波周在文趙小春黃庭蔣銳王懷念吳耿漢蔣勇剛孫乾隆等3.2 方案選擇1 支撐體系選擇:本工程模板設(shè)計(jì)首先要確保模板結(jié)構(gòu)構(gòu)造合理,剛度好,不變形,牢固穩(wěn)定,拼縫嚴(yán)密,不漏漿、無(wú)錯(cuò)臺(tái)、角模順直光潔,而且盡量兼顧對(duì)后續(xù)工程的適用性和通用性原則,為此模板選用18mm的覆膜多層板為面板;水平結(jié)構(gòu)模板結(jié)構(gòu)支撐采用扣件式鋼管腳手架快拆支撐體系,以確保架體的整體穩(wěn)定性、安全性。本工程主要模板選型如表3-1所示。 中國(guó)建筑第八工程局有限公司

4、大跨度梁(高支模施工方案 600*1200梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖3-2 600×1200mm 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖中國(guó)建筑第八工程局有限公司 大跨度梁(高支模施工方案 - 7 -圖3-3 1700×2000mm 鋼混梁模板支撐架平面簡(jiǎn)圖 圖3-4 1700×2000mm鋼骨梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖2 鋼梁吊裝選擇:負(fù)一層到五層724軸/KF軸型鋼梁跨度為21米,H型鋼梁型號(hào)為H800×250×30×30,單支梁重量約為5.52t,均在塔吊的吊運(yùn)范圍內(nèi),采用塔吊吊裝施工;一層36軸/KN軸箱型梁,分三段采用塔吊吊裝;二層2022/K軸線與2

5、0 22/F軸線兩根H1000*400*46*46的鋼梁吊裝,分二段采用塔吊吊裝;六層2436軸/FK軸箱型梁,均在工廠整體制造完畢,運(yùn)輸?shù)浆F(xiàn)場(chǎng),用150噸吊機(jī)直接調(diào)至5層樓頂,采用2臺(tái)3噸的卷?yè)P(yáng)機(jī)進(jìn)行抬吊。3.3 施工順序安排由于大型鋼梁截面較大,在施工時(shí)為了便于鋼梁的安裝焊接及鋼筋的綁扎施工,先把鋼梁吊裝就位并焊接完成,然后再安裝焊接梁下排鋼筋,最后支設(shè)梁底及側(cè)面模板并澆筑砼。4 模板支撐架施工方法及措施4.1 模板支撐架施工方法及措施1 大跨度梁施工方法由于本工程的梁截面大,型鋼大,根據(jù)實(shí)際情況對(duì)具有代表性的梁600*1200、 2 超高支模采用18mm厚覆膜多層板作面板;50mm

6、15;100mm木方作次龍骨,48×3.5鋼管作主龍骨;鋼管扣件腳手架支撐架間距按800×1000mm,步距為1500mm;自由端高度600mm。在架體最底部及頂部水平桿部位必須設(shè)置水平剪刀撐,中間部位按4000mm間距設(shè)水平剪刀撐;在架體四周必須設(shè)立連續(xù)剪刀撐,在每一樓層部位與相鄰滿堂架連成整體。4.2 高支模質(zhì)量保證措施根據(jù)本工程架體支撐高,板厚較薄,整體量大等特點(diǎn),支模施工時(shí),重點(diǎn)控制好支模的模板體系選型以及增加剪刀撐加強(qiáng)支模支撐體系的整體穩(wěn)定性。1 從方案選擇上架體全部采用普通扣件式腳手架支撐體系,能夠保證其受力的穩(wěn)定性;為了保證樓板的整體安全,在大梁樓板下相對(duì)應(yīng)梁

7、的支撐不拆除,以保證樓板梁荷載傳遞。2 為了避免架體承載力偏心受壓而降低受力效果,支撐時(shí),在架體立桿頂部均設(shè)可調(diào)“U”托,使立桿成為典型的軸心受壓構(gòu)件,充分發(fā)揮立桿的作用。3 在每根立管下墊50mm厚(每塊腳步手板長(zhǎng)度不小于500mm通長(zhǎng)木方,并在立桿下部200mm處設(shè)置掃地桿。4 在大梁的端部設(shè)立剪刀撐,中部間距按3000m設(shè)置,水平桿與滿堂架架連成一體。5 在架體最底部及頂部水平桿部位必須設(shè)置水平剪刀撐,中間部位按4000mm間距設(shè)水平剪刀撐;在架體四周必須設(shè)立連續(xù)的、封閉的剪刀撐;在中部按4000mm間距設(shè)豎向垂直剪刀撐,頂部自由端高度600mm,以加強(qiáng)支撐架體整體剛度和穩(wěn)定性性,確保施

8、工安全。4.3 附計(jì)算 計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008。 計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為6.2m ,梁截面 B ×D=1700mm ×2000mm ,立桿的縱距(跨度方向 l=0.60m ,立桿的步距 h=1.50m , 梁底增加6道承重立桿。面板厚度18mm ,剪切強(qiáng)度1.4N/mm 2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm 2,彈性模量6000.0N/mm 2。 木方50×100mm ,剪切強(qiáng)度1.3N/mm 2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm 2,彈性模量9000.0N/mm 2。 梁底支撐頂托梁長(zhǎng)度 2.50m 。 梁頂托采用100×100

9、mm 木方。 梁底按照均勻布置承重桿6根計(jì)算。 模板自重0.50kN/m 2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m 3,施工活荷載4.50kN/m 2。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖620 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.00×2.00+0.50+1.40×2.00=63.400kN/m 2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S 最大,永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.

10、7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.0。 、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m:q1 = 25.000×2.000×0.600=30.000kN/m(2模板的自重線荷載(kN/m:q2 = 0.500×0.600×(2×2.000+1.700/1.700=1.006kN/m(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN:經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.

11、500+2.000×1.700×0.600=4.590kN 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),均布荷載 q = 0.9×(1.35×30.000+1.35×1.006=37.672kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),集中荷載 P = 0.9×0.98×4.590=4.048kN 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: 本算例中,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3; I = 60.00×1.80×1.80×1.

12、80/12 = 29.16cm 4;計(jì)算簡(jiǎn)圖 A0.266 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下: 變形計(jì)算受力圖 N1=3.587kN N2=10.501kN N3=8.314kN N4=11.644kN N5=11.644kN N6=8.314kN N7=10.501kN N8=3.587kN經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.265×1000×1000/32400=8.179N/mm 2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f,取15.00N/mm 2; 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3

13、×6598.0/(2×600.000×18.000=0.916N/mm 2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm 2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T,滿足要求! (3撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.397mm 面板的最大撓度小于242.9/250,滿足要求! 、梁底支撐木方的計(jì)算31.01k N/m A0.021 梁底木方計(jì)算按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 11.644/0.600=19.406kN/m最大剪力 Q=0.625×0.600×19.406=7.

14、277kN最大支座力 N=1.25×0.600×19.406=14.555kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;(1木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.873×106/83333.3=10.48N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2木方撓度計(jì)算均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到14.22

15、9kN/m最大變形 v =0.521×14.229×600.04/(100×9000.00×4166666.8=0.256mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖1.097 托梁彎矩圖(kN.m 托梁剪力圖(kN變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下: 托梁變形計(jì)算受力圖0.043 托梁變形圖(mm經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F= 22.219kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V= 0.124mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算

16、例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3;I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4;(1頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=1.096×106/166666.7=6.58N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0.124mm頂托梁的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R Rc其中 R

17、c 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿,無(wú)需計(jì)算。、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 其中 N 立桿的軸心壓力最大值,它包括:橫桿的最大支座反力 N1=22.219kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.137×6.200=1.031kNN = 22.219+1.031=23.250kNi 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.60cm;A 立桿凈截面面積,A=4.239cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩,W=4.491

18、cm3;f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,f = 205.00N/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度,a=0.40m;h 最大步距,h=1.50m;l0 計(jì)算長(zhǎng)度,取1.500+2×0.400=2.300m; 由長(zhǎng)細(xì)比,為2300/16=144; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到0.333;經(jīng)計(jì)算得到=23250/(0.333×424=164.928N/mm2; 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式MW=0.9×0.9×

19、;1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2;Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h 立桿的步距,1.50m;la 立桿迎風(fēng)面的間距,2.50m;lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距,0.60m; 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Nw=22.219+0.9×1.2×0.848+0.9×0.9×1.4×0.037/0.600=23.319kN 經(jīng)計(jì)算得到=23319/(0.333×424+37000/4491=173.602N/mm 2;考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<

20、f,滿足要求! 計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008。 計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為6.2m ,梁截面 B ×D=600mm ×1200mm ,立桿的縱距(跨度方向 l=0.60m ,立桿的步距 h=1.50m , 梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm ,剪切強(qiáng)度1.4N/mm 2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm 2,彈性模量6000.0N/mm 2。 木方100×100mm ,剪切強(qiáng)度1.3N/mm 2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm 2,彈性模9500.0N/mm 2。 梁兩側(cè)立桿間距 1.20m 。 梁底按照均勻布置承重桿3根計(jì)算。模板自重0.50

21、kN/m 2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m 3,施工活荷載4.50kN/m 2。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖620 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×1.20+0.50+1.40×2.00=40.120kN/m 2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×24.00×1.20+0.7×1.40×2.00=40.840kN/m 2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S 最大,永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×

22、3.0。 、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m: q1 = 25.500×1.200×0.600=18.360kN/m (2模板的自重線荷載(kN/m:q2 = 0.500×0.600×(2×1.200+0.600/0.600=1.500kN/m (3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN:經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.000×0.600×0.6

23、00=1.620kN 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),均布荷載 q = 0.9×(1.35×18.360+1.35×1.500=24.130kN/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),集中荷載 P = 0.9×0.98×1.620=1.429kN 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: 本算例中,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3; I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4;計(jì)算簡(jiǎn)圖 A0.11

24、8 剪力圖(kN 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:變形計(jì)算受力圖 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.823kN N2=6.130kN N3=6.130kN N4=1.823kN經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.117×1000×1000/32400=3.611N/mm 2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f,取15.00N/mm 2; 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×3127.0/(2×600.000×18.000=0.434N/mm 2

25、 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm 2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T,滿足要求! (3撓度計(jì)算19.86k N/m A0.010 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.123mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!、梁底支撐木方的計(jì)算梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 6.130/0.600=10.217kN/m最大剪力 Q=0.6×0.600×10.217=3.678kN最大支座力 N=1.1×0.600×10.217=6.743kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為

26、本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3;I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4;(1木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.368×106/166666.7=2.21N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×3678/(2×1

27、00×100=0.552N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3木方撓度計(jì)算均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到7.282kN/m最大變形 v =0.677×7.282×600.04/(100×9500.00×8333333.5=0.081mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!、梁底支撐鋼管計(jì)算梁底支撐橫向鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P 取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)

28、值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.673×106/4491.0=149.94N/mm 2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm 2 ,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 梁底支撐縱向鋼管計(jì)算1.82k N6.13k N 6.13k N 1.82k NA0.6731.59k N4.37k N 4.37k N 1.59k NA 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無(wú)需要計(jì)算。、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),采用雙扣件,扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑

29、承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;計(jì)算中R取最大支座反力,R=14.29kN雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算R Rc,滿足要求。、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 其中 N 立桿的軸心壓力最大值,它包括:橫桿的最大支座反力 N1=14.285kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.111×6.200=0.834kNN = 14.285+0.834=15.118kNi 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.60cm;A 立桿凈截面面積,A=4.239cm2;W 立桿凈截面模量(

30、抵抗矩,W=4.491cm3;f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,f = 205.00N/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度,a=0.40m;h 最大步距,h=1.50m;l0 計(jì)算長(zhǎng)度,取1.500+2×0.400=2.300m; 由長(zhǎng)細(xì)比,為2300/16=144; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到0.333;經(jīng)計(jì)算得到=15118/(0.333×424=107.245N/mm2; 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW=0.9&#

31、215;0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2;Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h 立桿的步距,1.50m;la 立桿迎風(fēng)面的間距,1.20m;lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距,0.60m;風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.200×1.500×Nw 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸心壓力最大值;Nw=14.285+0.9×1.2×0.686+0.9×0.9×1.4

32、15;0.018/0.600=15.152kN經(jīng)計(jì)算得到=15152/(0.333×424+18000/4491=111.409N/mm2; 考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為37.0m,立桿的縱距 b=1.00m,立桿的橫距 l=0.80m,立桿的步距 h=1.80m。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm,間距300mm,剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2,混凝

33、土鋼筋自重25.10kN/m3,施工活荷載4.50kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.12+0.30+1.40×2.50=7.474kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×24.00×0.12+0.7×1.40×2.50=6.338kN/m2由于可變荷載效應(yīng)控制的組合S最大,永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.40 采用的鋼管類型為48×3.5。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)

34、算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 0.9×(25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=2.981kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = 0.9×(2.000+2.500×1.000=4.050kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3;I = 100.00×1.80×1.80&

35、#215;1.80/12 = 48.60cm4;(1抗彎強(qiáng)度計(jì)算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2;M 面板的最大彎距(N.mm;W 面板的凈截面抵抗矩;f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取15.00N/mm2;M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m;經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.083×1000×1000/54000=1.541N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求!(2抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.981

36、+1.4×4.050×0.300=1.664kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1664.0/(2×1000.000×18.000=0.139N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T,滿足要求!(3撓度計(jì)算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×2.981×3004/(100×6000×486000=0.056mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(42.5kN集中荷載作用下抗彎

37、強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到面板中間跨支座最大彎矩計(jì)算公式為 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的計(jì)算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q = 0.9×(25.100×0.120×1.200+0.300×1.200=3.577kN/m面板的計(jì)算跨度 l = 300.000mm經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.175×0.9×1.40×2.5×0.300+0.020×1.20×3.577×0.300×經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f

38、= 0.173×1000×1000/54000=3.206N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求!二、模板支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1鋼筋混凝土板自重(kN/m:q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2模板的自重線荷載(kN/m:q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m:經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.500+2.000×0.300=1.350kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),

39、靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×0.904+1.20×0.090=1.073kN/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),活荷載 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.701kN/m計(jì)算單元內(nèi)的木方集中力為(1.701+1.073×1.000=2.774kN2.木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 2.774/1.000=2.774kN/m最大剪力 Q=0.6×1.000×2.774=1.664kN最大支座力 N=1.1×1

40、.000×2.774=3.051kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;(1木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.277×106/83333.3=3.33N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh < T截面抗

41、剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1664/(2×50×100=0.499N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3木方撓度計(jì)算均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m最大變形 v =0.677×0.894×1000.04/(100×9000.00×4166666.8=0.161mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!(42.5kN集中荷載作用下抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到中間跨支座最大彎矩計(jì)算公式為 M = 0.1Pl+0.1ql2考慮荷載重要性系數(shù)0

42、.9,集中荷載 P = 0.9×2.5kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.573×106/83333.3=6.87N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 3.05k N 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 0.661支撐鋼管彎矩圖(kN.m 支撐鋼管剪力圖(kN變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下: 0.98k N 0.98

43、k N 0.98k N 0.98k N 0.98k N 0.98k N 0.98k N 0.98k N 0.98k N支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 0.018支撐鋼管變形圖(mm經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大變形 v max =0.336mm最大支座力 Q max =8.836kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.661×106/5080.0=130.09N/mm 2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm 2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R R c其中 R c 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)

44、值,取8.00kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值; 計(jì)算中R取最大支座反力,R=8.84kN施工時(shí)采用雙扣件: R=8.84kN 小于2× 8.00kN=16.00kN,滿足要求!五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1腳手架的自重(kN:N G1 = 0.116×37.000=4.296kN(2模板的自重(kN:N G2 = 0.300×1.000×0.800=0.240kN(3鋼筋混凝土樓板自重(kN:N G3 = 25.100×0.120

45、5;1.000×0.800=2.410kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),經(jīng)計(jì)算得到靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 N G= 0.9×(N G1+N G2+N G3= 6.251kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),經(jīng)計(jì)算得到活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 N Q = 0.9×(2.500+2.000×1.000×0.800=3.240kN3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N = 1.20N G + 1.40N Q六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,N = 12.04k

46、Ni 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.58cm;A 立桿凈截面面積,A=4.890cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩,W=5.080cm3;f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,f = 205.00N/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度,a=0.60m;h 最大步距,h=1.80m;l0計(jì)算長(zhǎng)度,取1.800+2×0.600=3.000m; 由長(zhǎng)細(xì)比,為3000/16=190; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到0.201; 經(jīng)計(jì)算得到=12037/(0.201×489=122.465N/mm2; 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,

47、滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為: 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 M W計(jì)算公式 M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2;W k=0.7×0.200×0.620×0.872=0.108kN/m2h 立桿的步距,1.80m;l a立桿迎風(fēng)面的間距,1.00m;l b與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距,0.80m;N w=1.2×6.251+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.040/0.800=11.640k

48、N 經(jīng)計(jì)算得到=11640/(0.201×489+40000/5080=126.243N/mm2; 考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!5 鋼結(jié)構(gòu)的吊裝及措施本方案中主要對(duì)型鋼梁的吊裝作重要分析,其主要的安裝方法及各項(xiàng)措施詳見(jiàn)原鋼結(jié)構(gòu)施工組織設(shè)計(jì)。5.1 H型鋼梁吊裝824/KF軸線區(qū)域內(nèi)在-6.050米結(jié)構(gòu)層有9根鋼梁跨度21米,梁截面高度為H800×250×30×30,單支梁重量約為5.52t;從負(fù)一層到5層有相同的結(jié)構(gòu)的鋼梁;根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,由于運(yùn)輸以及起吊條件的限制,鋼梁需分二段制作、現(xiàn)場(chǎng)拼裝成整體,然后由1#塔吊與3#塔吊一

49、次整體吊裝完成。如下圖。 塔吊布置圖五臺(tái)塔機(jī)分別為C7027型塔機(jī)2臺(tái),C7030型塔機(jī)1臺(tái),TC8039型塔機(jī)1臺(tái),QTP7427型塔機(jī)1臺(tái)。擬投入的塔吊型號(hào)表 C7027型塔機(jī)性能參數(shù)(見(jiàn)下圖 C7027型塔機(jī)性能參數(shù)表一 C7030型塔機(jī)性能參數(shù)表 鋼梁臨時(shí)連接節(jié)點(diǎn)示意鋼梁現(xiàn)場(chǎng)拼接焊接,檢驗(yàn)合格后,準(zhǔn)備整體吊裝。完工鋼梁長(zhǎng)度為21米,屬于特長(zhǎng)構(gòu)件吊裝,鋼梁重心在10.5米處。為了使鋼梁吊裝過(guò)程中構(gòu)件平穩(wěn)、安全,選擇2點(diǎn)吊裝,中心往外5米處,鋼絲繩垂直夾角角度成35°45°為宜。鋼梁捆綁點(diǎn)及鋼絲繩的夾角示意圖如下: 鋼梁吊點(diǎn)示意圖鋼梁采用2點(diǎn)捆綁吊裝,鋼梁重量約5.32

50、噸,吊裝垂直夾角角度45°以內(nèi)。依據(jù)下表根據(jù)重量及吊裝的角度選擇的鋼絲繩直徑為28mm。根據(jù)6*37+1鋼絲繩,公稱抗拉強(qiáng)度為1400PMa。安全系數(shù)K=6。 5.2 箱型梁吊裝 36軸交KN軸樓層梁構(gòu)件位置示意圖如上圖所示,一層結(jié)構(gòu)平面36軸交KN軸位置處箱型截面梁構(gòu)件跨度約為10.8m,梁頂面標(biāo)高約為-0.200m,截面類型為1600X900X45X45,重量約為19t。且距離箱型梁下方650mm位置處有一段H型鋼梁,鋼梁截面形式為H400X200X10X16,H型鋼梁頂面標(biāo)高為-2.450m。為便于箱型梁安裝施工,箱梁下方H型鋼梁暫不安裝,待箱梁對(duì)接拼接完畢,支撐架拆除后再行安

51、裝施工。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)塔吊起重工況,箱型梁需均分三段搭設(shè)臨時(shí)角鋼支撐架進(jìn)行吊裝,分段情況如下圖所示: 箱型梁分段示意圖 箱型梁柱臨時(shí)連接節(jié)點(diǎn)示意圖 5#塔吊布置圖QTP7427型塔機(jī)性能參數(shù)(見(jiàn)下圖 箱型鋼梁分三段后的每段重量約為6.3t7.0t,采用5#塔吊進(jìn)行吊裝。分段位置處采用圖示腳手架支撐,支撐架下方樓層結(jié)構(gòu)框架梁采用同樣的48鋼管支撐架做為傳力結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固,鋼管支撐架傳力結(jié)構(gòu)從-4F基礎(chǔ)底板起進(jìn)行搭設(shè),直至支撐架下方樓層梁位置處,各層樓板不承受荷載,僅起荷載傳遞的作用。角鋼支撐架高度為5.5米,、截面為1米*1米。支撐架設(shè)置詳細(xì)見(jiàn)附件計(jì)算書(shū)。KN軸線箱型梁具體吊裝順序?yàn)?1、測(cè)量劃線確定支

52、撐架位置,搭設(shè)支撐架。2、支撐架下方樓層結(jié)構(gòu)梁采用鋼管支撐架作為傳力結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固,鋼管支撐架從-4層基礎(chǔ)底部開(kāi)始搭設(shè),直至支撐架下方樓層梁位置處。各層樓層板不承受荷載。3、吊裝K軸線一側(cè)箱型鋼梁與支撐架上,支撐架上用斜角木塊調(diào)整箱型梁的標(biāo)高,依次吊裝中間一根鋼梁。同樣用斜角木塊調(diào)整鋼梁標(biāo)高;4、最后用同樣的方法吊裝N軸線一側(cè)箱型鋼梁。5、調(diào)整鋼梁位置,滿足設(shè)計(jì)要求位置。焊接、檢驗(yàn)合格后拆除所有支撐架。室外施工操作平臺(tái)的計(jì)算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50007-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)

53、范(GB 50017-2003、建筑施工安全手冊(cè)(杜榮軍主編等編制。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架,對(duì)于高支撐架的計(jì)算規(guī)范存在重要疏漏,使計(jì)算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計(jì)算結(jié)果。本計(jì)算書(shū)編寫(xiě)還參考了施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全一文,同時(shí)參照了浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006的部分內(nèi)容。 一、參數(shù)信息:1.基本參數(shù)立桿橫向間距或排距l(xiāng) a(m:0.70,立桿步距h(m:1.20;立桿縱向間距l(xiāng) b(m:0.50,平臺(tái)支架計(jì)算高度H(m:5.40; 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(m:0.10,平臺(tái)底

54、鋼管間距離(mm:300.00;鋼管類型:48×3.0,扣件連接方式:雙扣件,取雙扣件抗滑承載力調(diào)整系數(shù):0.80;2.荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2:0.300;欄桿自重(kN/m:0.150;材料堆放最大荷載(kN/m2:20.000;施工均布荷載(kN/m2:4.000;3.地基參數(shù)地基土類型:素填土;地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa:120.00;立桿基礎(chǔ)底面面積(m2:0.25;地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。4.風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處成都,基本風(fēng)壓0.4 kN/m2;荷載高度變化系數(shù)z 為0.84,風(fēng)荷載體型系數(shù)s 為0.286;施工操作平臺(tái)計(jì)算中考慮風(fēng)荷載作用。二、縱向支撐鋼管計(jì)算

55、:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算,截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3;截面慣性矩 I = 10.78cm4; 縱向鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算:(1腳手板與欄桿自重(kN/m:q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m;(2堆放材料的自重線荷載(kN/m:q12 = 20×0.3 = 6 kN/m;(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m:p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m 2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和;最大彎矩計(jì)算公式如下:M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計(jì)算公

56、式如下:N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷載:q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×6 = 7.488 kN/m;均布活載:q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m;最大彎距 M max = 0.1×7.488×0.52 + 0.117 ×1.68×0.52 = 0.236 kN·m ;最大支座力 N = 1.1×7.488×0.5 + 1.2×1.68×0.5 = 5.126 kN;最大應(yīng)力

57、 = M max / W = 0.236×106 / (4490 = 52.637 N/mm2;縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2;縱向鋼管的計(jì)算應(yīng)力 52.637 N/mm2小于縱向鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度;計(jì)算公式如下: = 5ql4/384EI均布恒載:q = q11 + q12 = 6.24 kN/m;均布活載:p = 1.2 kN/m; = (0.677 ×6.24+0.990×1.2×5004/(100×2.06×105

58、15;107800=0.152 mm;縱向鋼管的最大撓度為 0.152 mm 小于縱向鋼管的最大容許撓度 700/150與10 mm,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力,P =5.126 kN; 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN 最大彎矩 M max = 0.443 kN·m ;最大變形max = 0.256 mm ; 最大支座力 Q max = 9.09 kN ;最大應(yīng)力= 98.677 N/mm2;橫向鋼管的計(jì)算應(yīng)力 98.677

59、 N/mm2小于橫向鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.256 mm 小于支撐鋼管的最大容許撓度 500/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁(yè),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 9.09 kN;R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力計(jì)算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1腳手架的自重(kN:N G1 = 0.149×5.4 = 0.804 kN;(2欄桿的自重(kN:N G2 = 0.15×0.7 = 0.105 kN;(3腳手板自重(