循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算

1、循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算 循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算程樂(lè)鳴程樂(lè)鳴, , 岑可法岑可法, , 倪明江倪明江, , 駱仲泱駱仲泱（浙江大學(xué)熱能工程研究所，能源清潔利用與環(huán)境（浙江大學(xué)熱能工程研究所，能源清潔利用與環(huán)境工程工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，浙江浙江 杭州杭州 310027310027）摘摘 要要：結(jié)合作者在循環(huán)流化床鍋爐傳熱和設(shè)計(jì)理論研究及實(shí)踐的基礎(chǔ)上，提出一種循環(huán)流化床鍋爐爐膛的熱力計(jì)算方法，包括循環(huán)流化床鍋爐爐膛的幾何尺寸確定、爐膛熱量平衡和爐膛傳熱計(jì)算?？紤]循環(huán)流化床鍋爐爐型不同，其熱力計(jì)算方法有所不同，該方法針對(duì)采用

2、高溫分離裝置的循環(huán)流化床鍋爐，提出的計(jì)算方法可用于一般高溫分離的循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)計(jì)算，其余爐型可在此基礎(chǔ)上根據(jù)具體爐型特點(diǎn)修改使用。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐；鍋爐設(shè)計(jì)；熱力計(jì)算1 1 引言引言 循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率高，污染排放低，燃料適應(yīng)性廣，被廣泛應(yīng)用于蒸汽生產(chǎn)中。隨著循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展，其容量和規(guī)模都在增大。目前美國(guó)在建的 300 MWe 循環(huán)流化床鍋爐即將投入運(yùn)行，600 MWe 容量的循環(huán)流化床鍋爐也已在設(shè)計(jì)中。利用國(guó)內(nèi)技術(shù)生產(chǎn)的 35 t/h、75 t/h 循環(huán)流化床鍋爐有大量運(yùn)行，目前國(guó)內(nèi)投入運(yùn)行的最大循環(huán)流化床鍋爐是高溫高壓 420 t/h 容量的鍋爐，高溫高壓 4

3、50 t/h 循環(huán)流化床鍋爐也已在建，但運(yùn)用的是國(guó)外技術(shù)。 在循環(huán)流化床鍋爐的開(kāi)發(fā)與發(fā)展過(guò)程中，各設(shè)計(jì)單位和鍋爐制造廠家開(kāi)發(fā)出各種爐型，針對(duì)各自不同的爐型采用各自的熱力計(jì)算方法，即使是相同的爐型設(shè)計(jì)方法也可能不同，各有特點(diǎn)。這與煤粉鍋爐和鼓泡流化床鍋爐在設(shè)計(jì)過(guò)程中有統(tǒng)一的熱力計(jì)算方法1可供參考不同。有關(guān)循環(huán)流化床鍋爐熱力計(jì)算方法在文獻(xiàn)中也少見(jiàn)發(fā)表。本文結(jié)合作者在循環(huán)流化床鍋爐傳熱和設(shè)計(jì)理論研究及實(shí)踐的基礎(chǔ)上，建立了一種簡(jiǎn)單的循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算方法2-9。 與一般沸騰燃燒鼓泡流化床鍋爐不同，循環(huán)流化床鍋爐類型較多，爐型不同，其熱力計(jì)算方法有所不同。本方法針對(duì)采用高溫分離裝置的循環(huán)流化床鍋

4、爐，提出的計(jì)算方法可用于一般高溫分離的循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)計(jì)算，其余爐型可在此基礎(chǔ)上根據(jù)具體爐型特點(diǎn)修改使用。典型的高溫分離器型循環(huán)流化床鍋爐采用高溫立式旋風(fēng)分離器，安置在鍋爐爐膛上部煙氣出口處。離開(kāi)爐膛的大部分顆粒，由高溫分離器所捕集并通過(guò)固體物料再循環(huán)系統(tǒng)從靠近爐膛底部的物料回送口送回爐膛。經(jīng)高溫分離器分離后的高溫?zé)煔鈩t進(jìn)入尾部煙道，與布置在尾部煙道中的受熱面進(jìn)行換熱后排出。計(jì)算中未考慮添加石灰石的影響，若添加石灰石，則入爐熱量、灰濃度和煙氣量等有變化，需修正。2 2 循環(huán)流化床鍋爐爐膛幾何尺寸的確定循環(huán)流化床鍋爐爐膛幾何尺寸的確定2.12.1 爐膛橫截面積爐膛橫截面積 循環(huán)流化床鍋爐爐膛

5、一般由膜式水冷璧構(gòu)成，其傳熱面積以通過(guò)水冷璧管中心面的面積計(jì)算。若爐膛由輕型爐墻或敷管爐墻構(gòu)成，則需考慮角系數(shù)的影響。 爐膛尺寸的確定主要包括爐膛密相區(qū)和稀相區(qū)的長(zhǎng)、寬、高以及是否有截面收縮等確定。 爐膛橫截面積的確定取決于床層運(yùn)行風(fēng)速或截面熱負(fù)荷的選取。密相區(qū)的運(yùn)行風(fēng)速類似于鼓泡流化床。一般循環(huán)流化床鍋爐稀相區(qū)運(yùn)行風(fēng)速在 37 m/s之間，考慮磨損的危險(xiǎn)性和為降低風(fēng)機(jī)能耗，可選取運(yùn)行風(fēng)速在 46 m/s 左右。運(yùn)行風(fēng)速數(shù)值與燃料種類也很有關(guān)系。截面熱負(fù)荷的選擇與運(yùn)行風(fēng)速的選擇是相關(guān)的，實(shí)際上只要燃料和過(guò)剩氧量確定，運(yùn)行風(fēng)速與截面熱負(fù)荷中只要一個(gè)參數(shù)確定后，另一個(gè)參數(shù)也隨之確定。截面熱負(fù)荷一般

6、可選擇在 34 MW/m2左右2。2.22.2 爐膛深度爐膛深度 爐膛橫截面積確定后，根據(jù)爐膛長(zhǎng)寬比確定爐膛的長(zhǎng)寬。爐膛的深度一般不超過(guò) 8 m，以保證二次風(fēng)的穿透，長(zhǎng)寬比以 1:1 至 2:1 都是合適的。具體在確定爐膛的長(zhǎng)、寬比時(shí)，一般還應(yīng)考慮尾部受熱面的布置，使之相適應(yīng)2。2.32.3 爐膛密相區(qū)高度爐膛密相區(qū)高度 若循環(huán)流化床鍋爐有二次風(fēng)，則其密相區(qū)與稀相區(qū)的分界面取二次風(fēng)入口高度平面。對(duì)于沒(méi)有二次風(fēng)或三次風(fēng)的情況，或負(fù)荷變化較大時(shí)，若H0為靜床料高，則其密相區(qū)高度Hden可通過(guò)計(jì)算膨脹比Rden得到10 (1)Rden可用下式計(jì)算：當(dāng) 時(shí)， (2)當(dāng) 時(shí)， (3)式中 Ug為床層運(yùn)行

7、風(fēng)速；Ut為顆粒終端速度；dp為顆粒平均粒徑；rp為顆粒密度。2.42.4 爐膛高度爐膛高度 循環(huán)流化床鍋爐爐膛高度是循環(huán)流化床設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。爐膛越高，則鍋爐鋼架就越高，因而鍋爐的造價(jià)也會(huì)提高。因此，在滿足鍋爐和爐膛的下述要求下，盡可能地降低爐膛高度。一般地，爐膛高度應(yīng)滿足以下條件： （1）保證分離器不能捕集的細(xì)粉在爐膛內(nèi)一次通過(guò)時(shí)能夠燃盡； （2）爐膛高度應(yīng)容納爐膛能布置全部或大部分蒸發(fā)受熱面； （3）爐膛高度應(yīng)保證返料機(jī)構(gòu)料腿一側(cè)有足夠的靜壓頭，從而使循環(huán)流化床鍋爐有足夠的循環(huán)物料在循環(huán)回路中流動(dòng)； （4）爐膛高度應(yīng)保證脫硫所需最短氣體停留時(shí)間； （5）爐膛高度應(yīng)和循環(huán)流化床鍋爐的尾

8、部煙道或?qū)α鞫嗡韪叨认嘁恢拢?（6）爐膛高度應(yīng)保證鍋爐在設(shè)計(jì)壓力下有足夠的自然循環(huán)。 具體設(shè)計(jì)時(shí)，一般可根據(jù)常規(guī)循環(huán)流化床鍋爐的爐膛高度確定一個(gè)數(shù)值，布置受熱面是否足夠，然后考慮分離器的切割直徑，再根據(jù)上述（1）的要求考慮固體顆粒的燃盡和其他的要求條件，使之滿足上述要求，若條件容許偏高些為好2。3 3 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率n n 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率是循環(huán)物料重量與計(jì)算給煤重量的比值，其值的選取比較經(jīng)驗(yàn)，可參考表 1。表 1 鍋爐循環(huán)倍率項(xiàng)目較高脫硫效率不考慮脫硫 劣質(zhì)燃料循環(huán)倍率n205010201104 4 密相區(qū)和稀相區(qū)的燃燒份額密相區(qū)和稀相區(qū)的燃燒份額d d

9、 密相區(qū)和稀相區(qū)的燃燒份額受燃料粒徑、煤種、流化風(fēng)速、一二次風(fēng)率、床層溫度等諸多因素影響，尤其是煤種的影響較大，如揮發(fā)份高易爆的煤在密相區(qū)的燃燒份額會(huì)降低。在目前缺乏數(shù)據(jù)的情況下，設(shè)計(jì)時(shí)可以參考有關(guān)不同煤種的燃燒特性試驗(yàn)數(shù)據(jù)取值2。一般地，固體顆粒粒徑越大，燃燒份額相對(duì)增加。如果采用寬篩分燃料，可以采用鼓泡流化床計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)中推薦的方法并考慮一次風(fēng)率的影響而求取。5 5 爐底排渣量與飛灰量比爐底排渣量與飛灰量比 爐底排渣量和飛灰量之比受許多因素影響，其中隨煤的特性、床內(nèi)物料粒徑、和運(yùn)行速度的變化較大，其取值相當(dāng)經(jīng)驗(yàn)，一般可在 0.2-1 間。6 6 焓溫表中爐膛內(nèi)飛灰焓焓溫表中爐膛內(nèi)飛灰焓I If

10、hfh的計(jì)算的計(jì)算 在計(jì)算焓溫表爐膛內(nèi)的飛灰焓時(shí)，對(duì)于分離器前部分需考慮循環(huán)固體顆粒的影響，其飛灰焓Ifh以下式計(jì)算： (4)式中 ch和Jh分別為灰的比熱和溫度；Aar為煤收到基灰分；afh為飛灰份額；Cfh為爐膛出口飛灰含碳量；q4為機(jī)械不完全燃燒損失。計(jì)算密相區(qū)的飛灰焓時(shí)，上式中的Cfh和q4應(yīng)代以密相區(qū)出口飛灰含碳量C*fh和密相區(qū)機(jī)械不完全燃燒損失q4ft。7 7 密相區(qū)和稀相區(qū)熱量平衡密相區(qū)和稀相區(qū)熱量平衡 密相區(qū)的入爐熱量Ql： (5)式中 Qr為鍋爐輸入熱量；q3為化學(xué)不完全燃燒損失；q6lh為爐底排渣損失；x為一次風(fēng)率；aft為密相區(qū)出口處的名義空氣過(guò)剩系數(shù)；Ilk0為理論冷

11、空氣焓，Iflh為分離灰焓。 埋管受熱面吸熱量Qm： (6)式中 j為保熱系數(shù)；Bj為計(jì)算給煤量；Ift為密相區(qū)煙氣焓。 帶入稀相區(qū)的熱量Qxx： (7)其中 Daxx為稀相區(qū)漏風(fēng)系數(shù)。稀相區(qū)吸熱量Qxx： (8)式中 Ix為煙氣在稀相區(qū)的出口焓。8 8 循環(huán)流化床鍋爐爐膛傳熱計(jì)算循環(huán)流化床鍋爐爐膛傳熱計(jì)算8.18.1 爐膛下部密相區(qū)的傳熱計(jì)算爐膛下部密相區(qū)的傳熱計(jì)算 循環(huán)流化床鍋爐爐膛密相區(qū)的流體動(dòng)力特性屬紊流流態(tài)化，和鼓泡床密相區(qū)相似，若循環(huán)流化床密相區(qū)中布置有埋管受熱面，其傳熱計(jì)算可直接參照鼓泡流化床中計(jì)算傳熱系數(shù)的方法進(jìn)行方法。由于一般地循環(huán)流化床鍋爐床內(nèi)運(yùn)行風(fēng)速比鼓泡流化床高，計(jì)算時(shí)

12、有關(guān)床層空隙率數(shù)值的選取應(yīng)根據(jù)情況適當(dāng)增大1。8.28.2 爐膛上部稀相區(qū)的傳熱計(jì)算爐膛上部稀相區(qū)的傳熱計(jì)算h 循環(huán)流化快速床中，包括含分散固體顆粒(固體顆粒分散相)的連續(xù)上升氣流和相對(duì)密的顆粒團(tuán)兩部分。根據(jù)循環(huán)流化床的流體動(dòng)力特性，可以將稀相區(qū)橫截面分為中心核心區(qū)和壁面環(huán)形區(qū)兩部分。在核心區(qū)，顆粒在其中由下向上運(yùn)動(dòng)，固體顆粒濃度較??；在床體壁面為密相環(huán)形區(qū)中，固體顆粒匯集成各種不同的密相結(jié)構(gòu)（顆粒團(tuán)），顆粒團(tuán)與固體顆粒分散相在其中交替地與床壁面接觸，沿傳熱壁面下滑、離散（圖 1）。注： Tw壁面溫度；Ta環(huán)形區(qū)溫度；Tc核心區(qū)溫度；s密相區(qū)環(huán)形厚度；Upa壁面環(huán)形區(qū)內(nèi)的顆粒速度；Upc核心區(qū)

13、內(nèi)的顆粒速度圖 1 連續(xù)上升的固體顆粒分散相和沿壁面下滑的顆粒團(tuán) 假定cs是被顆粒團(tuán)覆蓋的壁面面積的平均百分率，用hconv表示對(duì)流傳熱系數(shù)，hr表示輻射傳熱系數(shù)，則壁面的平均傳熱系數(shù)可表示為hconv與hr之和(對(duì)于壁面來(lái)說(shuō)忽略氣相傳熱)： (9) 式中 hcs和hd分別為顆粒團(tuán)與固體顆粒分散相的對(duì)流傳熱系數(shù)，hcsr和hdrcs 在任何時(shí)刻，循環(huán)流化床鍋爐壁面的一部分被顆粒團(tuán)所覆蓋，其余部分則暴露在固體顆粒分散相中（圖 1）。顆粒團(tuán)覆蓋壁面的時(shí)均覆蓋率cs可由下式計(jì)算： (10)參數(shù)K的取值范圍 Basu11建議取為 0.5。程樂(lè)鳴等7提出對(duì)于循環(huán)流化床密、稀相區(qū)K值取不同數(shù)值。對(duì)于稀相區(qū)

14、，推薦K=0.1；對(duì)于密相區(qū)，推薦K=0.25。此值仍需考察。壁面空隙率ewe3.811，e為稀相區(qū)空隙率， ，rxx是稀相區(qū)固體顆粒濃度。ecs為顆粒團(tuán)中的空隙率，可取值為臨界流態(tài)化下的空隙率值；Y為固體顆粒相中固體顆粒的百分比，可取Y1-ehconv 對(duì)流傳熱包括顆粒團(tuán)與顆粒分散相的對(duì)流傳熱兩部分，根據(jù)(9)，對(duì)流傳熱系數(shù)hconv以下式表示， (11) （1）顆粒團(tuán)與壁面間對(duì)流傳熱系數(shù)hcs 顆粒團(tuán)沿著壁面下滑，在與壁面接觸一段時(shí)間后，顆粒團(tuán)或者破裂消失或者運(yùn)動(dòng)到別處。顆粒團(tuán)與壁面接觸時(shí)，其初始溫度為床溫，這樣，顆粒團(tuán)與壁面間產(chǎn)生非穩(wěn)態(tài)傳熱?？焖俅仓蓄w粒團(tuán)與壁面間的傳熱熱阻主要有兩部分，

15、一是與壁面的接觸熱阻，二是顆粒團(tuán)本身的平均熱阻（圖2）。圖 2 壁面與顆粒團(tuán)間的傳熱 假定傳熱只在水平方向由壁面?zhèn)魅腩w粒團(tuán)，而忽略豎直方向的任何傳熱量，則壁面與顆粒團(tuán)間的傳熱系數(shù)可用下式表示 (12)式中 hw為壁面接觸傳熱系數(shù)；he為常溫壁面向均勻半無(wú)限介質(zhì)的不穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程中的有效傳熱系數(shù)。 對(duì)于鍋爐內(nèi)的情況，連續(xù)傳熱面較長(zhǎng)，顆粒團(tuán)的貼壁時(shí)間就會(huì)長(zhǎng)些。這時(shí)與接觸熱阻相比，顆粒團(tuán)中的非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱阻較為重要，這就減弱了固體顆粒徑對(duì)傳熱系數(shù)的影響，對(duì)于顆粒團(tuán)貼壁時(shí)間較短的情況，傳熱限于顆粒群的貼壁層。 1) 常溫壁面向均勻半無(wú)限介質(zhì)不穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程中的有效傳熱系數(shù)he若顆粒團(tuán)與傳熱壁面的接觸時(shí)間為tc

16、s，則其平均傳熱系數(shù)為 (13)式中 Kcs為氣固顆粒團(tuán)的有效導(dǎo)熱系數(shù)。即 Mickley 和 Fairbanks12根據(jù)顆粒團(tuán)理論推導(dǎo)所得。 上式中，顆粒團(tuán)與壁面的導(dǎo)熱情況取決于其在壁面的停留時(shí)間tcs。貼壁的顆粒團(tuán)在重力作用下加速下滑，同時(shí)受到壁面的阻力與向上氣流的曳引力作用。圖 1 中，在壁面?zhèn)鳠崦娴纳喜縕0位置，形成一空隙率為ecs，溫度為Ta0（假定與床溫相同）的顆粒團(tuán)，該顆粒團(tuán)與壁面接觸，沿壁面以Upa的速度下滑至Z1位置，在壁面上的特征停留長(zhǎng)度為L(zhǎng)cs，這樣，顆粒團(tuán)的每一部分在壁面上的停留時(shí)間tcs就可以如下式計(jì)算： (14)式中 Lcs根據(jù) Wu 等13的試驗(yàn)求出， ，其中rs

17、usp取邊壁區(qū)固體顆粒濃度，rusp=(1-ew) rp。Upa是固體顆粒貼壁下滑速度，可取值為 1.2 2.0 m/s。 氣固顆粒團(tuán)的有效導(dǎo)熱系數(shù)Kcs，推薦采用 Xavier 和 Davidson14提出的下式來(lái)計(jì)算。 (15)式中 Kp和Kg分別為固體顆粒和氣體的導(dǎo)熱系數(shù)；rg為氣體密度；Cg是氣體比熱；Umf為臨界流化速度。 在公式適用范圍內(nèi)，該式與采用其它方法計(jì)算的顆粒團(tuán)的有效導(dǎo)熱系數(shù)基本一致，而采用該式的優(yōu)點(diǎn)是該式還考慮了空氣密度的影響。 顆粒團(tuán)密度 rcs=(1-ecs)rp+ecsrg， 顆粒團(tuán)比熱 Ccs=(1-ecs)Cp+ecsCg。 2) 顆粒團(tuán)與壁面間氣膜傳熱系數(shù)hw

18、 關(guān)于顆粒團(tuán)與壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hw，可根據(jù)顆粒團(tuán)與壁面接觸間的相應(yīng)氣體薄層厚度的熱阻計(jì)算，顆粒團(tuán)與壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可用氣體間隙厚度來(lái)計(jì)算： (16)根據(jù)試驗(yàn)，在模型中選取參數(shù)n=2.5。 （2）固體顆粒分散相的傳熱系數(shù)hd 循環(huán)流化床鍋爐的壁面并不總是與顆粒團(tuán)接觸的。在與兩顆粒團(tuán)接觸之間，壁面與床中的上升氣流接觸，在上升氣流中含有分散相的固體顆粒。對(duì)流傳熱系數(shù)項(xiàng)中的固體顆粒分散相的傳熱系數(shù)hd的計(jì)算，選用 Wen 和 Miller15基于稀相氣-固混合物而導(dǎo)出的傳熱系數(shù)計(jì)算公式近似計(jì)算： (17)式中 Cp為固體顆粒比熱；rdis為固體顆粒分散相的密度，其值可經(jīng)由Yrp+(1-Y)rg計(jì)算，Uthr

19、輻射傳熱是循環(huán)流化床鍋爐中傳熱的一種重要方式，尤其是在高溫(700)和低床密度(30 kg/m3)的情況下。循環(huán)流化床鍋爐中的輻射傳熱包括兩部分，一部分主要來(lái)自與壁面接觸的顆粒團(tuán)的輻射，另一部分是固體顆粒分散相壁面的輻射。床層向壁面的總輻射系數(shù)根據(jù)式(9)： (18)式中 hcr為來(lái)自與壁面接觸的顆粒團(tuán)的輻射；hdr為固體顆粒分散相向壁面的輻射。 （1）固體顆粒分散相對(duì)壁面的輻射傳熱系數(shù)hdr對(duì)于大型循環(huán)流化床鍋爐，床吸收率ed可根據(jù)下式計(jì)算16： (19)式中 ep為顆粒表面的吸收率。對(duì)各相同性漫反射B0.5，對(duì)漫反射顆粒B0.667。 固體顆粒分散相的輻射傳熱系數(shù)hdr可以根據(jù)下式計(jì)算：

20、(20)式中 es為傳熱表面的吸收率；s為斯蒂芬-波爾茲曼常數(shù)；Tb是稀相區(qū)床溫；Ts為表面溫度。 （2）顆粒團(tuán)對(duì)壁面的輻射傳熱系數(shù)hcsr 顆粒團(tuán)的輻射系數(shù)hcsr，可將式(20)中的ed換成ecs同樣進(jìn)行計(jì)算。顆粒團(tuán)的吸收率ecs可由下式計(jì)算: (21)9 9 結(jié)論結(jié)論 本文結(jié)合作者在循環(huán)流化床鍋爐傳熱和設(shè)計(jì)理論研究及實(shí)踐的基礎(chǔ)上，針對(duì)采用高溫分離裝置的循環(huán)流化床鍋爐，提出一種簡(jiǎn)單的循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱力計(jì)算方法，可用于一般高溫分離的循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)計(jì)算，其余爐型可在此基礎(chǔ)上根據(jù)具體爐型特點(diǎn)修改使用。參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)1 工業(yè)鍋爐技術(shù)手冊(cè)層狀燃燒和沸騰燃燒工業(yè)鍋爐熱力計(jì)算方法編寫組 (E

21、ditorial group of technical handbook of industrial boilersThermal calculation method for grate-firing and bubbling fluidized bed industrial boilers). 工業(yè)鍋爐技術(shù)手冊(cè)（1）層狀燃燒和沸騰燃燒工業(yè)鍋爐熱力計(jì)算方法（報(bào)批稿） (Technical Handbook of Industrial Boilers (1)Thermal Calculation Method for Grate-firing and Bubbling Fluidized Be

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26、er in a circulating fluidized bed and its modeling) J. 工程熱物理學(xué)報(bào) (Journal of Engineering Thermophysics), 1998, 19(4)： 514-518.8 程樂(lè)鳴 (Cheng Leming). 大型循環(huán)流化床鍋爐傳熱 (Heat transfer in a commercial circulating fluidized bed boiler) J. 動(dòng)力工程 (Power Engineering), 2000, 20(2)：587-591.9 程樂(lè)鳴 (Cheng Leming). 循環(huán)流化床與壓力循環(huán)流化床傳熱研究 (Heat transfer in a circulating fluidized bed and a pressurized circulating fluidized bed) D. 杭州：浙江大學(xué) (Hangzhou: Zhejiang University), 1996.10 清華大學(xué)電力學(xué)系鍋爐教研室 (Boiler Section, Electricity Department, Tsinghua University)，沸騰燃燒鍋爐 (Fluidized combustion boiler) M. 北京：科學(xué)出版社 (Beijing：Scienc