畢業(yè)論文——淺談頂管施工技術

1、淺談頂管的施工技術文章摘要：板橋江大路污水處理頂管工程，由于合理選擇了工具管形式，成功地解決了軸線控制和減阻泥漿等技術難題，只用了100天就完成了全部頂進施工，創(chuàng)造了市優(yōu)工程。關鍵詞：頂管機 頂進 測量第一章工程概況：1500mm頂管工程是污水處板橋新城污水處理工程的一個重要組成部分。正常排放管總長1808m，管道內(nèi)徑1500mm，從高位井向低位井頂進，埋深5.308.40m，頂進施工采用F-B型鋼承口式鋼筋混凝土管、楔形橡膠圈接口、多層膠合板襯墊。第二章頂管施工技術第一節(jié) 控制土壓頂管需計算頂進時的控制土壓力?？刂仆翂毫Τ擞嬎阋酝膺€需在頂進時實測，然后拿實測數(shù)據(jù)與計算的做比較，修正計算值實

2、測的方法是在初始頂進過程中，當機頭已完全進入土中以后，需停下來，待4小時以后，觀察機頭內(nèi)土壓力表的實際讀數(shù)，此讀數(shù)即可視為主動土壓力，每一頂頂進之前的計算數(shù)據(jù)均需交監(jiān)理工程師備案。頂管機在頂進過程中，其土倉中始終有一個壓力，我們稱之謂控制土壓力為P，當控制土壓力P小于頂管機所處土層的主動土壓力PA時，土就涌向頂管機土倉，而這往往是由于螺旋輸送機排出土的體積大于頂管機推進過程中理論排出土的體積所造成的，因此地面會產(chǎn)生沉降。反之，如果當控制泥水力P大于頂機所處土層的被動土壓力PP時，這往往是由于排土過少而造成了土的過剩，因此地面就會產(chǎn)生隆起。所謂泥水平衡，即把土倉內(nèi)的土壓力控制在頂管機所處土層的主

3、動土壓力與被動土壓力之間，也即：PAPPP式中：PA主動土壓力（KPa）； P控制土壓力(KPa)； Pp被動土壓力(KPa)。這樣，在頂管施工過程中，土倉的壓力終是處于一種平衡的狀態(tài)，這就是泥水平衡頂管的基本原理。但是，實際施工過程中，由于主動土壓力和被土壓力之間的壓力值范圍較廣，又由于土壓力的變化是一個非常復雜的過程，而且，在計算主動土壓力和被動土壓力時容易造成誤差，所以必須在這個較大范圍中取處于中間的那一段，以減少土壓力值的波動。因此，常用的控制土壓力的取值方法是在頂管機所處土層的靜止土壓力的基礎上，規(guī)定一個上限和下限，具體的計算公式為：Pk0P0式中：K0靜泥水系數(shù)；P0靜止土壓力（K

4、Pa）上述靜止土壓力系數(shù)K0取0.5，而靜止土壓力則為：P0 h 土的容量（KNm3） h覆土深度（m）。主動土壓力PA為：PAh tg2(45。- 2)-2C.tg(45。- /2)式中：土的摩擦角（度）；C土的內(nèi)聚力（KPa）。被動土壓力PP為：Pp= h tg2(45。/2)2C.tg(45。/2)在本段頂管中，可采用下式確定控制土壓：P=K0 P0±20Kpa式中，K0可取0.5，而P0則為： P0= h 取18.5KN/m3,h則以地面標高為參數(shù)，計算到管中心為止。第二節(jié) 頂力計算1、頂管機前迎面阻力F1的計算pk0·p0 p0=rh其中k0取0.55，取18.5

5、km/m3,h取8.75m所以 pk0··h=0.55×18.5×8.75=90kN/m2而F1為F1=S×P=/4D2外×90=/4×2.42×90=406kN/m2=41t2、根據(jù)我們的經(jīng)驗，在這種土中，管子周邊的摩阻力應取f=0.9t/m2,故本段頂管的推力F2F20.9×D外×L925TF=F1+F2=41+925=966t3、鋼后靠板尺寸采用寬×高3.5×3.0m，后背不允許出現(xiàn)上下或左右的不均勻壓縮。否則，千斤頂在余面后背上，造成頂進偏差。為了保證頂進質量和施工案

6、例，施工時應后背的強度和剛度計算式中：R-總推力之反力（一般大于推力的1.21.6）a系數(shù)（取1.52.5之間），此處取2B后座墻的寬度（M）此處取3 米土的容重（KN/M3)此處取18.5km/m3 H后座墻的高度(m)，此處取3.5米Kp-被動泥水系數(shù)c-土的內(nèi)聚力（kPa) 一般情況下取10h-地面到后座墻頂部土體的高度（M），此處取2.5米按上式計算，圓形工作井加護套后能承受6858 T頂力實際頂力966T，完全能滿足要求。 工作坑主頂油缸設計總推力為1000t（小于管子及井所能承受的最大推力），則一次推進最大長度L為一次極限推進長度（主頂總推力-機頭迎面阻力）每延米的推力L

7、(1000t-F1)/F2=143m由上述計算可確定該段頂管不需要考慮設置中繼間。第三節(jié)基坑布置基坑布置的重點是工作坑。最適用于泥水平衡頂管的工作坑是沉井工作坑，它整體性好不易產(chǎn)生滲漏、變形、位移等。當沉井工作坑沉到位底板封好以后應先把洞口止水圈安上。洞口止水圈工作狀態(tài)見下圖。洞口止水圈工作狀態(tài)圖第四節(jié) 后靠背導軌及后頂?shù)陌惭b 軸線確定后先安放后靠背，后靠背后部距離井壁100200mm，調整后靠背前后以及左右方向，應盡量保證后靠背的中心于軸線相重合，調整方法見圖：  在軸線定好后既可安裝導軌以及后頂，先根據(jù)導軌本身的尺寸計算出導軌頂面至軸線的高差h，至水平儀于井下

8、，在井四周作出46個臨水點，保證軸線標高-臨水點高程= h，安放導軌時可用線繩在相對的兩個臨水點拉出一條直線，使導軌頂輕觸于線繩既可，然后根據(jù)軸線調整導軌軸線在豎直方向上于已知軸線的豎直投影線重合，導軌軸線方向調整好后再精調導軌的高程，最后支撐導軌至井壁上。引軸線至井底前后兩側A、B兩點，分中后靠背，在后靠背上作一分中點C，開始放置后靠背時盡量使C點在AB的延長線上，此值可肉眼鑒定，誤差不應大于10cm，在后靠背邊緣定出任意等高兩點D、D，測量AD和A D，的距離，只需保證AD的距離約等于A D，的距離既可，誤差不應大于3cm，導軌左右方向確定后既固定下面兩側各一點，后使用線墜調整前后方向既可

9、，最后根據(jù)實際情況填塞C15-C30的混凝土至井壁到后靠背的間隙，后方頂?shù)陌惭b在后靠背的安裝完畢后進行，抄平后頂后只要保證所以千斤頂后平面貼實后靠背既可固定。導軌安裝完畢后需在預留洞口內(nèi)安裝副導軌，副導軌的軸線以及高程均要與主導軌保持一至，此副導軌用于防止機頭進洞后低頭，見下圖：增高裝置可根據(jù)機頭重量以及增高量選擇枕木，鋼支架或砼墊層。洞口止水裝置的安裝，應保證除止水圈外最小直徑大于進洞物最大直徑的8cm，防止受到進洞物的剪切而失去止水效果，位置確定后可用水泥砂漿封堵與井壁形成的間隙，防止從間隙處漏水、漏漿。第五節(jié) 油缸架接下來，在主頂油缸架的上方搭上一個平臺，它與基坑同寬，長度在后靠背與油缸

10、架前端之間即可。此平臺上安裝主頂油泵、電源箱等。再接下來把油管及油泵電源接上試車。在此同時，應把主頂油缸前的環(huán)形頂鐵與主頂油缸聯(lián)接好。第六節(jié) 安裝頂管機上述工作準備好了以后應把頂管機吊下基坑，讓其在盡量靠近主頂油缸處就位。這時一邊接電源，邊安裝激光經(jīng)緯儀。然后，讓頂管機試運轉，并且用主頂油缸把頂管機慢慢地往前推，當?shù)侗P距洞口約7080cm時停下。此時，基坑內(nèi)的準備工作就差不多了，地面及基坑布置參見下圖。頂管工作坑施工平面布置圖第七節(jié)方向校正1初期方向校正在初始頂進的后期方可以進行正常的方向校正工作，這是因為如果當?shù)谝还?jié)砼管尚未與頂管機后殼體聯(lián)接時進行糾偏，這時頂管機的前殼體已在土中，后殼體沿在

11、導軌上，糾偏時前殼體不動，后殼體則有可能偏離導軌，不僅起不到糾偏作用，反而會帶來更多的麻煩。在初始頂進階段，糾偏時盡量先用糾偏油缸推而少用或不用糾偏油缸。2方向校正要領在整個頂管過程中，方向校正必須遵循小幅度糾、勤糾；看趨勢糾的三糾原則。所謂小幅度糾，是指每次的糾偏量要小，不能過大，否則容易發(fā)生大起大落、起伏過大。所謂勤糾，則是要經(jīng)常觀察它的趨勢而隨時糾偏，不要等他發(fā)展了一段以后再糾，要讓頂管在動態(tài)過程中保持方向的正確性。所謂看趨勢糾則并非一朝一夕即能掌握的，他需要有一個經(jīng)驗積累的過程。如當頂管機偏向左的趨勢在發(fā)展時，我們應該把它向右邊動。但是，當它向右慢慢地發(fā)展成一種趨勢時，我們又要及時地把

12、這種趨勢減下來，不讓其發(fā)展下去。所以，這只能在長期操作才能掌握的一種本領。3糾偏順序在糾偏過程中，一般來講，高低偏差要比左右偏差難糾。這是因為左右兩邊的泥水力呈對稱形態(tài)，而上下的泥水力不僅不等，還會受到頂管機自重等因素影響，因此它遠較左右的復雜。當高低和左右都出現(xiàn)偏差時，一般應以高低偏差的糾正為重點，或者先糾高低偏差，后糾左右偏差。4影響方向的因素盡管影響頂管機方向的因素有許多，但從施工實踐來看土質的影響是為主要因素。如頂管機在兩層不同的土質中推進時，機頭會向軟的一層土中偏去，這是毫無疑問的。但是，如果頂管機在左右遇到有不同土質時，如左邊遇到一個老的河道或水塘，盡管已埋了多年，它還會向左偏的。

13、5傾斜儀我們在頂管機的前殼體中，安裝有一傾斜儀，用它可判斷頂管機的水平狀態(tài)：如果傾斜儀上顯示的數(shù)值為正，前機殼則處于上仰狀態(tài)；反之，傾斜儀顯示的數(shù)值為負，前機殼則處于俯沖狀態(tài)。這就為我們判斷機頭的發(fā)展趨勢提供了又一可靠的參考。傾斜儀小數(shù)點前的數(shù)值為度，小數(shù)點以后三位分別為十分之一，百分之一和千分之一度。第八節(jié) 初始頂進1初始頂進開始我們把從破洞一直到第三節(jié)砼管全部推進土中的全過程稱之為初始頂進。在頂管施工中，初始頂進是一個至關重要的階段，它的成敗將決定于整個頂管過程的成敗，務必要引起重視。首先，它是頂管的協(xié)調初始階段，不僅要讓每一個作業(yè)人員熟悉自已的作業(yè)過程，而且要讓每一個作業(yè)人員學會與他人的

14、配合過程。因此，在此階段的作業(yè)指導思想不是求進度，而是求協(xié)調好、控制好。其次，它是頂管機及其附屬設備調試、走合的過程，也是設備帶負載調試的過程。最后，它也是確定本段頂管一些數(shù)據(jù)的計算與實際有無誤差，進而調整的過程初始頂進的做法可分為以下幾步：第一步是破洞。在破洞之前，必須將設備安裝到位并調試完成，拆除磚封門時要迅速，將拆除下的磚墻和其他雜物清理干凈后迅速將頂管掘進機徐徐推進洞內(nèi)，直至切入土體。2頂管機入土第二步是讓頂管機入土。機頭刀盤切入土體后開動刀盤，用主頂油缸徐徐把頂管機推入土中。這一過程中應注意兩個問題，第一個問題是要防止刀盤嵌入土中不轉而頂管機殼體旋轉，這時，操作人員應集中注意力，一旦

15、發(fā)現(xiàn)有異常應迅速關機。第二個問題是要防止主頂油缸一松，頂管機會后退。后一種情況大多出現(xiàn)在覆土比較深的條件下，頂管機在入土過程中，當泥水力超過上限時應立即讓其排土。在一般情況下，當掘進機的土倉部分全部入土以后應停下來，做其他準備工作。隔四小時以后再觀察泥水力表的數(shù)值與計算的主動泥水力值之間有無誤差，若無誤差則說明計算數(shù)據(jù)可靠，如果誤差較大，則應對數(shù)據(jù)作必要的修正，使之符合實際情況。3推進并連接第三步是頂管機推進到可以下第一節(jié)砼管的最小距離時，就應把第一節(jié)砼管下到基坑中，并且把第一節(jié)砼管與頂管機后殼體聯(lián)接成一體。在此之前，糾偏油缸應全部收回，方向即使出現(xiàn)偏差也不要急于糾正，因為糾正時起不到應有效果

16、。當?shù)谝还?jié)砼管聯(lián)接上以后，也只有等它進入土中才可進行小范圍的糾偏，而且這時糾偏只能讓糾偏油缸伸出油缸只能推而不要拉。一般來講，前三節(jié)砼管都應設有注漿孔，可以進行注漿。這樣漿套容易形成。第九節(jié) 壓密注漿減阻為了減小頂壓進阻力，增大頂進力，并且為了防止出現(xiàn)塌方，頂管過程中，應采用在管壁與土壁的縫隙間注入觸變泥漿，形成泥漿護套，減少管壁與土壁之間的摩擦力。必須保證泥漿在輸送和灌注過程中具有流動性、可泵性。1觸變泥漿的材料觸變泥漿的主要成份是膨潤土、摻入堿和水配制而成。為了在頂進完畢后使觸變泥漿固結增強，可摻入石灰膏。但為了施工使用時保持流動性，還必須摻入緩凝劑和塑化劑。2觸變泥漿的拌合程序將定量的水

17、放入攪拌罐內(nèi)，并取其中的一部分水來溶化堿；在攪拌過程中，將定量膨潤土徐徐加入攪拌灌內(nèi)，攪拌均勻；將溶化后的堿水倒入攪拌灌內(nèi)，再攪拌均勻，放置12h后即可使用。3觸變泥漿應注意的事項注漿孔的布置宜按管道直徑大小確定，一般每個斷面可設置34個，并具備排氣功能。攪拌均勻的泥漿應放置一定時間方可灌注。灌漿前，應通過注水檢查灌漿設備，確認設備正常后方可灌注。灌漿壓力可按不小于0.1Mpa開始加壓，在灌漿過程中再按實際情況調整。灌漿時，按灌漿孔斷面位置的前后順序依次進行并應與管道和中繼間的頂進同步。灌漿遇有機械故障、管路堵塞、接頭滲漏等情況時，經(jīng)處理后方可繼續(xù)頂進。第十節(jié) 地面沉降及其他建（構）筑物沉降監(jiān)

18、測1在沉降影響范圍內(nèi)的建（構）筑物，必須進行沉降和裂縫監(jiān)測。2建（構）筑物沉降觀測點選擇能反映不均勻沉降的特征位置處。公用管線測點直接布置在管頂。3建（構）筑物的保護及監(jiān)測方案應征得主管部門、單位、居民的認可。4施工時，應對建（構）筑物進行監(jiān)測。5對一般建（構）筑物可用普通水準儀監(jiān)測，對沉降有嚴格要求的建（構）筑物要用精密水準測量。6除對建（構）筑物和公用管線要設點監(jiān)測外，還需對施工附近地面進行沉降觀測，以核對估算的正確程度和判斷是否會發(fā)生異常情況，及早采取處理措施。7觀測預測：在該段頂管施工的軸線上要求設立沉降觀察點，特別是鐵路、道路兩側。觀察點應在中心線及管中心線左右各5m處各設一點，該點

19、需設在路面結構層和鐵路路基以下的土層中，這樣三個點組成一組。一般情況下在每隔10-15m縱向距離間可設一組沉降觀察點，在鐵路和道路兩側各加設兩組沉降觀測點。當頂管機接近觀測點時就應觀測，并做好記錄，鐵路監(jiān)控里程為：寧蕪線K38+484-K38+500，觀測時間為樁基施工時，每1h測量一次，觀察下沉，施工開挖時，每2h觀測一次。發(fā)現(xiàn)垂直高差下沉2mm/h，累計達到10mm下沉量時，立即停止施工，并立即與線路車間聯(lián)系，對病害進行處理，對線路進行養(yǎng)護。頂管施工沉降示意圖8監(jiān)測必須做好記錄，報工程師匯總分析；發(fā)現(xiàn)異常及時反饋工程師，以便制定應急措施。第十二節(jié) 進洞進洞即頂管機進入到接收坑的過程。在進洞

20、前，即在頂管機距洞口還有10m左右時，應進行一次精確的測量，確定頂管機與洞口及設計軸線之間的誤差。若偏差過大應采取相應的措施。進洞時不需要破洞，只需慢慢地把頂管機往前推，同時把控制泥水力稍稍降低一些。到頂管機接近磚墻時，洞口中部的磚墻會凸出，還有放射狀裂縫出現(xiàn)。再推磚墻就倒塌。當磚墻一倒塌，頂進速度可提高些。這樣一直把頂管機推到接收坑。當?shù)谝还?jié)管子露出100時應停止推進。最后，準備把頂管機吊起，運走。至此，出進洞工作完成。第十三節(jié) 頂進監(jiān)控 控制好頂進方向確保按設計管道軸線頂進是頂管施工中的核心問題，因此本工程的測量按照公司施工測量放樣復核管理辦法執(zhí)行。具體如下：1前期測量頂管前先根據(jù)領樁點，

21、放出本工程的平面控制點及臨時水準點，經(jīng)三級放線和復核后方可使用。在工作井位置是否移動。開頂前，準確測量掘進機中心的軸線和標高偏差，并作好原始記錄。本項目頂管采用2激光電子經(jīng)緯儀來控制?；拥膶к壉M可能延長至井壁洞口附近。導軌要有足夠的剛度，且安裝焊接牢固。安裝后的導軌軸線和標高誤差小于2mm；主頂油缸和后座的安裝也要滿足牢固的要求，其水平和垂直誤差小于10mm。2頂進測量測量儀器固定安放在工作井的后部、千斤頂架子中心，并在工作井內(nèi)建立臨時測量系統(tǒng)。頂管過程中必須按要求測量和控制管道標高及中心偏差，并作好記錄。每頂進一節(jié)管必須測量一到二次，要勤測量，多微調，糾偏角度應保持在1020，不得大于1&

22、#176;。每節(jié)管道頂進結束時，及時測量管道中心的軸線和標高偏差，記錄交工程師審核確認；測量儀器隨時校正，每一次交班時必須校正儀器一次。3竣工測量管道頂完后，根據(jù)測量結果，繪制竣工曲線，以便進行管道質量評定。測量地面的沉降，并作好記錄以確定施工對周圍環(huán)境的影響情況。頂進時，工具管尾部的壓漿要及時，確保形成完整、有效的泥漿套。混凝土管節(jié)上的壓漿孔供補壓漿用，補壓漿的次數(shù)及壓漿量需根據(jù)施工時的具體情況而確定。第三章主要技術措施 第一節(jié) 減阻泥漿頂進施工中，減阻泥漿的應用是減小頂進阻力的重要措施。頂進時，通過工具管及混凝土管節(jié)上預留的注漿孔，向管道外壁壓入一定量的減阻泥漿，在管道外圍形成一個泥漿套，

23、減小管節(jié)外壁和土層間的摩阻力，從而減小頂進時的頂力。泥漿套形成的好壞，直接關系到減阻的效果。為了保證壓漿的效果，在工具管尾部環(huán)向均勻地布置了4只壓漿孔，頂進時及時進行壓漿。工具管后面的3節(jié)混凝土管節(jié)上都有壓漿孔，以后每隔2節(jié)設置1節(jié)有壓漿孔的管節(jié)?；炷凉芄?jié)上的壓漿孔有4只，呈90°環(huán)向交叉布置。壓漿總管用50mm白鐵管，除工具管及隨后的3節(jié)混凝土管節(jié)外，壓漿總管上每隔6m裝1只三通，再用壓漿軟管接至壓漿孔處。頂進時，工具管尾部的壓漿要及時，確保形成完整、有效的泥漿套?；炷凉芄?jié)上的壓漿孔供補壓漿用，補壓漿的次數(shù)及壓漿量需根據(jù)施工時的具體情況而確定。 由于頂進距離長，一次壓漿無法到位

24、，需要接力輸送，因此在管道內(nèi)共設置5只壓漿接力站，平均每隔300m左右設1站。壓漿接力站的作用有兩個，一是運輸作用；二是承擔至前面壓漿接力站管道部分的補壓漿。減阻泥漿的性能要穩(wěn)定，施工期間要求泥漿不失水、不沉淀、不固結，既要有良好的流動性，又要有一定的稠度。頂進施工前要做泥漿配合比試驗，找出適合于施工的最佳泥漿配合比。表1是本工程所采用的減阻泥漿控制參數(shù)，表2是減阻泥漿的配合比。表1 減阻泥漿的控制參數(shù) 頂進時穿越大堤時視粘度MPa.s1654失水量mL88.5泥并mm22pH值8.58.5重度N/cm310.911.1動切力Pa11.730.6靜切力Pa1953.1膠體率%100100狀態(tài)略

25、稠厚稠表2 減阻泥漿配合比(kg/m3) 頂進時穿越大堤時膨潤土130150水870850純堿4.56CMC45.4拌制減阻泥漿要嚴格按操作規(guī)程進行，催化劑、化學添加劑等要攪拌均勻，使之均勻地化開，膨潤土加入后要充分攪拌，使其充分水化。泥漿拌好后，應放置一定的時間才能使用。通過儲漿池處的壓漿泵將泥漿壓至管道內(nèi)的總管，然后經(jīng)壓漿孔壓至管壁外。施工中，在壓漿泵、工具管尾部等處均裝有壓力表，便于觀察，從而控制和調整壓漿的壓力。 頂進施工中，減阻泥漿的用量主要取決于管道周圍空隙的大小及周圍土層的特性，由于泥漿的流失及地下水等的作用，泥漿的實際用量要比理論用量大得多，一般可達到理論值的45倍，但施工中還

26、需根據(jù)土質情況、頂進狀況及地面沉降的要求等做適當?shù)恼{整。 本工程的減阻泥漿運用十分成功，全長2060m的頂進最大頂力不超過8500kN。把頂進過程中的頂力曲線和泥漿用量(實際用量與理論用量之比，用百分比表示)曲線通過處理后可以得到頂力、泥漿用量與距離之間的關系圖(圖2)圖2 頂力和泥漿用量與距離的關系圖由圖2可以看到，除出洞階段外，頂力曲線很平滑，頂力增加十分緩慢，最大值為8500kN。由于在出洞階段無法建立完整的泥漿套，因而泥漿用量較少，但當泥漿套建立好以后，泥漿的用量就隨著頂進距離的延長而增加，頂進結束時，泥漿的用量達到理論值的8倍。泥漿的用量之所以隨著頂進距離的延長而有較大增加，主要是補

27、壓漿造成的，因為隨著線路的增加，補壓漿的量要大大超過工具管尾部的壓漿量。管道外壁和土體間的摩阻力的大小是衡量泥漿減阻效果的標準，圖3是本工程頂進過程中管道外壁和土體間的摩阻力曲線圖。圖3 摩阻力曲線圖圖3真實反映了頂進過程中側向摩阻力的變化情況。在出洞階段，由于泥漿套無法建立，因而側向摩阻力比較大，隨著泥漿套的建立，摩阻力急劇減小。頂至200m時，側向摩阻力為2.1kN/m2；頂至600m時，側向摩阻力為1.1kN/m2；頂至1500m時，側向摩阻力為0.5kN/m2；頂至2000m時，側向摩阻力為0.3kN/m2。上述值均遠小于規(guī)范中的取值及利用經(jīng)驗公式計算的值，也遠小于以往同類工程中的實際

28、值。顯然，側向摩阻力隨著頂進距離的增加而逐漸減小，是和泥漿的用量隨著頂進距離的延長而增加有直接關系的。第二節(jié).測量及軸線控制在頂進過程中，經(jīng)常對頂進軸線進行測量，檢查頂進軸線是否和設計軸線相吻合。在正常情況下，每頂進1節(jié)混凝土管節(jié)測量1次，在出洞、糾偏、到達終點前，適當增加測量次數(shù)。施工時還要經(jīng)常對測量控制點進行復測，以保證測量的精度。隨著頂進距離的不斷增長，軸線偏差測量需接站觀測，從而產(chǎn)生接站誤差。因此頂進前按不同的頂進里程，制定了相應的軸線平面偏差測量方法；高程偏差測量采用水準接站測量，先測得工具管中心標高，再與設計高程相比較就可得高程偏差。另外，指示軸線在頂進工程中，必須利用聯(lián)系三角形法

29、定期進行復測，以保證整個頂進軸線的一致性。為了較好地解決測量用時問題，要盡可能減少測量接站數(shù)，在轉站處利用特殊發(fā)光源作為目標，再利用放大倍率較大的瑞士T2經(jīng)緯儀觀測；測定工具管前進的趨勢，同樣能達到減少測量時間的目的。在實際頂進中，頂進軸線和設計軸線經(jīng)常發(fā)生偏差，因此要采取糾偏措施，減小頂進軸線和設計軸線間的偏差值，使之盡量趨于一致。頂進軸線發(fā)生偏差時，通過調節(jié)糾偏千斤頂?shù)纳炜s量，使偏差值逐漸減小并回至設計軸線位置。施工過程中，及時了解工具管的趨勢對糾偏十分有利。如果軸線偏差較小，且趨勢較好(沿設計方位)，就可省去不必要的測量和糾偏，提供更多的頂進時間；如軸線偏差較小，但工具管前進趨勢背離設計軸線方向，則要及時進行有效的糾偏，使工具管不致偏離較大。 測量采用高精度的全站儀，激光經(jīng)緯儀和水準儀。工具管內(nèi)設有坡度板和光靶，坡度板用于讀取工具管的坡度和轉角，光靶用于激光經(jīng)緯儀進行軸線的跟蹤測量。圖4-1、圖4-3是根據(jù)施工過程的軸線偏差繪制的曲線，圖4-2、圖4-4是竣工后的軸線偏