單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計說明書

1、 . . . 單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計目 錄一、設(shè)計條件3二、計算簡圖的確定5三、荷載計算7四、力計算10五、最不利荷載組合19六、柱截面設(shè)計25七、牛腿設(shè)計29八、柱的吊裝驗算32九、基礎(chǔ)設(shè)計35一、設(shè)計條件1.1 工程概況某廠裝配車間為一單跨鋼筋混凝土廠房，跨度為24米，長度為66米，柱頂標高為12.4米，軌頂標高為10.0米，廠房設(shè)有天窗，采用兩臺520t中級工作制吊車。屋面防水層采用聚氨酯防水膠，維護墻采用240mm厚雙面粉刷磚墻，鋼門窗，混凝土地面，室外高差為150mm，建筑剖面圖詳見圖1.1.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計資料 自然條件：基本風壓值為。 地質(zhì)條件：天然地面下1.2米處為老土層，修正后的地

2、基承載力為，地下水位在地面下2.5米。1.3 吊車使用情況車間設(shè)有兩臺200/50KN中級工作制吊車，軌頂標高為10.0米，吊車的主要參數(shù)如下表：起重吊車寬度輪距吊車總重小車重（KN）最大輪壓最小輪壓200/50 5.60 4.40 22577.2 202 60注： 1.4 廠房標準構(gòu)件選用情況1.4.1 屋面板 采用1.5X6m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板，板自重（包括嵌縫在）標 準值為1.4kN/m2。1.4.2 天溝板 天溝板自重標準值為17.4KN/塊（包括積水重）。 天窗架 門窗鋼筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱傳到屋架的自重荷載標準 值為36KN。 1.4.3 屋架 采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折

3、線型屋架，自重標準值為106KN/榀。1.4.4 屋架支撐 屋架支撐的自重標準值為0.05kN/m21.4.5 吊車梁 吊車梁為先法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土吊車梁，吊車梁的高度為 1200mm，自重標準值為44.2kN/根。軌道與零件重標準值為1kN/m， 軌道與墊層高度為200mm。 1.4.6 連續(xù)梁與過梁 均為矩形截面，尺寸詳見圖集。1.4.7 基礎(chǔ)梁 基礎(chǔ)梁尺寸；基礎(chǔ)梁為梯形截面，上頂面寬300mm，下底面寬200mm，高度500mm。 1.5 材料選用1.5.1柱 混凝土：采用C20C30； 鋼筋：采用HRB335級鋼。1.5.2 基礎(chǔ) 混凝土：采用C20； 鋼筋：采用HRB335級鋼。1.

4、5.3屋面做法大型屋面板上抹20厚1：3水泥砂漿找平層，在找平層上做2.5mm厚聚氨酯防水層。 1.6 屋面或則在標準值的取值 1.7 相關(guān)建筑材料的基本數(shù)據(jù)鋼筋混凝土容重 水泥砂漿容重 石灰水泥混合砂漿容重 240厚雙面粉刷機制磚墻重 鋼門窗自重 聚氨酯防水層自重 找平層自重 圖1.1 建筑剖面圖二、計算簡圖的確定 2.1 計算上柱高與柱全高 根據(jù)任務(wù)書的建筑剖面圖： 上柱高=柱頂標高-軌頂標高+軌道構(gòu)造高度+吊車梁高 =12.4-10+1.2+0.2=3.8m 全柱高H=柱頂標高基頂標高=12.4-（-0.5）=12.9m下柱高=H-=12.9-3.8=9.1m= /H=3.8/12.9=

5、0.295 2.2 初步確定柱截面尺寸 根據(jù)柱的高度、吊車起重量與工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見表2.1。表2.1 柱截面尺寸與相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/面積/慣性矩/自重/A，C上柱矩4004001.610521.31084.0下柱I4009001001501.875105195.381084.69B上柱矩4006002.4105721086.0下柱I40010001001501.975105256.341084.94驗算初步確定的截面尺寸對下柱截面寬度對于下柱截面高度，有吊車時無吊車時排架計算單元和計算簡圖如下圖所示。圖2.1 計算單元和計算簡圖三、荷載計算 3.1 恒載

6、3.1.1 屋蓋結(jié)構(gòu)自重2.5mm厚聚氨酯防水層20m厚1：3水泥砂漿找平層預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫）屋蓋支撐天溝板 1.217.4=20.88kN天窗 1.236=43.2kN屋架自重 1.2106=127.2kNG1=2.58612+20.88+43.2+127.20.5=313.44kN 3.1.2 柱自重A、C柱上柱 G4A= G4C =1.243.8=18.24kN下柱 G5A= G5C =1.24.699.1=51.21kN=0B柱上柱 G4B=1.263.8=27.36kN下柱 G5B=1.24.949.1=53.94kN=0 3.1.3 吊車梁與軌道自重 G3=1.2（44

7、.2kN+6m1kN/m）=60.24kN=300mm =750mm各項恒荷載作用位置如圖3.1所示。圖3.1 荷載作用位置圖(單位:kN） 3.2 屋面活荷載標準值 由荷載規(guī)可知，不上人屋面均不活荷載為0.4 KN/m2，不大于基本雪壓，屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為的作用位置與作用位置一樣，如圖3.1所示。 3.3 風荷載 某地區(qū)的基本風壓，對按柱頂標高12.4m考慮，查規(guī)得，對按天窗檐口標高14.3考慮，查規(guī)得。屋頂標高15.99m考慮，查規(guī)得。天窗標高19.86m考慮，查規(guī)得。風載體型系數(shù)的分布如圖下圖3.2 風荷載體型系數(shù)與排架計算簡圖則作用于排架計算簡圖(圖3.2）上的風荷載設(shè)計

8、值為： 3.4 吊車荷載表3.1 吊車參數(shù)吊車噸位（t）吊車總重（kN）小車重（kN）吊車寬度B（mm）輪距K（mm）Pmaxk（kN）Pmink（kN）20/522577.25600440020260根據(jù)B與K與支座反力影響線，可求得圖3.3 吊車荷載作用下支座反力影響線3.4.1 吊車豎向荷載由公式求得吊車豎向荷載設(shè)計值為： =1.4202（1+0.267+0.8+0.067）=603.5KN=7508002=350mm3.4.2 吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為： 其作用點到柱頂?shù)木嚯x y=四、力計算 4.1 恒載作用下排

9、架力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)計算，見表4.1。表4.1 柱剪力分配系數(shù)柱別A、C 柱B 柱在G1作用下：對A、C柱，已知由規(guī)公式：2.122因此，在共同作用（即在G1作用下）柱頂不動鉸支承的反力圖4.1 恒載作用下排架力圖 4.2 在屋面活荷載作用下排架力分析4.2.1 AB跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖2.1所示，其中Q1=40.32KN，它在柱頂與變階處引引起的力矩為：對A柱，=2.122，=1.132 對B柱，=1.721則排架柱頂不動鉸支座總反力為： 將R反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面

10、活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即圖4.2 AB跨作用屋面活荷載時排架力圖4.2.2 BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用的荷載一樣，故只需將圖4.2中個力圖的位置與方向調(diào)整一下即可，如圖4.3所示。圖4.3 BC跨作用屋面活荷載時排架力圖 4.3 吊車荷載作用下排架力分析4.3.1 Dmax作用在A柱 A柱： B柱： 對A柱 對B柱( )( ) 排架各柱頂剪力分別為：( )( )( ) 排架各柱的彎矩圖，軸力圖和柱底剪力值如圖4.4所示。圖4.4 作用A柱時排架力圖4.3.2 作用在B柱左 柱頂不動鉸支座反力，與總反力分別為：( )( )( )各柱頂剪力分別為：( )( )

11、( )排架各柱的彎矩圖，軸力圖與柱底剪力值如圖4.5所示圖4.5 作用B柱左時排架力圖4.3.3 Dmax作用在B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性與吊車噸位相等的條件，力計算與作用于B柱左的情況一樣，只需將A，C柱力對換并改變?nèi)繌澗嘏c剪力符號，如圖4.6所示。圖4.6 作用B柱右時排架力圖4.3.4 作用于C柱 同理，將作用于A柱情況的A，C柱力對換，并注意改變符號，可求得各柱的力，如圖4.7所示。圖4.7 作用C柱時排架力圖4.3.5 Tmax作用在AB跨柱對A柱 a=（3.8-1.2）/3.8=0.632對A柱，則對B柱，則 排架柱頂總反力R為： 各柱頂剪力為：Tmax作用在AB跨的M圖、N圖如圖4.

12、8所示。圖4.8 Tmax作用于AB跨時排架力圖4.3.6Tmax作用在BC跨 由于結(jié)構(gòu)對稱與吊車噸位相等，故排架力計算與作用AB跨情況一樣，僅需將A柱與C柱的力對換，如圖4.9所示。圖4.9 Tmax作用于BC跨時排架力圖 4.4 風荷載作用下排架力分析4.4.1 左吹風時 對A、C柱 各柱頂剪力分別為: 風從左向右吹風荷載作用下的M、N圖如圖 圖4.10 左吹風時排架力圖4.4.2 右吹風時 計算簡圖如4.11a所示。將圖4.10b所示A,C柱力圖對換且改變力符號后可得，如圖4.11b所示。 圖4.11 右吹風時排架力圖五、最不利荷載組合 力組合按式（2.5.19）式（2.5.21）進行。

13、除與相應(yīng)的M和N一項外，其他三項均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利力值；對于與相應(yīng)的M和N一項，和截面均按（）求得最不利力值，而截面則是按式（2.5.21）即（）求得最不利力。 對柱進行裂縫寬度驗算時，力采用標準值。47 / 47表5.1 柱力設(shè)計值匯總表柱號與正向力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載 AB跨 BC跨Dmax在柱Dmax在B柱左Dmax在B柱右Dmax在柱Tmax在AB跨Tmax在BC跨左風右風序號M15.860.526 2.242-57.49-61.643.74-2.669.1129.652.99-70.26N331.68 40.320000

14、00000M-49.17-12.12.74123.56-7.8243.74-2.669.1129.652.99-70.26N391.9250.40603.5179.26000000M25.91-4.89.29-14.13-153.33148.5-9.03149.88100.49246.45-354.39N443.1350.40603.5179.260000008.270.80.72-15.18-16.2711.55-0.7115.477.7944.5740.2注：單位()，單位，單位。表5.2 柱力組合表截面+Mmax與相應(yīng)的N,V-Mmax與相應(yīng)的N,VNmax與相應(yīng)的M,VNmin與相應(yīng)的

15、M,VMK, NK備注M+0.9+0.9(+)+125.7+0.90.8(+)+0.9+-117.8+0.9+0.954.04+0.9+0.9(+)+125.2491.33N377.04331.68377.04331.68276.4M+0.9+0.8(+)+0.9+145.42+0.9+0.8(+)+0.9+-154.8+0.962.03+0.90.9(+)+-138.53N826.44566.35935.07391.92M+0.9+0.8（+）+0.9+474.21+0.9+0.8(+)+0.9+-537.1+0.913.19+0.9+0.9(+)+457.74N877.65617.5698

16、6.28443.13V58.95-53.39-5.3964.7MK341.81-380.5612.51330.04NK679.6493.87757.24369.28VK43.09-36.12-2.8747.2注：單位()，單位，單位。表5.3 B柱力設(shè)計值匯總表柱號與正向力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載作用在跨作用在跨作用在柱作用在B柱左作用在B柱右作用在柱作用在跨作用在BC跨左風右風序號M0-7.867.8654.87105.34-105.34-54.8719.2919.29132.54-132.54N654.2450.450.400000000M0-7.867.86-7

17、9.58-347.29347.279.5819.2919.29132.54-132.54N774.7250.450.4179.26603.5603.5179.260000M0-8.468.4651.83-95.0495.04-51 .83449.95-449.95N828.6650.450.4179.26603.5603.5179.2600000-0.0730.07314.4427.72-27.72-14.4434.88-34.88注：單位()，單位，單位。表5.4 B柱力組合表截面+Mmax與相應(yīng)的N,V-Mmax與相應(yīng)的N,VNmax與相應(yīng)的M,VNmin與相應(yīng)的M,VMK, NK備注M+

18、0.9+0.9(+)+227.31+0.9+0.9(+)+-227.31+0.7+0.9(+) +171.29+0.90.9(+)+ 210.04N699.6699.6724.8654.24M+0.9+0.9(+) +423.29+0.9+0.9(+)+-423.29+0.8 (+)0+0.90.9+134.91N1308.921308.921740.32774.724M+0.9+0.8（+）+0.9+667.73+0.9+0.8(+)+0.9+-667.73+0.8 (+)0+0.9(0.9+)554.37N1437.611437.611794.26828.66V36.6-36.6046.0

19、9MK476.95-476.950395.97NK1125.511125.511380.26690.55VK26.14-26.14032.92注：單位()，單位，單位六、柱截面設(shè)計6.1 A柱的截面設(shè)計6.1.1 柱在排架平面的配筋計算表6.1 柱在排架平面的計算參數(shù)截面力組1-1M125.24377.59360397.5917.64000.961.22N331.683-3M474.21540.32860570.3219.19001.051.12N877.65M-537.1869.7860899.719.19001.051.07N617.56注 1.2. 截面力組 eO九o e邑o丘 (2叮

20、M(hNm)一1463 33 365 53 059 7800 400 0955 1896 11 N(kN) 4428 M一7677 216 365 236 1 7800 400 0955 1341 N 35558 M 31854 679 765 706 1 19助0 800 0903 1364 33 N 4691 M 4412 468 765 461 1 9300 800 1000 1127 N 9426 3. 表6.2 柱在排架平面的配筋計算截面力組x偏心情況計算實配1-1M125.24397.591.22645.158198大偏壓1070.1322（1140）N331.683-3M474.

21、21570.321.121048.8139.7473大偏壓1320422（1520）N877.65M-537.1899.71.071372.7108473大偏壓1597.3522（1900）N617.56綜上所述:下柱截面選用522（1900） 6.1.2 柱在排架平面外的承載力驗算 上柱，Nmax =331.68kN,考慮吊車荷載時，按規(guī)有 由規(guī)知 下柱Nmax=877.65,當考慮吊車荷載時，按規(guī)有故承載力滿足要求。6.1.3 裂縫寬度驗算；構(gòu)件受力特征系數(shù)；混凝土保護層厚度取25mm。驗算過程見表6.3。相應(yīng)于控制上、下柱配筋的最不利力組合的荷載效應(yīng)標準組合為：表6.3 柱的裂縫寬度驗算

22、表柱截面上柱下柱力標準值91.33341.81276.4679.6330.45030.0140.0211.11523.4491300.523292.75704.7191.1105.73=0.610.5110.210.3 滿足要求0.070.3滿足要求 6.1.4 柱箍筋配置 非地震區(qū)的單層廠房柱,其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制.根據(jù)構(gòu)造要求,上、下柱均選用8200箍筋。 6.2 B柱截面設(shè)計6.2.1上柱配筋計算由力組合表可見，上柱截面有四組力，取h060040560mm，附加彎矩ea=20mm（等于600300），四組力都為大偏心，取偏心矩較大的的一組即：M=227.31 N=699.6吊車廠

23、房排架方向上柱的計算長度=2X3.8m=7.6m。eo=M/N=227.31/699.6=325mm,ei=e0+ea=325+20=345mm 由=7600mm/600mm=12.675，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)=2.4531.0取=1.0.=1.023,取= =1.186=，取x=2as進行計算 選3 20 As=942mm2 則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度=1.25X3.8m=4.75m，則=滿足彎矩作用平面外的承載力要求。 6.2.2 下柱的配筋計算取，與上柱分析方法類似，選擇下列兩組不利力：M=667.73kN*m M=554.37kN*m N=1437.61kN N=828.

24、66kN（1） 按M=667.73kN*m，N=1437.6kN計算下柱計算長度lo=1.0 Hc=9.1m,附加偏心距ea=1000/30=33mm(20mm)B=100mm, bf=400mm, hf=150mm Eo=M/N= 故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取2=1.0=故為大偏心受壓。 x=1238mm2（2）按M=554.37kN*m,N=828.66kN 計算方法與上述一樣，計算過程從路，As=As=930mm2 綜合上述計算結(jié)果，下柱截面選用4 20(As=1256mm2)6.2.3 柱裂縫寬度驗算 方法同A柱，經(jīng)驗算表明裂縫寬度合格。6.2.4 柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋

25、數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用 200箍筋。七、牛腿設(shè)計7.1 A柱牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸與構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.1所示。其中牛腿截面寬度=400mm，牛腿截面高度=600mm, =565mm。圖7.1 牛腿尺寸簡圖7.1.1 牛腿截面高度驗算=0.65, ，(牛腿頂面無水平荷載), ，取，按下式確定： 則： 故牛腿截面高度滿足要求。7.1.2 牛腿配筋計算由于, 因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，實際縱向鋼筋取416由于，則可以不設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部圍水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受的受拉縱筋總面積的。箍筋為8100。

26、7.1.3 牛腿局部承壓驗算設(shè)墊板尺寸為400400mm,局部壓力標準值：故局部壓應(yīng)力滿足要求。7.2 B柱牛腿設(shè)計對于B柱牛腿根據(jù)吊車梁支承位置，截面尺寸與構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.2所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=1050mm， 圖7.2 牛腿尺寸簡圖 7.2.1 牛腿截面高度驗算其中a=250mm+20mm=270，F(xiàn)tk按下式確定：故牛腿截面高度滿足要求 7.2.2 牛腿配筋計算As=minbh=0.0024001050=840mm2按840mm2配筋，選用4 18（As=1017mm2），水平箍筋選用8100.八、柱的吊裝驗算8.1 A柱的吊裝驗算 8

27、.1.1 柱的吊裝參數(shù)采用翻身起吊。吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達到設(shè)計強度后起吊。柱插入杯口深度為,取,則柱吊裝時總長度為3.8+9.1+0.85=13.75m，計算簡圖如圖8.1所示。圖8.1 柱吊裝計算簡圖8.1.2 力計算 柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動力系數(shù)），即 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：由得:RA=M3= RAx-令得,則下柱段最大彎矩為：柱截面受彎承載力與裂縫寬度驗算過程見表8.1表8.1柱吊裝階段承載力與裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱 52.49（39.25） 73.63（54.54）90.430.9X52.49=47.245560.9X73.63=66.

28、27 133.04 48.89 0.26-0.480.2，取0.20.160.2(滿足要求)0.030.988.1=79.29346.70.9153.5=138.2142.3108.4-0.0480.2，取0.20.1730.2取0.20.070.2(滿足要求)0.0370.2（滿足要求）九、基礎(chǔ)設(shè)計GB 500072002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)規(guī)定，對于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值，吊車起重量，廠房跨度，設(shè)計等級為丙級時，可不做地基變形驗算。本設(shè)計滿則上述要求，故不需做地基變形計算。 基礎(chǔ)混凝土強度等級采用C20，下設(shè)100mm厚C10的素混凝土墊層。 9.1 A柱基礎(chǔ)設(shè)計 9.1

29、.1 作用與基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V，以與外墻自重重力荷載。前者可由表5.2中的截面選取，見表9.1，其中力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，力的正號規(guī)定見圖9.1。表9.1基礎(chǔ)設(shè)計的不利力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標準組合第一組474.21877.6558.95314.81679.643.09第二組-537.1617.56-53.39-380.36493.87-36.12第三組13.19986.28-5.3912.51757.24-2.87圖9.1 基礎(chǔ)荷載示意圖由圖9.1可見，每個基礎(chǔ)承受的

30、外墻總寬度為6.0m，總高度為15.00m，墻體為240mm實心磚墻（），鋼門窗（），基礎(chǔ)梁重量為（300mm+200mm）X500mm/2=18.75KN/根。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為:240mm厚磚墻鋼門窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為： 9.1.2基礎(chǔ)尺寸與埋置深度9.1.2.1 按構(gòu)造要求擬定高度h柱的插入深度，取， 由杯底厚度應(yīng)大于200mm，取，則 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。基礎(chǔ)頂面標高為-0.500m，故基礎(chǔ)埋置深度d為： d=h+0.5m=1.15m+0.7m=1.850m杯壁厚度，取325mm，基礎(chǔ)邊緣高度取350mm，臺階高度取400m

31、m。 9.1.2.2 擬定基礎(chǔ)底面尺寸 取 9.1.2.3 計算基底壓力與驗算地基承載力 基底壓力按式（2.7.3）計算，結(jié)果見表9.2；按式（2.7.8）驗算地基承載力，其中1.2fa=1.2180kN/m2=216kN/m2,驗算結(jié)果見表9.2?？梢?基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。表9.2 基礎(chǔ)底面壓力計算與地基承載力驗算表類別第一組第二組第三組341.81679.643.09-380.56493.87-36.1212.51757.24-2.891538.221352.491615.86205.64-607.80-176.53128.2485.39157.2330.61130.6093.82106

32、.8180128.221693.7180157.2216112.2180130.62169.1.3 基礎(chǔ)高度驗算這時應(yīng)采用基底凈反力設(shè)計值和可按式（2.7.3）計算，結(jié)果見表9.3。對于第二組力，按式（2.7.3）計算時，故對該組力應(yīng)按式（2.7.7）計算基底凈反力，即：表9.3 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算表類別第一組第二組第三組474.21877.6558.95 -537.1617.56 -53.3913.19986.28-5.391268.631008.541377.26319.14-821.36-215.87121.3454.86157.480118.1373.15e=a=由式（2.7.7

33、）得：因臺階高度與臺階寬度相等（均為400mm），所以只需驗算變階處的受沖切承載力。變階處受沖切承載力計算簡圖如圖9.2所示，變階處截面有效高度。 因為，故A按下式 計算，即：由式（2.7.10）得：，因為，故取，由式（2.7.11）得：h=750mm800mm,取，則由式（2.7.9）得：故基礎(chǔ)高度滿足要求。 9.1.4 基礎(chǔ)底板配筋計算 9.1.4.1柱邊與變階處基底反力計算基礎(chǔ)底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖9.2所示。三組不利力設(shè)計值在柱邊與變階處的地基凈反力計算見表2.10.11.其中第1，3組力產(chǎn)生的基底反力示意圖見圖9.2，第2組力產(chǎn)生的基底反力示意圖見圖2.10.20

34、；用表列公式計算第2組力產(chǎn)生的和時，相應(yīng)的2.45/4和2.85/4分別用2.202/3.752和2.602/3.752代替，且。圖9.2 變階處的沖切破壞截面與基礎(chǔ)底板配筋計算截面9.1.4.2 柱邊與變階處彎矩計算表9.4柱邊與變階處基底凈反力計算公式第一組第二組第三組95.5891.32100.70102.23107.91105.20108.46123.46 109.42111.79131.76111.6788.177.895.649.1.4.3 配筋計算基礎(chǔ)底面受力鋼筋采用HPB235級。長邊方向鋼筋面積為：As=M/0.9h0fy=381.80106/0.9(1150-45)210=

35、1828mm2As=M/0.9h0fy=443.17106/0.9(750-45)210=3326mm2選用2090（As=3770mm2） 基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為：As=M/0.9(h0-d)fy=363.18106/0.9(1150-45-10)210=1755mm2 As=M/0.9(h0-d)fy=222.65106/0.9(750-45-10)210=1695mm2 選用1490（As=1847mm2） 基礎(chǔ)底板配筋圖見圖9.3，由于，所以杯壁不需要配筋。圖9.3 基礎(chǔ)底板配筋圖9.2 B柱基礎(chǔ)設(shè)計 9.2.1 作用與基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載為柱底（截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V，可由表5.4中的截面選取，見表9.5。其中力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，表9.5基礎(chǔ)設(shè)計的不利力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標準組合第一組667.731437.6136.6476.951125.5126.14第二組 -667.731437.61-36.6-476.951125.5-26.14第三組01794.26001380.260圖9.4 基礎(chǔ)荷載示意圖 9.2.2 基礎(chǔ)尺寸與埋置深度 9.2.2.1 按構(gòu)造要求擬定高度h柱的插入深度，取，