架高825米扣件式鋼管腳手架(鋼絲繩分段卸荷2次)

1、扣件式落地雙排腳手架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。 腳手架搭設(shè)體系剖面圖 腳手架搭設(shè)體系正立面圖 腳手架搭設(shè)體系平面圖一、參數(shù)信息1.腳手架搭設(shè)參數(shù)腳手架從地面開始搭設(shè)，搭設(shè)高度H：82.5m；頂步欄桿高：1.2m；內(nèi)立桿距離墻長度a：0.5m；立桿步距h：1.8m；總步數(shù)：45步；立桿縱距l(xiāng)a：1.2m；立桿橫距l(xiāng)b：1.05m；小橫桿伸出內(nèi)立桿長度a1：0.3m；掃地桿距地：0.3m；采用大橫

2、桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48.3 × 3.6；連墻件布置方式為二步二跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)為1；腳手架沿墻縱向長度l：150m；2.技術(shù)措施采用鋼絲繩分段卸荷；卸荷次數(shù)：2次；卸荷上段下傳荷載百分比：30%；鋼絲繩不均勻系數(shù)：0.85；鋼絲繩安全系數(shù)：6；各段卸荷參數(shù)表：3.荷載參數(shù)(1)活荷載參數(shù)裝修腳手架均布活荷載：2kN/m2；裝修腳手架同時(shí)施工層數(shù)：2層；(2)風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處北京，基本風(fēng)壓Wo：0.3kN/m2；地面粗糙度類別為：C類(有密集建筑群市區(qū))；(2)靜荷載參數(shù)1)腳手板

3、參數(shù)選用竹笆片(5mm厚)，步步滿鋪腳手板；腳手板自重：0.045kN/m2；鋪設(shè)層數(shù)：46層；2)防護(hù)欄桿第2步開始步步設(shè)防護(hù)欄桿，每步防護(hù)欄桿根數(shù)為2根，總根數(shù)為90根；3)圍護(hù)材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉。密目網(wǎng)選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網(wǎng)自重：0.01kN/m2；二、大橫桿的計(jì)算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算作用在大橫桿上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk1=0.040+0.045×1.

4、05/3 = 0.055 kN/m ；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk2=2×1.05/3 = 0.700 kN/m ；作用在大橫桿上的荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值 q1= 1.2qk1= 0.067 kN/m ；活荷載設(shè)計(jì)值 q2= 1.4qk2= 0.980 kN/m ；2.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.10×0.067×1.22+0.117×0.980×1.22 =0.175 kN·m；最大應(yīng)力計(jì)算值 = M/W =0.175×106/5.26×103=33.211 N/m

5、m2； 大橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值=33.211N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度 = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI = (0.677×0.055 + 0.990×0.700)×12004/(100×2.06×105×127100)=0.578 mm；大橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值=0.578mm 小于最大允許撓度值min（1200/150，10）=8.000mm，滿足要求！三、小橫桿的計(jì)算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡

6、支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，不計(jì)懸挑荷載。1.大橫桿傳遞給小橫桿的集中力計(jì)算集中力標(biāo)準(zhǔn)值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.1×0.055×1.2+1.2×0.700×1.2=1.081 kN；集中力設(shè)計(jì)值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.1×0.067×1.2+1.2×0.980×1.2=1.499 kN；2.小橫桿受力計(jì)算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行電算（不計(jì)懸挑荷載），得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計(jì)算簡圖 彎矩圖(kN·m) 變形計(jì)算簡圖 變形圖(mm)計(jì)算得

7、到： 最大彎矩：M= 0.531 kN.m 最大變形：= 1.720 mm3.強(qiáng)度驗(yàn)算最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.531×106/5.26×103=100.993 N/mm2；小橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值=100.993N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！4.撓度驗(yàn)算最大撓度=1.720mm；小橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值=1.720mm 小于最大允許撓度值min（1050/150，10）=7.000mm，滿足要求！四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計(jì)算1.小橫桿傳遞給立桿的支座反力計(jì)算根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算（計(jì)算懸挑荷載），得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如下： 計(jì)算簡圖

8、剪力圖(kN)計(jì)算得到： 內(nèi)立桿最大支座反力：F= 3.809 kN 外立桿最大支座反力：F= 2.109 kN2. 作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計(jì)算扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數(shù)1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值。本工程小橫桿傳給內(nèi)立桿的豎向作用力為3.809 kN, 小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為2.109 kN；作業(yè)層內(nèi)立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：內(nèi)立桿受到的豎向作用力R

9、=3.809kN 8.000kN，內(nèi)立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：外立桿受到的豎向作用力R=2.109kN 8.000kN，外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計(jì)算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.確定按穩(wěn)定計(jì)算的腳手架搭設(shè)高度H根據(jù)鋼絲繩卸荷點(diǎn)的位置，把腳手架分成以下3段；各段腳手架搭設(shè)高度H為：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架高度H=27.300米；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架高度H=27.000米；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架高度H=28

10、.200米；2.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程完全相同，我們僅給出第1段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)果。(1)結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k采用48.3 × 3.6鋼管。外立桿：NG1k= gk H=0.1305×27.300=3.563 kN；內(nèi)立桿：NG1k= gk H=0.1099×27.300=3.000 kN；(2)構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk1=0.045kN/m2 ，鋪設(shè)層數(shù)n1=15層。外立桿：NG2k1= n1×0.5×lb×l

11、a×gk1 = 15×0.5×1.05×1.2×0.045=0.425 kN；內(nèi)立桿：NG2k1= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1 = 15×（0.5×1.05+0.3）×1.2×0.045=0.668 kN；2)防護(hù)欄桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3采用48.3 × 3.6鋼管，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk3=0.0397kN/m。外立桿：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132） = 28×（1.2×0.03

12、97+0.0132）=1.704 kN；3)圍護(hù)材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk4=0.01kN/m2。外立桿：NG2k4= la×H ×gk4 =1.2×27.300×0.01=0.328 kN；4)附加橫桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k5搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)n4=2根，鋪設(shè)層數(shù)n5=15層，采用48.3 × 3.6鋼管，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk6=0.0397kN/m。外立桿：NG2k5= n5×0.5×n4×（la×gk6+0.013

13、2） = 15×0.5×2×（1.2×0.0397+0.0132）=0.913 kN；內(nèi)立桿：NG2k5= n5×（0.5×n4+1）×（la×gk6+0.0132） = 15×（0.5×2+1）×（1.2×0.0397+0.0132）=1.825 kN；5）構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k合計(jì)外立桿：NG2k=0.425+1.704+0.328+0.913=3.369 kN；內(nèi)立桿：NG2k=0.668+1.825=2.493 kN；各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程完全相同，上面我們給出

14、了第1段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)果如下：第1段：高度0.000-27.300米，外立桿：NG1k=3.563kN，NG2k=3.369kN； 內(nèi)立桿：NG1k=3.000kN，NG2k=2.493kN；第2段：高度27.300-54.300米，外立桿：NG1k=3.524kN，NG2k=3.487kN； 內(nèi)立桿：NG1k=2.967kN，NG2k=2.493kN；第3段：高度54.300-82.500米，外立桿：NG1k=3.680kN，NG2k=3.712kN； 內(nèi)立桿：NG1k=3.099kN，NG2k=2.660kN；3.活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算活荷載按照2個(gè)裝修作業(yè)層（

15、荷載為2 kN/m2）計(jì)算，活荷載合計(jì)值Qk=4 kN/m2。外立桿：NQk= 0.5×lb×la×Qk = 0.5×1.05×1.2×4=2.520 kN；內(nèi)立桿：NQk =（0.5×lb+a1）×la×Qk =（0.5×1.05+0.3）×1.2×4=3.960 kN；4.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算Wk=z·s·0其中 0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：0 = 0.3 kN/m2； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：s=1.3j =1.3×0

16、.871=1.132；j為擋風(fēng)系數(shù)，考慮了腳手架和圍護(hù)材料的共同作用，計(jì)算過程復(fù)雜因篇幅有限計(jì)算過程從略。z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部z=0.740，腳手架頂部z=0.957；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部z=0.957，腳手架頂部z=1.293；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部z=1.293，腳手架頂部z=1.560；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部Wk=0.251kN/m2，腳手架頂部Wk=0.325kN/m2；第2段：高度27.

17、300-54.300米，腳手架底部Wk=0.325kN/m2，腳手架頂部Wk=0.439kN/m2；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部Wk=0.439kN/m2，腳手架頂部Wk=0.530kN/m2；六、立桿穩(wěn)定性計(jì)算(一)基本數(shù)據(jù)計(jì)算1.立桿長細(xì)比驗(yàn)算依據(jù)扣件式規(guī)范第5.1.9條：長細(xì)比= l0/i = kh/i=h/i（k取為1）查扣件式規(guī)范表5.2.8得： = 1.500；立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.590 cm；= 1.500×1.8×100/1.590=169.811立桿實(shí)際長細(xì)比計(jì)算值=169.811 小于容許長細(xì)比210，滿足要求！2.確

18、定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)長細(xì)比= l0/i = kh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.590=196.132；穩(wěn)定系數(shù)查扣件式規(guī)范附錄A.0.6表得到：= 0.188；3.風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MwMw = 0.9×1.4WkLah2/10經(jīng)計(jì)算得到，各段彎矩Mw為： 第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部Mw=0.123kN·m；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部Mw=0.159kN·m；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部Mw=0.215kN·m；(二)

19、外立桿穩(wěn)定性計(jì)算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。1.組合風(fēng)荷載時(shí),外立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 N =1.2×（NG1k+NG2k）0.9×1.4NQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.2×（3.563+3.369）+0.9×1.4×2.520+1.2×9.228×30%=14.815kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2×（3.524

20、+3.487）+0.9×1.4×2.520+1.2×7.392×30%=14.249kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2×（3.680+3.712）+0.9×1.4×2.520=12.046kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值 = N/(A) + MW/W f 經(jīng)計(jì)算得到，各段值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=179.369N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=180.273N/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=167

21、.711N/mm2；組合風(fēng)荷載時(shí)，第1段(高度0.000-27.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=179.369N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第2段(高度27.300-54.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=180.273N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第3段(高度54.300-82.500米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=167.711N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！2.不組合風(fēng)荷載時(shí),外立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 N =1.2×

22、（NG1k+NG2k）+1.4NQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為： 第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.2×（3.563+3.369）+1.4×2.520+1.2×9.228×30%=15.168kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2×（3.524+3.487）+1.4×2.520+1.2×7.392×30%=14.602kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2×（3.680+3.712）+1.4×2.520=12.399

23、kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值 = N/(A) f 經(jīng)計(jì)算得到，各段值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=159.674N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=153.714N/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=130.523N/mm2；不組合風(fēng)荷載時(shí)，第1段(高度0.000-27.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=159.674N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！不組合風(fēng)荷載時(shí)，第2段(高度27.300-54.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=153.714N/mm2 小于抗壓強(qiáng)

24、度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！不組合風(fēng)荷載時(shí)，第3段(高度54.300-82.500米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=130.523N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！(三)內(nèi)立桿穩(wěn)定性計(jì)算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風(fēng)荷載的作用，內(nèi)立桿不考慮風(fēng)荷載作用。采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4NQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為： 第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.

25、2×（3.000+2.493）+1.4×3.960+1.2×7.188×30%=14.724kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2×（2.967+2.493）+1.4×3.960+1.2×5.759×30%=14.170kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2×（3.099+2.660）+1.4×3.960=12.455kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值 = N/(A) f 經(jīng)計(jì)算得到，各段值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=

26、155.002N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=149.168N/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值=131.109N/mm2；第1段(高度0.000-27.300米)內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=155.002N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！第2段(高度27.300-54.300米)內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=149.168N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！第3段(高度54.300-82.500米)內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值=131.109N/mm2 小于抗壓強(qiáng)

27、度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！七、鋼絲繩卸荷計(jì)算在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置；以卸荷吊點(diǎn)分段計(jì)算。第1次卸荷點(diǎn)高度為27.300米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向距離ls為6.000米，吊點(diǎn)水平距離1.0倍于立桿縱距；第2次卸荷點(diǎn)高度為54.300米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向距離ls為6.000米，吊點(diǎn)水平距離1.0倍于立桿縱距；各卸荷點(diǎn)鋼絲繩卸荷計(jì)算方法是相同的，下面我們僅給出第一次卸荷的計(jì)算過程，其他的卸荷點(diǎn)直接給出計(jì)算結(jié)果。1.卸荷點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算卸荷點(diǎn)處立桿軸向力計(jì)算：P1 =kx×N1×n=1.5×14.602

28、15;1=21.903 kNP2 =kx×N2×n=1.5×14.170×1=21.255 kN經(jīng)過計(jì)算得到a1=arctg6/(1.2+0.5)=74.181度a2=arctg6/0.5=85.236度各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 21.903/0.962 = 22.765 kNT2 = P2/sina2 = 21.255/0.997 = 21.329 kNG1 = P1/tana1 = 21.903/3.529 = 6.206 kNG2 = P2/tana2 = 21.255/12.000 = 1.771 kN其中T

29、鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。2.鋼絲繩的最小直徑計(jì)算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =22.765 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算：Fg = Fg/K 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計(jì)算中可以近似計(jì)算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計(jì)算中Fg取22.765kN，=0.85，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2×22.765×6/0.85)0.5 = 17.927 mm。3.鋼絲繩的吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：

30、 = N / A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范10.9.8 每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg； A - 吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算,A=0.5d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =（2×Fg/f/）0.5 =（2×22.765×103/50/3.142）0.5 = 17.025 mm。實(shí)際吊環(huán)選用直徑D=18mm 的HPB235的鋼筋制作即可。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 17.9mm(鋼絲繩型號(hào)：6×19)，必須拉緊至22.765 kN，吊環(huán)直徑為 18mm。根據(jù)各

31、次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 16.5mm(鋼絲繩型號(hào)：6×19)，必須拉緊至19.330 kN，吊環(huán)直徑為 16mm。八、連墻件的穩(wěn)定性計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，按照下式計(jì)算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.409 kN；每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = 8.640 m2；連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值 Nl = Nlw + N0= 9.409 kN；連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細(xì)比 l/i = 700/15.9的結(jié)果查表得到 =0.8

32、72；A = 5.06 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為 Nf = 0.872×5.06×102×205×10-3 = 90.442 kN；Nl=9.409kN < Nf=90.442kN，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計(jì)算得到 Nl=9.409kN 雙扣件的抗滑力16.000kN，滿足要求！九、樓蓋承載力及抗沖切驗(yàn)算（缺乏相關(guān)規(guī)范，僅供參考）樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)混凝土工程模板與支架技術(shù)杜榮軍編、工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理曹雙寅主編、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結(jié)構(gòu)

33、設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001) 等規(guī)范編制。(一)樓蓋參數(shù)信息腳手架搭設(shè)在現(xiàn)澆樓蓋上，下面是樓蓋的有關(guān)參數(shù)：樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長度BL=4m；板單元寬度BC=3m。樓蓋板厚度h0=150mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑20天，混凝土強(qiáng)度fc=10.532MPa； 結(jié)構(gòu)模型立面圖 結(jié)構(gòu)模型平面圖(二)荷載計(jì)算立桿傳遞荷載組合值：P=14.946kN；混凝土板活荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)：QB=1.4×2×N/(La×Lb)×(Lb×Bc)/(0.49×Bc×Bl)+

34、Qk=1.4×2×14.946/(1.2×1.05)×(1.05×3)/(0.49×3×4)+2.5=21.293kN/m2；混凝土板恒載設(shè)計(jì)值(kN/m2)：GB=1.2×hi/1000×25=4.500kN/m2；(三)板單元彎矩計(jì)算四邊固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx'=-0.07010，my'=-0.05650；四邊簡支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；因?yàn)橛?jì)算單元取連

35、續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算折算荷載組合設(shè)計(jì)值：GB'=GB+QB/2=4.500+21.293/2=15.147kN/m2；Gq=GB+QB=4.500+21.293=25.793kN/m2；QB'= QB/2=21.293/2=10.647kN/m2；Mx=(mx+×my)×GB'×Bc2+(mqx+×mqy)×QB'×Bc2=10.938kN/m2；My=(my+×mx)×GB'×Bc2+(mqy+×mqx)×QB'×Bc2=

36、6.805kN/m2；Mx'=mx'×Gq×Bc2=-16.273kN/m2；My'=my'×Gq×Bc2=-13.116kN/m2；根據(jù)以上彎矩，在混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)（第三版）中查表得到樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計(jì)算值（kN/m2） 理論鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋 10.938 ASX=432（HPB235）樓蓋Y向正筋 6.805 ASY=265（HPB235）樓蓋X向負(fù)筋 -16.273 ASX'=458（HRB335）樓蓋Y向負(fù)筋 -13.116 ASY'=365（HRB335）樓蓋板實(shí)際配筋：鋼筋位置 配筋量及等級(jí) 鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋 HPB23510100 ASX=785樓蓋Y向正筋 HPB23510100 ASY=785樓蓋X向負(fù)筋 HRB33512120 ASX'=94