加熱爐的標定核算2-1

1、情境2 加熱爐的操作與控制學習任務1加熱爐的標定核算計劃學時6職業(yè)能力目標專業(yè)能力社會能力方法能力掌握加熱爐的結(jié)構(gòu)和作用原理掌握加熱爐的主要技術指標掌握加熱爐的工藝流程掌握加熱爐的標定核算團隊工作能力溝通能力小組成員的協(xié)作能力擴展相應的信息收集能力制定工作計劃能獨立使用各種媒介完成學習任務工作結(jié)果的評價與反思學習情境描述接到車間主任指令：根據(jù)給定的管式加熱爐的任務，對加熱爐進行標定核算，分析該加熱爐是否能夠完成任務，是否需要進行改進，若需要改進提出措施。簡述加熱爐的工藝過程，說明流程中的主要設備。組長接受任務后組織學員通過資訊、計劃、決策、實施和檢查、評估等過程完成學習任務。教學環(huán)境分析石油化

2、工崗位操作技能實訓中心、教材、輔導資料、化工工藝設計手冊、化工單元操作學習光盤、學習軟件、可以上網(wǎng)查閱資料的電腦、工作臺、拆裝工具等教學方法采用角色扮演法交代任務；用引導文和小組討論法完成決策和計劃的制定，采用任務驅(qū)動法實施工作任務。教學組織分組，分工，協(xié)作共同完成，分成6個小組，每組6人要做好記錄，由各小組長展示學習成果評議各小組展示的學習成果教師對每個小組及每個學生進行監(jiān)視，做好記錄，作為成績評定的依據(jù)。實施步驟資訊任務一 加熱爐的標定核算 管式加熱爐是煉油裝置廣泛應用的一種火力加熱設備。其作用是將爐管中連續(xù)通過的原料至所需要的溫度，為原料油的分餾和反應提供必需的熱量。它的應用促進了煉油和

3、石油化工生產(chǎn)實現(xiàn)自動化、連續(xù)化和大型化。管式加熱爐與其他工業(yè)爐相比有如下特點：加介質(zhì)在管內(nèi)流動，故僅限于加熱氣體或液體，且大都是易燃、易爆的烴類物質(zhì)。因此同鍋爐加熱水產(chǎn)生水蒸氣相比，危險性大且操作條件苛刻。加熱方式為直接受火式。主要燒氣體或液體燃料。長周期連續(xù)運轉(zhuǎn)，不間斷操作。管式爐在一般裝置中的投資約占總投資的10%，鋼材占鋼材總量的20%，消耗的燃料在加工深度淺的煉廠，約占加工能力的36%，較深的為815%。因此，加熱爐的設計、選型是否先進、恰當，將直接影響裝置經(jīng)濟的合理性。此外，生產(chǎn)中加熱爐操作是否正常，工藝指標是否達到要求，都將影響整個裝置的產(chǎn)品質(zhì)量、產(chǎn)品收率、處理能力、能耗和操作周期

4、等。所以，管式爐在煉廠建設和生產(chǎn)上占有十分重要的地位。一、加熱爐的結(jié)構(gòu)和類型（一）加熱爐的工作原理管式爐一般由輻射室、對流室，余熱回收系統(tǒng)、燃燒及通風系統(tǒng)五部分組成。其結(jié)構(gòu)通常包括：鋼結(jié)構(gòu)、爐管、爐墻（內(nèi)襯）、燃燒器、孔類配件等。 圖1 加熱油品的流程輻射室和對流室內(nèi)，裝有許多爐管，爐管之間以回彎頭連接。輻射室又稱燃燒室或爐膛，是管式加熱爐的核心部分。在爐底或爐側(cè)壁上設置有燃燒器（火嘴）。燃料從燃燒器以霧狀噴出，并與空氣混合后在輻射室內(nèi)燃燒，產(chǎn)生的高溫煙氣(10001500)，由下而上經(jīng)輻射室再進入對流室。由于放出了熱量，煙氣溫度逐漸下降，進對流室時一般為600800，最后由煙囪排出時，則降至

5、200300左右。被加熱的原料由上而下，首先進入對流管，再進入輻射管，管內(nèi)油品在與管外煙氣逆向流動中不斷吸收熱量，使溫度在爐出口處達到規(guī)定的指標。（二）加熱爐的一般構(gòu)成1輻射室通過火焰或高溫煙氣進行輻射傳熱的部分。這部分直接受火焰沖刷，溫度很高（6001600），是熱交換的主要場所（約占熱負荷的7080%）。輻射室內(nèi)爐管，通過火焰或高溫煙氣進行傳熱，以輻射熱為主，故稱為輻射管。它直接受火焰輻射沖刷，溫度高，其材料要具有足夠的高溫強度和高溫化學穩(wěn)定性。2對流室靠輻射室出來的高溫煙氣進行以對流傳熱為主的換熱部分。煙氣以較高的速度沖刷爐管管壁，進行有效的對流傳熱，其熱負荷約占全爐的20%30%。對流

6、室一般布置在輻射室上，有的單獨放在地面。為了提高傳熱效果，多采用釘頭管和翅片管。3余熱回收系統(tǒng) 余熱回收系統(tǒng)用以回收加熱爐的排煙余熱?；厥辗椒ㄓ袃深惣纯諝庥酂岱绞胶桶l(fā)熱鍋爐方式。4燃燒器燃燒器的作用是完成燃料的燃燒過程，為熱交換提供熱量。燃燒器由燃料噴嘴、配風器、燃燒道三部分組成。燃燒器可分為燃料油燃燒器，燃料氣燃燒器和油一氣聯(lián)合燃燒器。燃燒器性能的好壞，直接影響燃燒質(zhì)量及爐子的熱效率。5通風系統(tǒng)通風系統(tǒng)的作用是將燃燒用空氣引入燃燒器，并將煙氣引出爐子，可分為自然通風方式和強制通風方式。前者依靠煙囪本身的抽力，后者使用風機。 過去，絕大多數(shù)爐子都采用自然通風方式，煙囪通常安裝在爐頂。近年來，隨

7、著爐子結(jié)構(gòu)的復雜化，爐內(nèi)煙氣側(cè)阻力增大，加之提高爐頂熱效率的需要，采用強制通風方式日趨普遍。5.主要結(jié)構(gòu)（1）鋼結(jié)構(gòu) 鋼結(jié)構(gòu)是管式爐的承載骨架。管式爐的其他構(gòu)件依附于鋼結(jié)構(gòu)，其基本元件是各種型鋼，通過焊接或螺栓連接構(gòu)成管式爐的骨架。（2）爐墻爐墻的基本要求是絕熱良好，熱損失小，牢固可靠，重量輕而價廉，易于建造和維修。 煉廠管式爐的爐墻結(jié)構(gòu)，可分為磚墻結(jié)構(gòu)和輕質(zhì)耐火混凝土(簡稱襯里，是礬土水泥陶粒蛭石混合物)結(jié)構(gòu)兩種。近年還出現(xiàn)了陶質(zhì)纖維(陶纖和無機粘結(jié)劑混合物)結(jié)構(gòu)。襯里和陶纖結(jié)構(gòu)比較簡單，適用于形狀復雜的部位，施工簡便，但其耐高溫、抗沖刷能力比不上磚墻結(jié)構(gòu)。目前，國內(nèi)比較普遍采用的是耐火層保

8、溫層保護層的爐墻結(jié)構(gòu)。耐火層必須能耐一定的高溫，常用的耐火材料是耐火磚、耐熱混凝土、耐火纖維氈等。保溫層應具有良好的保溫性能，常用的有硅藻土或膨脹蛭石、膨脹珍珠巖制品等。保護層可以用石棉瀝青膏涂層或鋼殼。（3）爐管管式爐的爐管是無聊攝取熱量的媒介。按受熱方式不同分為輻射管和對流管。爐管表面積，就是加熱爐的傳熱表面積。它的金屬耗量約占爐子總耗鋼量的4050%，投資占60%以上。因此，爐管管徑與壁厚設計是否適宜，對爐子操作費用和基建投資有很大影響。管子直徑應根據(jù)管內(nèi)油品流量和推薦的適宜流速計算后，參照國產(chǎn)管標準規(guī)格選用。目前常用的國產(chǎn)管規(guī)格是直徑102、127、152mm等幾種。（4）其他配件管式

9、爐配件較多，主要有看火孔、點火孔、爐用人孔、防爆門、吹灰器、煙囪擋板等。（三）管式加熱爐的主要技術指標1熱負荷 加熱爐的總熱負荷也叫有效熱負荷，是指被加熱原料通過管式爐時，在單位時間內(nèi)所吸收的熱量。它體現(xiàn)了加熱爐供熱能力的大小?？偀嶝摵蔀楸患訜嵛锪显谳椛涫业奈鼰崃浚≦R）和對流室的吸熱量（Qc）之和。計算公式：Q=WFeIv + (1-e)IL-Ii×10-3+ Q式中：Q 加熱爐計算總熱負荷，MW； WF 管內(nèi)介質(zhì)的流量，kg/s； e 管內(nèi)介質(zhì)在爐出口的汽化率，%；Iv 爐出口溫度下介質(zhì)氣相熱焓，kJ/kg；IL 爐出口溫度下介質(zhì)液相熱焓，kJ/kg；Ii 爐入口溫度下介質(zhì)氣相熱

10、焓，kJ/kg；Q其它熱負荷，MW；加熱爐的設計熱負荷Q通常取計算值Q的1.151.2倍，即Q=（1.151.2）Q2輻射管表面熱強度QR輻射管表面熱強度是指在單位時間內(nèi)，通過每平方米輻射管表積AR所傳遞的熱量，即 W/ 由上式可知，當完成相同的加熱任務時，爐管表面熱強度高，則需要的加熱面積少，爐管鋼材耗量及設備費用可降低。反之，對傳熱面積相同的爐管，當表面受熱強度越高，則傳熱能力就越大，可見，爐管表面熱強度的大小標志著爐管表面?zhèn)鳠嵝艿母叩?。因此，在管式爐的設計和操作中，都希望盡可能地提高爐管表面受熱強度。3.熱效率加熱物料吸收的總熱負荷與爐子收入總熱量之比稱為全爐熱效率，通常用表示。即 熱

11、效率是衡量燃料消耗、評價爐子設計和操作水平的重要指標。目前加熱爐的效率可達85%88%，最新技術已接近92%。4.火墻溫度 火墻溫度又稱爐膛溫度，是指煙氣離開輻射室進入對流室時的溫度。它代表爐膛內(nèi)煙氣溫度的高低，是爐子操作中的重要控制指標。 火墻溫度高，說明輻射室傳熱強度高。火墻溫度過高時，爐管容易結(jié)焦，甚至燒壞爐管和管板等。所以火墻溫度一般控制在約850以下（烴類蒸汽轉(zhuǎn)化爐、乙烯裂解爐、爐溫可達900以上）。（四）管式加熱爐的爐型 1斜頂爐 斜頂爐如圖2所示，是由輻射室、對流室、煙囪組成。整個爐子的兩堵不到頂?shù)幕饓Ψ殖?個部分：左右兩邊寬大的是輻射室，中間窄小的為對流室。爐子兩面各有一排火嘴

12、。爐頂是兩面傾斜的爐墻。 輻射管以相同的方向分別橫排在斜頂，擋墻和爐底，管排方向與火嘴垂直。 對流管束以和輻射管相同的方向排列在對流室。煙氣在對流室中的流動為下行式，在對流室的底部有一煙道直至煙囪。 圖2 斜頂爐圖3 圓筒爐2圓筒爐 圓筒爐是煉油生產(chǎn)目前應用最廣泛的管式爐。其結(jié)構(gòu)如圖3所示，分上、中、下3個部分。下部為圓筒形輻射室，輻射管沿爐膛周圍立式排列，底部裝有一圈上燒式燒器。中部是正方形對流室，對流管為臥排，可用釘頭管或翅片管。頂部是煙囪。小型的圓筒爐因熱負荷小，加熱溫度不高，只設有輻射室而沒有對流室，稱為純輻射型圓筒爐。大型圓筒爐爐膛常增添爐管，使其結(jié)構(gòu)和經(jīng)濟更為合理。3立式爐立式爐的

13、爐膛是長方形箱體，位于爐子的下部，中部為對流室，上部為煙囪。主要分臥管立式爐和立管立式爐兩大類。(1)臥管立式爐。爐管臥放，火焰與爐管正交，對流管與輻射管長度相等。圖4中。所示的爐膛中間加一面隔墻，既可增加爐膛輻射面積，提高輻射爐管的受熱強度，又可將輻射室分成兩室，每室各走路油品，溫度可分別調(diào)節(jié)。為降低爐子高度，也可以將火嘴水平放置，爐底無需懸空建立。這種爐型，沿輻射爐管管長的受熱較為均勻，沿爐膛高度的受熱不均勻。因此，爐膛不宜設置太高。在水平布置的爐管中，氣液兩相混流的原料流動穩(wěn)定，不會發(fā)生氣液分層流動。(2)立管立式爐。如圖4中(b)所示，立管立式爐的輻射爐管沿爐墻直立排列，故有許多特點與

14、圓筒爐類似但它的爐膛窄而長，并可設多室，輻射管長度及對流室尺寸可不受爐體限制，因而有利于向大型化發(fā)展。但它的輻射爐管沿長度受熱不太均勻，對有氣液相混流介質(zhì)沿立管下行時，在一定流速范圍內(nèi)，氣相易走外側(cè)，易造成爐管超溫，嚴重時甚至燒壞爐管。當生產(chǎn)上要求爐內(nèi)加熱均勻性高時，可采用單排管雙面輻射及火焰分區(qū)調(diào)節(jié)，以嚴格控制爐膛溫度及沿爐管長度方向的溫度分布。無焰燃燒爐也是一種直立式爐，如圖4(c)所示。它的主要特點是無焰燃燒器沿爐膛爐的爐墻和燃燒器結(jié)構(gòu)復雜，造價較高，只能使用氣體燃料。 圖4 立式爐（a）臥管立式爐；（b）立管立式爐；（c）無煙爐二、爐型比較及發(fā)展趨勢 各種類型加熱爐的評價，一般包括爐熱

15、效率、鋼材用量、占地面積、造價和施工等幾方面，需綜合比較。 1鋼材耗量在管式爐的鋼材消耗中，主要為爐管、爐架和管架結(jié)構(gòu)的鋼材。若使爐管受熱均勻，則每單位爐管表面積的傳熱量高，可節(jié)省爐管鋼材；若爐子結(jié)構(gòu)合理、簡單、緊湊，則可大大減少爐架結(jié)構(gòu)的鋼材耗量。爐管立式比臥式排列，省去了托架，管板等金屬的耗量。因此，圓筒爐的鋼材耗量較小。 2占地面積 圓筒爐的煙囪設置在對流室上，輻射管垂直安裝，不需留用檢修的空地，故圓筒爐占地面積最小。箱式、斜頂爐占地面積最大。 3爐熱效率 管式爐的熱效率主要取決于過?？諝饬亢蜔煔怆x開對流室的溫度。煙氣帶走熱量多，有效利用的熱量就少，爐子熱效率就低。 不同爐型，爐體的散熱

16、損失亦不同。散熱損失大，同一操作條件下爐熱效率也低。 4造價影響造價的因素很多，如爐結(jié)構(gòu)、爐熱效率、爐管表面受熱強度、管徑、管材、燃燒器類型等。無焰爐的爐墻結(jié)構(gòu)復雜，因而造價高。表1各種爐型比較表爐型項目單 位圓 筒 爐方 箱 爐立 式 爐無 焰 爐鋼材耗量比占地面積造價比%100100100168279129144154135140154140三、加熱爐的標定核算（一）目的(1)核算現(xiàn)有加熱爐的傳熱面積(輻射室、對流室)能否完成所需的加熱任務，以便尋找挖潛的可能性，提出改進的措施。(2)核算管式爐主要工藝指標，如全爐熱負荷，爐管表面熱強度，全爐熱效率及過?？諝庀禂?shù)等，結(jié)合有關數(shù)據(jù)，綜合分析加

17、熱爐生產(chǎn)操作中的問題。（二）原始數(shù)據(jù)的收集(1)爐子結(jié)構(gòu)尺寸。爐子結(jié)構(gòu)尺寸包括爐型、爐體結(jié)構(gòu)尺寸和爐管系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)尺寸。(2)原始系統(tǒng)。原料油的處理量、原料性質(zhì)、爐子進出口溫度及氣化率；過熱蒸汽壓力、溫度和蒸汽耗量。(3)燃料系統(tǒng)。燃料用量、燃料性質(zhì)(包括液體燃料的元素組成或氣體燃料的化學組成)。(4)煙氣系統(tǒng)。煙氣的組成及排煙溫度。（三）核算步驟(1)燃料發(fā)熱值計算。燃料發(fā)熱值，是指單位質(zhì)量或單位體積的燃料完全燃燒時所放出的熱量。單位為kJ/kg或kJ/Nm3。燃料的發(fā)熱值又分高熱值和低熱值兩種。高熱值是指燃燒產(chǎn)物中的水呈液體狀態(tài)時，燃料所放出的熱量。高，低熱值之差即為水的汽化潛熱。實際在加熱

18、爐中，水總是以蒸汽狀態(tài)存在，因此，工程上都以燃料低熱值計算。 液體燃料的發(fā)熱值 液體燃料的元素組成數(shù)據(jù)，可用元素分析法直接測定，無實測數(shù)據(jù)時，也可用下列經(jīng)驗公式估算燃料中主要的氫、碳元素含量。 H=2615 (21) C=100(H+S) (22) 常用作煉油廠管式爐燃料的重質(zhì)殘渣油，其組成含量大致為C：8090%，H：912%。根據(jù)燃料油的元素組成，其發(fā)熱值按下式計算。 高熱值： Qh=81C+300H+26(SO)×4.187 kJ/kg燃料 (23)高熱值扣除煙氣中水蒸氣的冷凝熱6×4.187(9H+W)即為低熱值。 低熱值： Q1=81C+246H+26(SO)6W

19、)×4.187 kJkg燃料 （24）式中 H、C、S和W分別為燃料油中氫、碳、硫和水分的質(zhì)量百分數(shù)。 氣體燃料發(fā)熱值氣體燃料的發(fā)熱值，常用1標準立方米(指0、101.33kPa壓力下氣體具有的體積)燃料完全燃燒時，所放出的熱量來表示。 煉油廠氣體燃料的成分一般是H2、CO、C02、H2S及低烴類組成的混合物?？砂锤鞣N氣體的含量及其發(fā)熱值計算總發(fā)熱值，即 （25） （26）式中 qhi、qlii組分的高、低熱值，kJ/(Nm3)； yi氣體燃料中i組分的體積分數(shù)。氣體燃料中各純組分的熱值可由表2查得。表2氣體的發(fā)熱值氣體分子式體積低熱值kJ/Nm3氣體分子式體積低熱值kJ/Nm3甲

20、烷乙 烷丙 烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷CH4C2H6C3H8iC4H10nC4H10iC5H12nC5H12357116358491034109281118413134821145783正乙烷正庚烷正辛烷乙 烯丙 烯異丁烯氫nC8H14nC7H16nC8H18C2H4C3H6iC4H8H2176273182972209350594728641111472411096（2）理論空氣用量燃燒1kg液體燃料需要的理論空氣量為： =0.115C+0.345H+0.0432(SO)kg空氣/kg燃料 （27）在標準狀態(tài)下，空氣密度為1.293kgNm3(注)，故理論空氣用量以體積表示時，為 Nm3空氣k

21、g燃料 （28）對一標準立方米氣體燃料完全燃燒所需要的理論空氣用量，可按下式計算 燃料氣 （29）或 Kg空氣/kg燃料氣 （210）式中 氣體燃料的密度：kg/m3H2、CO、CmHn、H2S、O2氣體燃料中各組分的體積百分數(shù)；m、n碳氫化合物中的碳原子，氫原子的原子數(shù)。（3）過?？諝庀禂?shù)實際燃燒過程中，空氣與燃料的混合，總不能非常完善，為保證燃料與空氣充分混合并完全燃燒，入爐的空氣量比理論空氣量要多。 過剩空氣系數(shù)定義過?？諝庀禂?shù)即實際空氣量與理論空氣量之比，稱過剩空氣系數(shù)，用表示。 （211）式中L和V分別為以質(zhì)量和體積表示的實際空氣量。由式(211)可得：L=LO kg空氣/kg燃料V

22、=VO Nm3空氣/Nm3注：Nm3指一標準立方米，下同燃料過?？諝庀禂?shù)是加熱爐的一個重要操作指標。在確保完全燃燒的條件下，過剩空氣系數(shù)趣小越好，在相同條件下，過?？諝庀禂?shù)小的爐子，爐膛溫度較高；若維持爐溫不變，則可減少燃料消耗。入爐空氣量小，煙氣量也小，煙氣排入大氣所帶走的熱量就可降低，從而減少爐子的熱損失，有利于提高爐子的熱利用率和節(jié)約燃料。影響過剩空氣系數(shù)的主要因素有以下幾個方面：燃料性質(zhì)。液體燃料的粘度、密度比氣體燃料的大得多，因此氣體燃料易與空氣混合均勻，較小；液體燃料不易與空氣混合均勻，較高。燃燒器的性能。燃燒器的形式、性能不同，對空氣與燃料混合的程度不同，因而過?？諝庀禂?shù)也不同。

23、所以，大力改進燃燒器的性能，研制和使用各種高效燃燒器，是降低過?？諝庀禂?shù)的關鍵。爐體密封性。大多數(shù)加熱爐都是在微負壓條件下工作的，如果爐體密封不好，空氣就被大量吸入，會使過?？諝庀禂?shù)激增，操作難以控制，因此，必須重視爐體的堵漏工作。近代微正壓操作的加熱爐，則不存在漏風問題。加熱爐操作水平。入爐空氣量是加熱爐操作中可調(diào)節(jié)的參數(shù)之一，其調(diào)節(jié)直接影響的大小。因此，生產(chǎn)操作中，發(fā)揮人的主觀因素，管好三門一板(風門、油門、汽門、煙道擋板)的調(diào)節(jié)，是保證燃料完全燃燒，降低的有效方法。過?？諝庀禂?shù)的計算在加熱爐實際操作中，可利用煙道氣分析結(jié)果計算過?？諝庀禂?shù)即 （212）式中 N2、O2、CO2分別為氮、氧

24、，二氧化碳在煙氣中的體積百分數(shù)。 (4)對流室熱負荷及表面熱強度計算。對流油管熱負荷： （213）式中 對流油管熱負荷，kJh；對流油管原料流量，kgh，對流油管出，入口溫度下的油料液相熱焓，kJkg。對流油管表面熱強度： （214）式中 對流油管表面熱強度，kJ(m2·h)；對流油管表面積，m2。過熱蒸汽管熱負荷： （215）式中 過熱蒸汽管熱負荷，kJh；過熱蒸汽管蒸汽流量，kgh；、 過熱蒸汽管出、入口溫度下蒸汽熱焓，kJkg。過熱蒸汽管表面熱強度： （216）式中過熱蒸汽管表面熱強度，kJ(m2·h)：過熱蒸汽管表面積，。對流室總熱負荷； （217）(5)輻射室熱負

25、荷： （218）式中 QR輻射室熱負荷，kJh； G油料流量，kgh；、輻射室出口溫度下油料的汽，液相熱焓，kJkg；輻射室入口溫度下油料的液相熱焓，kJkg；e油料出爐汽化率，可按油料出爐壓力及溫度計算；或按分餾塔拔出率，再加0，02005過汽化率求得。輻射管表面熱強度： 式中 qR輻射管表面熱強度，kJ(·h)，AR輻射管表面積，。(6)全爐熱負荷及熱效率。全爐熱負荷為輻射室和對流室熱負荷之和：全爐熱平衡為 BQf=Q+qs+ql KJ/h 爐子熱效率由全爐熱平衡可知，離爐熱量中，只有總熱負荷Q是被有效利用的熱量。因此，定義被加熱物料吸收的總熱負荷與爐子收入總熱量之比稱為全爐熱效

26、率，通常用表示。即 由式全爐熱平衡和爐子熱效率可得： （219）（7）輻射管油料流速。輻射管油料質(zhì)量流速按下式計算：（220）式中輻射管油料質(zhì)量流速，kg/(m2·h)di輻射管內(nèi)徑，m；N輻射管油料并聯(lián)管程數(shù)。（四）加熱爐標定核算示例1原始數(shù)據(jù)加熱爐結(jié)構(gòu)尺寸。某常壓加熱爐，爐型：圓筒爐；設計負荷24.42MW；結(jié)構(gòu)尺寸見表3；爐管并聯(lián)程數(shù)2程。表3某常壓爐主要尺寸數(shù)據(jù)項 目單 位數(shù) 值輻射管規(guī)格根數(shù)外表面積管心距節(jié)圓直徑對流油管規(guī)格根數(shù)材質(zhì)外表面積中心距（管心距×排心距）釘頭尺寸（直徑×長×中心距）對流過熱蒸汽管規(guī)格根數(shù)材質(zhì)外表面積中心距（管心距

27、15;排心距）輻射室尺寸（直徑×高）對流室尺寸（長×寬×高）煙囪尺寸（直徑×總高）火嘴個數(shù)mmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmm個152×8×1600/219×12×160070/8622304/4388040152×6×360018010#鋼309319×275.412×40×16，（每圈14根）60×5×360024810#鋼168120×103.98584×160003600×3975×8250

28、1900×43000122測定數(shù)據(jù)測定數(shù)據(jù)見表4。表4某常壓爐標定數(shù)據(jù)項 目單位數(shù)值原油流量相對密度特性因素K常壓拔出率對流油管入口溫度 出口溫度 入口壓力對流過熱蒸汽（1）流量入口溫度出口溫度入口壓力出口壓力對流過熱蒸汽（2）流量入口溫度出口溫度入口壓力出口壓力輻射油管出口溫度 出口壓力 爐膛溫度排煙溫度排煙分析CO2 O2燃料用氣量燃料氣組分分析H2SCO2H2N2O2CH4C2H6C2H4C3H8C3H8C4H10C4H8C5H10爐膛負壓Kg/h%(質(zhì))PaKg/hPaPaKg/hPaPaPa%(體)%（體）Nm3/h%(體)pa148×1030.908212.02

29、3.618724517×10568003024636×1052.1×105515025041510×1056×1053600.9×10575527010.83.126004.21.015.119.01.921.811.22.77.07.53.54.60.511333、計算（1）燃料氣發(fā)熱值，計算結(jié)果見表5表5燃料氣發(fā)熱值組 分yi%(體)qliMJ/Nm3(kcal/Nm3)yi qliMJ/Nm3(kcal/Nm3)組 分yi%(體)qliMJ/Nm3(kcal/Nm3)yi qliMJ/Nm3(kcal/Nm3)H2SCO2H2N

30、2O2CH4C2H84.21.015.119.01.921.811.215.53(3710)11.09(2650)33.94(8107)60.75(14510)0.65(156)1.67(400)7.40(1767)6.80(1625)C2H4C3H8C3H6C4H10C4H8C5H102.77.07.53.54.60.555.85(13340)88.38(21110)81.31(19420)115.56(27600)106.76(25500)132.72(31700)1.51(360)6.18(1477)6.10(1457)4.04(966)4.91(1173)0.66(158)燃料氣發(fā)熱值（2）對流室熱負荷及爐管表面熱強度對流油管熱負荷及表面熱強度進對流油管的油品熱焓 出對流油管的油品熱焓 對流油管熱負荷： 對流油管表面熱強度： 對流過熱蒸汽管（1）熱負荷及表面熱強度進對流蒸