步進(jìn)式加熱爐液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)論文

1、 . . . 摘 要步進(jìn)式加熱爐是一種靠爐底或水冷金屬梁的上升、前進(jìn)、下降、后退的動(dòng)作把料坯一步一步地移送前進(jìn)的連續(xù)加熱爐。廣泛應(yīng)用遍與石油、化工、冶金、機(jī)械、熱處理、表面處理、建材、電子、材料、輕工、日化、制藥等諸多行業(yè)領(lǐng)域。本次設(shè)計(jì)任務(wù)是設(shè)計(jì)步進(jìn)梁加熱爐的液壓系統(tǒng)，采用普通液壓閥，由于在以一個(gè)運(yùn)動(dòng)周期中，要求能適應(yīng)不同的負(fù)載變化和鋼坯運(yùn)動(dòng)速度，要通過控制系統(tǒng)的流量來滿足這些要求。為了防止步進(jìn)梁前移時(shí)產(chǎn)生的慣性，本系統(tǒng)采用了緩沖閥組成壓力補(bǔ)償回路，起到了緩沖作用。為了保證步進(jìn)梁下降時(shí)平穩(wěn)下降，在回路上采用了平衡閥，保證了其平穩(wěn)下降。為了實(shí)現(xiàn)鋼坯在出現(xiàn)故障的時(shí)候能夠在任意位置停止，系統(tǒng)加入了液

2、壓鎖緊裝置，以免出現(xiàn)系統(tǒng)失控。關(guān)鍵字： 步進(jìn)式加熱爐； 普通液壓閥； 鎖緊AbstractWalking beam type furnace use the beam at the bottom of the furnace of the cool steel beam to rise，to go ahead，to come down，to go back.It is widely used in the petroleum，chemical，metalllurgy，machinery，heat treatment，surface treatment，building materials，el

3、ectronic，materials，light industry，chemical，pharmaceutical and other industries.The design in mainly to design the hydraulic proportioning system for the walking beam type furnace.,In this design,the normal hydraulic valve will be used.As we know the speed of the beam will change at the reason of the

4、 change of the load in a circle,so we must change the flow of hydraulic actuating cylinder.In order to avoid the inertia generated when the walking beam goes ahead，the buffering valve is been used.In order to ensure an steady decline when the walking beam goes down.,the balance valve is been used to

5、 ensure its steady decline.As the same time,we use locking acuipement to fasting the beam at any location in case of malfunction.Key word:Walking beam type furnace; The normal hydraulic valve; Locking acuipement目 錄1 緒論51.1背景與工藝51.2設(shè)計(jì)任務(wù)51.2.1 設(shè)計(jì)題目51.2.2 主要技術(shù)參數(shù)與要求51.3設(shè)計(jì)方案62 液壓系統(tǒng)的計(jì)算與選型62.1 系統(tǒng)工作壓力的確定62.

6、2 執(zhí)行元件的計(jì)算與選型62.2.1 升降液壓缸72.2.2 水平液壓缸82.3 執(zhí)行元件速度的計(jì)算92.4 執(zhí)行元件流量的計(jì)算92.4.1 升降液壓缸92.4.2 水平液壓缸102.5 繪制液壓系統(tǒng)工況圖102.5.1 流量循環(huán)圖102.5.2 壓力循環(huán)圖102.5.2.1 升降缸實(shí)際工作壓力計(jì)算102.5.2.2 水平缸的實(shí)際工作壓力計(jì)算112.5.3 功率循環(huán)圖112.6 液壓元件的選擇和專用件設(shè)計(jì)122.6.1 液壓泵的選擇122.6.1.1 確定液壓泵的最大工作壓力PP122.6.1.2 確定液壓泵的流量QP122.6.1.3 確定液壓泵的驅(qū)動(dòng)功率132.6.2 液壓閥的選擇132.

7、6.2.1 升降液壓缸132.6.2.2 水平液壓缸142.6.3 蓄能器的選擇153 液壓系統(tǒng)的計(jì)算與選型173.1 油箱的選擇173.2 濾油器的選擇183.3 冷卻器的選擇193.4 加熱器的選擇213.5 管道的選擇213.5.1 管道徑計(jì)算223.5.1.1 吸油管路223.5.1.2 壓力管路223.5.1.3 吸油管路234 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算234.1 液壓系統(tǒng)壓力損失234.1.1 升降缸回路壓力損失244.1.1.1 延程壓力損失244.1.1.2 局部壓力損失244.1.2 水平缸回路壓力損失254.1.2.1 延程壓力損失254.1.2.2 局部壓力損失255 液壓站的設(shè)

8、計(jì)255.1 液壓站的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)255.2 液壓疊加回路設(shè)計(jì)265.3 液壓系統(tǒng)的安裝275.4 管路的安裝和清洗285.5 液壓系統(tǒng)的維護(hù)286 結(jié)束語28參考文獻(xiàn)291 緒論1.1背景與工藝步進(jìn)式加熱爐是一種靠爐底或水冷金屬梁的上升、前進(jìn)、下降、后退的動(dòng)作把料坯一步一步地移送前進(jìn)的連續(xù)加熱爐。爐子有固定爐底和步進(jìn)爐底，或者有固定梁和步進(jìn)梁。前者叫做步進(jìn)底式爐，后者叫做步進(jìn)梁式爐。軋鋼用加熱爐的步進(jìn)梁通常由水冷管組成。步進(jìn)梁式爐可對(duì)料坯實(shí)現(xiàn)上下雙面加熱。同推鋼式爐相比，它的優(yōu)點(diǎn)是：運(yùn)料靈活，必要時(shí)可將爐料全部排出爐外；料坯在爐底或梁上有間隔地?cái)[開，可較快地均勻加熱；完全消除了推鋼式爐的拱鋼和粘

9、鋼故障，因而使?fàn)t的長度不受這些因素的限制。改進(jìn)的步進(jìn)式加熱爐，屬于冶金行業(yè)生產(chǎn)設(shè)施，它包括爐體，爐體的側(cè)墻由向外分別是低水泥料層、隔熱磚層、硅酸鋁纖維氈隔熱層，爐體分為預(yù)熱段、加熱段、均熱段，加熱段的兩面?zhèn)葔ι显O(shè)置調(diào)焰燒嘴，均熱段的上加熱段設(shè)置平焰燒嘴，均熱段的下加熱段設(shè)置調(diào)焰燒嘴，調(diào)焰燒嘴的煤氣和空氣的混合氣管道上設(shè)置電磁閥和調(diào)節(jié)閥，平焰燒嘴的煤氣和空氣的混合氣管道上設(shè)置調(diào)節(jié)閥，空氣總管道和煤氣總管道設(shè)置在爐頂。1.2設(shè)計(jì)任務(wù)本次任務(wù)是設(shè)計(jì)步進(jìn)式加熱爐液壓系統(tǒng)，具體細(xì)節(jié)如下。1.2.1設(shè)計(jì)題目步進(jìn)式加熱爐液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)1.2.2主要技術(shù)參數(shù)與要求1. 加熱爐橫移部件重量10T，升降部件重量10

10、T，坯料重量20T；2. 步進(jìn)梁垂直位移400mm，水平位移1000mm；3. 液壓系統(tǒng)最高工作壓力不超過24MPa；最大工作周期為80s，最小工作周期為20s.1.3設(shè)計(jì)方案此次設(shè)計(jì)主要是設(shè)計(jì)一個(gè)步進(jìn)式加熱爐液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)。要求這個(gè)液壓系統(tǒng)能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化，能進(jìn)行過載保護(hù)，工作平穩(wěn)，能夠在一定圍進(jìn)行無級(jí)調(diào)速，在步進(jìn)梁式加熱爐里，鋼坯移動(dòng)是通過固定梁和載有鋼坯的移動(dòng)梁進(jìn)行的。步進(jìn)梁的一個(gè)工作周期分為水平，前進(jìn)，下降，后退四個(gè)動(dòng)作。在步進(jìn)梁的水平運(yùn)動(dòng)和升降運(yùn)動(dòng)中，運(yùn)動(dòng)過程都是先加速運(yùn)動(dòng)，后做勻速運(yùn)動(dòng)，最后做減速運(yùn)動(dòng)，速度減為0，然后切換到下一個(gè)運(yùn)動(dòng)過程。在步進(jìn)梁的運(yùn)動(dòng)中，我們始終要保證其平穩(wěn)運(yùn)動(dòng)，既要

11、控制進(jìn)入或流出液壓缸的流量。為了滿足上列工作要求，采用如下方案。1 壓力的選定要根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求并考慮壓力損失，初步選定液壓系統(tǒng)的工作壓力不能超過24MPa，由于系統(tǒng)工作壓力應(yīng)比最高工作壓力低10%-20%,故系統(tǒng)的實(shí)際工作壓力為20MPa。采用兩個(gè)升降液壓缸來完成步進(jìn)梁的垂直運(yùn)動(dòng)，采用單向節(jié)流閥進(jìn)行回油調(diào)速，從而保證升降液壓缸的速度平穩(wěn)，同時(shí)采用了平衡閥，保證液壓缸在下降時(shí)平穩(wěn)下落。2 平移機(jī)構(gòu)的水平運(yùn)動(dòng)用一個(gè)水平液壓缸來實(shí)現(xiàn)，采用了普通差裝閥組成壓力補(bǔ)償回路，有效防止了步進(jìn)梁前移時(shí)產(chǎn)生的慣性沖級(jí)，起到了緩沖作用。3 在快速運(yùn)動(dòng)的液壓機(jī)械或系統(tǒng)需要大流量時(shí)為節(jié)省能源，通常采用多泵供油或?qū)⑿?/p>

12、能器作為輔動(dòng)力源供油。為解決大流量的供油問題，本系統(tǒng)設(shè)計(jì)了用三位無通換向閥組成的差動(dòng)回路，成功的滿足了步進(jìn)梁下降所需的大流量。4 以上液壓缸的動(dòng)作實(shí)現(xiàn)都要用一供一備的變量液壓泵來提供壓力油。2 液壓系統(tǒng)的計(jì)算與選型2.1 系統(tǒng)工作壓力的確定壓力的選定要根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求并考慮壓力損失，初步選定液壓系統(tǒng)的工作壓力不能超過24MPa，由于系統(tǒng)工作壓力應(yīng)比最高工作壓力低10%-20%,故系統(tǒng)的實(shí)際工作壓力為20MPa。2.2 執(zhí)行元件的計(jì)算與選型升降液壓缸分為上升和下降兩個(gè)動(dòng)作，采用兩個(gè)升降液壓缸完成，水平液壓缸分為前進(jìn)和后退兩個(gè)動(dòng)作，采用一個(gè)水平液壓缸完成。要完成液壓缸的選取，先要計(jì)算其負(fù)載。2.

13、2.1升降液壓缸 圖2.1 液壓缸受力圖由上圖可知：（2.1）由（2.1）式可得： （2.2）式中 -液壓缸工作壓力，初算時(shí)可取系統(tǒng)工作壓力-液壓缸回油腔背壓力，初算時(shí)無法準(zhǔn)確確定，根據(jù)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-2，取P2為2MPa。d/D-活塞桿直徑與液壓缸徑之比，根據(jù)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-3，取d/D=0.7. F-工作循環(huán)中最大的外負(fù)載。-液壓缸密封處摩擦力，它的準(zhǔn)確值不易求得，常用液壓缸的機(jī)械效率進(jìn)行估算 （2.3）式中 -液壓缸的機(jī)械效率，一般=0.90.97，這里取=0.95。 外負(fù)載F=30×103×9.8=294000N由于由兩個(gè)液壓缸同時(shí)作用，所以單個(gè)

14、液壓缸的負(fù)載為外負(fù)載的一半。所以F=147000N代入（2.2）式得d=0.7D=86.24mm根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-4，D圓整到160mm，d圓整到110mm。由于升降缸的垂直位移是400mm，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，采用升降缸的型號(hào)為 ZQ-160/110X6302.2.2 水平液壓缸其中外負(fù)載F=30×103×9.8×0.1=29400N取P1=14MPa,P2=2Mpa,cm=0.95,d/D=0.7代入（2.2）式得d=0.7D=38.5mm根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-4，D圓整到80mm，d圓整到56mm由于水平缸的水平位移為1000mm，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，采

15、用水平缸的型號(hào)為 ZQ-80/56X12002.3 執(zhí)行元件速度的計(jì)算由于設(shè)計(jì)任務(wù)要求的工作循環(huán)周期在20到80s之間，并且由于每個(gè)工況的運(yùn)動(dòng)速度不同，先將任務(wù)分配與如下圖2.2 系統(tǒng)工況圖步進(jìn)梁在每個(gè)運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)過程中，都是先加速后勻速最后減速，由于加速和減速的過程中所有時(shí)間極短，可以忽略不計(jì)，故按期平均速度計(jì)算。 上升速度 =400mm/10s=40mm/s 下降速度 =400mm/5s=80mm/s 前進(jìn)速度 =1000mm/10s=100mm/s 后退速度 =1000mm/5s=200mm/s 運(yùn)動(dòng)周期 T=10s+5s+20s+10s=45s2.4 執(zhí)行元件流量的計(jì)算2.4.1升降

16、液壓缸 基本參數(shù) D=160mm，d=110mm，=40mm/s，=80mm/s 上升時(shí)進(jìn)入升降缸的流量：下降時(shí)進(jìn)入升降缸的流量：2.4.2 水平液壓缸 基本參數(shù) D=80mm，d=56mm，=100mm/s，=200mm/s 前進(jìn)時(shí)進(jìn)入水平缸的流量：后退時(shí)進(jìn)入水平缸的流量：由于升降缸是由兩個(gè)缸同時(shí)作用，故其流量是兩個(gè)液壓缸流量之和。2.5 繪制液壓系統(tǒng)工況圖2.5.1 流量循環(huán)圖圖2.3 系統(tǒng)流量循環(huán)圖2.5.2 壓力循環(huán)圖2.5.2.1升降缸實(shí)際工作壓力計(jì)算基本參數(shù)D=160mm，d=110mm， P2=2Mpa, F=147000N, cm=0.95,由公式 （2.1）和（2.3）可得：

17、當(dāng)步進(jìn)梁上升時(shí)升降液壓缸實(shí)際工作壓力P1=8.79Mpa；當(dāng)步進(jìn)梁下降時(shí)液壓缸通過重力自己下降，由蓄能器提供油液，故其工作壓力為0.2.5.2.2 水平缸的實(shí)際工作壓力計(jì)算基本參數(shù)D=80mm，d=56mm，P2=2Mpa，F(xiàn)=29400N，cm=0.95由公式 （2.1）和（2.3）可得當(dāng)步進(jìn)梁前進(jìn)時(shí)水平液壓缸實(shí)際工作壓力P1=7.08MPa；由公式和（2.3）可得當(dāng)步進(jìn)梁后退時(shí)水平液壓缸實(shí)際工作壓力P1=15.99MPa；系統(tǒng)的壓力循環(huán)圖如下：圖2.4 系統(tǒng)壓力循環(huán)圖2.5.3 功率循環(huán)圖由于功率 N=PQ （2.4）所以步進(jìn)梁上升時(shí)所需的功率 N=8.79Mpa×2×

18、48.23L/min=14.14Kw；步進(jìn)梁下降時(shí)所需的功率 N=0；步進(jìn)梁前進(jìn)時(shí)所需的功率 N=7.08Mpa×30.14L/min=3.56Kw；步進(jìn)梁后退時(shí)所需的功率 N=15.99Mpa×53.69L/min=14.31Kw所以功率循環(huán)圖如下：圖2.5 系統(tǒng)功率循環(huán)圖2.6 液壓元件的選擇和專用件設(shè)計(jì)2.6.1液壓泵的選擇2.6.1.1 確定液壓泵的最大工作壓力PP（2.5）式中 P1-液壓缸或液壓馬達(dá)最大工作壓力；p-從液壓泵出口到液壓缸或液壓馬達(dá)入口之間總的管路損失。p的準(zhǔn)確計(jì)算要待元件選定并繪出管路圖時(shí)才能進(jìn)行，初算時(shí)可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選??；管路簡(jiǎn)單，流速不大的，取

19、p=（0.20.5）Mpa；管路復(fù)雜，進(jìn)口有調(diào)速閥的，取p=（0.51.5）Mpa，這里取1.2Mpa。由于上述計(jì)算的最大壓力P1=15.99Mpa，所以pP17.19Mpa。2.6.1.2 確定液壓泵的流量QP多液壓缸或液壓馬達(dá)同時(shí)工作時(shí)，液壓泵的輸出流量應(yīng)為 QPK（Qmax） （2.6）式中 K-系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取K=1.11.3，這里取1.2；Qmax同時(shí)動(dòng)作的液壓缸或液壓馬達(dá)的最大總流量，可從（Q-t）圖上查得。對(duì)于在工作過程中用節(jié)流調(diào)速的系統(tǒng)，還須加上溢流閥的最小溢流量，一般取0.5×10-4m3/s。根據(jù)上述計(jì)算，Qmax=101.66L/min，QP1.2×

20、;（101.66+0.05×60）=125.59L/min。根據(jù)以上求得的pP和QP值，按系統(tǒng)中擬定的液壓泵的形式，從產(chǎn)品樣本或手冊(cè)中選擇相應(yīng)的液壓泵。為使液壓泵有一定的壓力儲(chǔ)備，所選泵的額定壓力一般要比最大工作壓力大25%60%。參照力士樂柱塞泵樣本，選取力士樂a4vso71系列柱塞泵，其性能參數(shù)如下所示排量：71ml/r，最高轉(zhuǎn)速：2200r/min，最大流量：2200r/min時(shí) 156L/min，1500r/min時(shí) 107L/min；最大功率：2200r/min時(shí) 91Kw，1500r/min時(shí) 62Kw；容積效率：0.9，額定壓力：35MPa。2.6.1.3 確定液壓泵的

21、驅(qū)動(dòng)功率由于在工作循環(huán)中，液壓泵的壓力和流量比較大，即（Q-t），（P-t）曲線起伏較大，所以必須分別計(jì)算出各個(gè)動(dòng)作階段所需功率，驅(qū)動(dòng)功率取其平均功率（2.7）式中 t1，t2tn-一個(gè)循環(huán)每一動(dòng)作階段所需要的時(shí)間（s）； N1，N2Nn-一個(gè)循環(huán)每一動(dòng)作階段所需要的功率（W）。其中N1=14.14KW, N2=3.56KW,N3=0,N4=14.31KW。t1=10s, t2=10s,t3=5s,t4=5s代入上式得Nper=10.24KW。查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第四卷表17-1-29，選取電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y4-160M2-2.其參數(shù)為：額定功率P額=15KW，轉(zhuǎn)速n=2930r/min，效率=0.8

22、9。2.6.2液壓閥的選擇選擇閥根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力和實(shí)際通過閥的最大流量，選擇有定型產(chǎn)品的閥件，溢流閥按液壓泵的最大流量選??；選擇節(jié)流閥和調(diào)速閥時(shí)，要考慮最小穩(wěn)定流量應(yīng)滿足執(zhí)行機(jī)構(gòu)的最低穩(wěn)定速度的要求?？刂崎y地 流量一般要選的比實(shí)際通過的流量大一些，必要時(shí)也允許有20%的以的短時(shí)間過流量。2.6.2.1 升降液壓缸下圖為升降液壓缸原理圖:圖2.6 升降回路原理圖 根據(jù)以上計(jì)算得，上升時(shí)的流量為96.46L/min，下降時(shí)的流量為101.66L/min；電磁換向閥：查閱力士樂液壓樣本，選取4WEH16J7XO/6EG24K4力士樂系列三位斯通電磁換向閥，1個(gè)。單向節(jié)流閥：查閱力士樂液壓樣本，選取

23、Z2FS16-3X/SV力士樂系列單向節(jié)流閥，2個(gè)。液壓鎖：查閱力士樂液壓樣本，選取Z2S16-2-5X/V力士樂系列液壓。平衡閥：查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選取FD16PA10平衡閥.2.6.2.2 水平液壓缸下圖為水平液壓缸原理圖圖2.7 水平液壓缸根據(jù)以上計(jì)算得，水平液壓缸前進(jìn)時(shí)的流量為30.14L/min，水平液壓缸后退時(shí)的流量為53.69L/min.。電磁換向閥：查閱力士樂液壓樣本，選取5-WE10J3X/CG24K4/V力士樂系列三位四通電磁換向閥，1個(gè)。雙單向節(jié)流閥：查閱力士樂液壓樣本，選取Z2FS10-5-3X/V力士樂系列單向節(jié)流閥，2個(gè)。液壓鎖：查閱力士樂液壓樣本，選取Z2S10-

24、1-3X/V力士樂系液壓鎖液控式單向閥。其它閥的選擇:電磁溢流閥：查閱力士樂液壓樣本，選取DBW10A12-50電磁溢流閥。單向閥：查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選取S30A3O單向閥。截止閥：查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選取YJZQ-H10N截止閥。2.6.3蓄能器的選擇蓄能用的蓄能器包括“做輔助動(dòng)力源”，“補(bǔ)償泄漏保持恒壓”，“做應(yīng)急動(dòng)力源”，“改善頻率特性”和做液壓空氣彈簧等。由于本系統(tǒng)為高壓系統(tǒng)，故選用皮囊式蓄能器。蓄能器總?cè)莘e的計(jì)算：蓄能器的總?cè)莘eV0，即充氣容積（對(duì)活塞式蓄能器而言，是指氣腔容積與液腔容積之和）。根據(jù)玻爾定律： （2.8）蓄能器工作在絕熱過程（t<1min）時(shí)，n=1.4，其總?cè)莘e

25、： (2.9)P0-充氣壓力，MPaP1-最低工作壓力，MPaP2-最高工作壓力，MPa以上壓力均為絕對(duì)壓力，相應(yīng)的氣體容積分別為V0，V1，n-指數(shù)，絕熱過程n=1.4（對(duì)氮?dú)夂涂諝猓琕w-有效工作容積，L。（1）計(jì)算P1作為輔助動(dòng)力源來說，蓄能器的最高工作壓力為P1=（P1）max+( p)max （2.10）（P1）max-最遠(yuǎn)液壓機(jī)構(gòu)的最大工作壓力，MPa ( p)max-蓄能器到最遠(yuǎn)液壓機(jī)構(gòu)的壓力損失之和，MPa由系統(tǒng)圖和計(jì)算可得，（P1）max=15.99MPa. ( p)max=0.5MPa×3=1.5MPa。所以P1=（P1）max+( p)max=15.99MPa

26、+1.5MPa=17.49MPa。（2）計(jì)算P2 作為輔助動(dòng)力源的蓄能器，為使其在輸出有效工作容積過程中液壓機(jī)構(gòu)的壓力相對(duì)穩(wěn)定些，一般推薦 P1=（0.60.85）P2這里取P2=25MPa。（1） 計(jì)算P0 在保護(hù)膠囊，延長其使用壽命的條件下： P0=（0.80.85）P1 （2.10） 這里取P0=0.8P1=0.8×17.49MPa=13.99MPa（2） 計(jì)算VW 對(duì)于作為輔助動(dòng)力源的蓄能器，可按下式粗算： （2.11）-最大耗油量處，各執(zhí)行元件耗油量總和，L-液壓缸工作腔有效面積，m2-液壓缸的行程，m K-系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取K-=1.2-泵站總供油量，L/min t-泵

27、的工作時(shí)間，s-應(yīng)急操作時(shí)，各執(zhí)行元件耗油量，L其中 Qpt=96.46L/min×10s+30.14L/min×20s+101.66L/min×5s+53.69L/min×10s=44.12L 將以上參數(shù)帶入公式（2.11），得：VW=9.43L 將以上求得參數(shù)代入公式（2.9）得V0=49.71L查力士樂樣本，選取NXQ1-63/20-L-H型蓄能器，其公稱容積為63L，其公稱壓力為20MPa。查力士樂樣本，選取安全閥組ABZSS30M30/330B/S307G24K43 液壓系統(tǒng)的計(jì)算與選型3.1 油箱的選擇油箱在系統(tǒng)中的功能，主要是儲(chǔ)油和散熱，也

28、起著分離油液中的氣體與沉淀污染的作用。根據(jù)系統(tǒng)的具體條件，合理選用油箱的容積，形式和附件，以使油箱充分發(fā)揮作用。油箱有開式和閉式兩種。開式油箱應(yīng)用廣泛，箱液面與大氣相通，為防止油液被大氣污染，在油箱頂部設(shè)置空氣濾清器，并兼作注油口用。閉式油箱一般指箱液面不直接與大氣相通，而將通氣孔與具有一定壓力的惰性氣體相接，充氣壓力可達(dá)到0.05MPa。油箱的形狀一般采用矩形，而容量大于2m3的油箱采用圓筒形結(jié)構(gòu)比較合理，設(shè)備重量輕，油箱部壓力可達(dá)0.05MPa。油箱必須有足夠大的容量，以保證系統(tǒng)工作時(shí)能夠保證一定的液面高度，為滿足散熱要求，需要設(shè)置冷卻裝置。油箱的回油口一般都設(shè)置系統(tǒng)所需要求的過濾精度的回

29、油過濾器，以保持返回油箱具有允許的污染登記，油箱的排油口為了防止意外落入油箱中的污染物，要裝吸油網(wǎng)式濾油器。油箱中需設(shè)置隔板將吸回油管隔開，使液流循環(huán)，油流中的氣泡與雜質(zhì)分離與沉淀。油箱的排油口與回油口之間的距離應(yīng)盡可能遠(yuǎn)些，管口都應(yīng)插入最低油面之下，以免發(fā)生吸空和回油沖濺產(chǎn)生氣泡。管口制成45度的斜角，以增大吸油與出油的截面。油箱有效容量一般為泵每分鐘流量的37倍。對(duì)于行走機(jī)械，冷卻效果比較好的設(shè)備，油箱的容量可選擇小些；對(duì)于固定設(shè)備，空間，面積不受限制的設(shè)備，則應(yīng)采用較大的容量，如冶金機(jī)械液壓系統(tǒng)的油箱容量通常取每分鐘流量的710倍，鍛壓機(jī)械的油箱容量通常取為每分鐘流量的612倍。本系統(tǒng)為

30、冶金機(jī)械的設(shè)計(jì)，故V=（710）QP，其中V為油箱容積，QP為泵的最大流量，由泵的技術(shù)參數(shù)可知，2200r/min時(shí) 最大流量為156L/min，取V=10 QP，所以V=156L/min×10=1560L/min,故可取油箱容量為1600L，所以采用矩形油箱。3.2 濾油器的選擇濾油器是液壓系統(tǒng)中的重要元件。他可以清除液壓油中的污染物，保持油液清潔度，確保液壓元件工作的可靠性。濾油器按其過濾精度的不同，有粗過濾器，普通過濾器，精密過濾器和特精過濾器四種。在選用濾油器時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)。（1） 有足夠的過濾精度，過濾精度是指通過濾芯的最大堅(jiān)硬顆粒的大小，以其直徑d的公稱尺寸表示。其顆

31、粒越小，精度越高。不同的液壓系統(tǒng)有不同的過濾精度要求。應(yīng)該指出，近年來，有一種推廣使用高精度濾油器的觀點(diǎn)，實(shí)踐證明，采用高精度濾油器，液壓泵，液壓馬達(dá)的壽命可延長410倍，可基本消除閥的污染，卡緊和堵塞故障，并可延長液壓油和濾油器本身的壽命。（2） 有足夠的通油能力，通油過濾能力是指在一定壓降和過濾精度下允許通過濾油器的最大流量，不同類型的濾油器可通過的流量值有一定的限制，需要時(shí)可查閱有關(guān)樣本和手冊(cè)。濾芯便于清洗和更換。根據(jù)濾油器在液壓系統(tǒng)中所處的位置不同，濾油器的種類也多種多樣。網(wǎng)式濾油器：裝在液壓泵吸油管路上，用以保護(hù)液壓泵。它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，通油能力大，阻力小，易清洗等特點(diǎn)。線隙式濾油器：

32、一般用于中，低壓系統(tǒng)，這種濾油器阻力小，通流能力大，但不宜清洗。紙質(zhì)濾油器：比一般其它類型濾油器過濾精度高，可濾除油液中的微細(xì)雜質(zhì)。這種濾油器有用于高壓管路的和低壓管路上的兩種?？砂惭b壓差發(fā)訊裝置。用于要求過濾質(zhì)量高的液壓系統(tǒng)中。燒結(jié)式濾油器：是由燒結(jié)青銅濾芯作為過濾元件，加上鋼質(zhì)殼體而成的。這種濾油器耐高壓，高溫，有時(shí)顆粒脫落影響精度，堵塞后不易清洗。用于要求過濾質(zhì)量高的液壓系統(tǒng)中。片式濾油器：用于一般過濾，油流速度比超過0.51m/s。磁性濾油器：用于吸附鐵屑與其他濾油器合用。查閱液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)(電子版)，回油路上的過濾器選用SRFA -160×10FC回油過濾器，過濾精度為10

33、um，系統(tǒng)流量為147.18L/min，濾油器通油能力為160L/min，滿足系統(tǒng)要求。3.3 冷卻器的選擇液壓系統(tǒng)工作時(shí)，因液壓泵，液壓馬達(dá)，液壓缸的容積損失和機(jī)械損失，或控制元件與管路的壓力損失和機(jī)械損失，或控制元件與管路的壓力損失和液體摩擦損失等消耗的能量，幾乎全部轉(zhuǎn)換成熱量，這些熱量使油液和元件的溫度升高，如果油液溫度過高，將嚴(yán)重影響液壓系統(tǒng)的正常工作，因此，我們必須采取強(qiáng)制冷卻的方法，通過冷卻器來控制油液的溫度，使之適合系統(tǒng)工作的要求。對(duì)冷卻器的基本要求：（1）有足夠的散熱面積。（2）散熱效率高。(3)油液通過時(shí)壓力損失小。（4）結(jié)構(gòu)力求緊湊，堅(jiān)固，體積小，重量輕。冷卻器的選擇依據(jù)：

34、（1）系統(tǒng)的技術(shù)要求。（2）系統(tǒng)的環(huán)境。（3）安裝條件。（4）經(jīng)濟(jì)性。（5）可靠性與壽命要求。冷卻器的計(jì)算（1）散熱面積的計(jì)算冷卻器的計(jì)算主要根據(jù)熱交換量確定散熱面積和冷卻水量根據(jù)熱平衡方程式：H2=H-H1 （2.12）式中 H=PP-Pc=PP（1-pcm） （2.13）式中 （2.14）液壓系統(tǒng)在一個(gè)動(dòng)作循環(huán)的平均發(fā)熱量 （2.15）當(dāng)液壓系統(tǒng)處于長期連續(xù)工作狀態(tài)時(shí)，為了不使系統(tǒng)溫升增加，必須使系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量全部散發(fā)出去，即H2=H若H20，則不設(shè)冷卻器冷卻器的散熱面積： (2.16) 式中 （2.17）H-系統(tǒng)的發(fā)熱功率，WPP-油泵的總輸入功率，Wp-油泵的效率m-液壓執(zhí)行元件的效率

35、，對(duì)液壓缸一般按0.95計(jì)算c-液壓回路效率p1q1-各液壓執(zhí)行元件工作壓力和輸入流量乘積總和ppqp-各油泵供油壓力和輸出流量乘積總和T-循環(huán)周期，sH1-油箱散熱功率，WH2-冷卻器的散熱功率，Wtm油和水之間的平均溫差，Kt1-液壓油進(jìn)口溫度，Kt2-液壓油出口溫度，Kt11-冷卻水進(jìn)口溫度，Kt22-冷卻水出口溫度，Kk-冷卻器的傳熱系數(shù)，初步計(jì)算可按下列值選?。?蛇形管式水冷k=110175W/（m2.K） 多管式水冷k=116 W/（m2.K） 平板式水冷k=465 W/（m2.K）根據(jù)推薦的k值按上式算出的冷卻器散熱面積是選擇冷卻器的依據(jù)，考慮到冷卻器工作過程中由于污垢和鐵銹的存

36、在，導(dǎo)致實(shí)際散熱面積減少，因此在選擇冷卻器時(shí)，一般將計(jì)算出來的散熱面積增大20%30%。已知 參數(shù)PP =15Kw, p=0.9m=0.95, c =0.9，T=45,求得系統(tǒng)的發(fā)熱量H= PP（1-pcm）=15Kw×（1-0.9×0.95×0.9）=3.46Kw同時(shí)由于在前面已經(jīng)初步計(jì)算求得油箱的有效容積為1.6m3，一般油面的高度為油箱高h(yuǎn)的0.8倍，與油直接接觸的表面算全散熱表面，與油不直接接觸的表面算是半散熱面。按V=0.8abh求得油箱的各邊之積，abh=1.6/0.8=2m3，取油箱的長度a=2m，油箱的寬b=1m，高度h=1m。油箱的散熱面積為：A

37、=1.8h（a+b）+1.5ab=8.4m2油箱的散熱功率為：H1=KAT式中：K-油箱的散熱系數(shù)，查表取K=15W/（m2.oC）；T-油溫與環(huán)境溫度之差，取T=25 oC求得H1=15×7.875×25=3.13Kw所以H2=H-H1>0,要設(shè)置冷卻器。取冷卻器的冷卻系數(shù)多管式水冷k=116 W/（m2.K），取液壓油進(jìn)口溫度t1=60 oC，液壓油出口溫度t2=50 oC，冷卻水進(jìn)口溫度t11=25 oC，冷卻水出口溫度t22=30 oC。將上述參數(shù)帶入公式（2.17），求得：tm=27.5 oC所以冷卻器的散熱面積為：A=H2/ktm=0.16m2將計(jì)算出來的

38、散熱面積增大30%，所以冷卻器實(shí)際的散熱面積為A=0.16m2×(1+30%)=0.21m2查閱液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取2LQFW-A1.0F管型冷卻器。3.4 加熱器的選擇在低溫環(huán)境工作，為保持合適的油溫，油箱須進(jìn)行加熱?？捎谜羝訜峄螂娂訜?。加熱器的發(fā)熱能力，可按下式估算： （2.18）式中 C-油的比熱（礦物油），J/（kg.K），取C=16752093J/（kg.K） -油的密度，kg/m3，取=900 kg/m3 V-油箱容積，m3-油加熱后溫升，oC T -加熱時(shí)間，s由上述計(jì)算可知，基本參數(shù)C=1800 J/（kg.K），=900 kg/m3 ，V=1500L取=3

39、0 oC，T=40min=2400s。將以上參數(shù)代入 H C V /T，得H30.375Kw因?yàn)殡娂訜崞鞯墓β剩篘=H/，為熱效率，取0.60.8，這里取0.7所以電加熱器的功率N=30.375/0.7=43.39Kw查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取GYY4-220/8型加熱器，其加熱功率為8Kw。3.5 管道的選擇 在液壓傳動(dòng)中常用的管子有鋼管，銅管，橡膠軟管以與尼龍管等。鋼管能承受較高的壓力，價(jià)廉；但彎制比較苦難，彎管半徑不能太小，多用在壓力較高，裝置位置比較方便的地方，一般采用無縫鋼管，當(dāng)工作壓力小于1.6MPa時(shí)，也可用焊接鋼管。紫銅管能承受的壓力較低（P 3.610MPa）,經(jīng)過加熱冷

40、卻處理后，紫銅管軟化，裝配時(shí)可按需要進(jìn)行彎曲；但價(jià)貴且抗振能力較弱。 尼龍管用在低壓系統(tǒng)，塑料管一般只做回油管用。膠管作聯(lián)接兩個(gè)相對(duì)運(yùn)動(dòng)部件之間的管道。膠管分高，低壓兩種。高壓膠管是鋼絲編織踢為骨架或鋼絲纏繞體為骨架的膠管，可用于壓力較高的油路中。低壓膠管是麻繩或者棉線編織踢為骨架的膠管，多用于壓力較低的油路中。由于膠管制造比較困難，成本高，因此非必要時(shí)不用。由于本次設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)屬于高壓系統(tǒng)，故考慮用鋼管。而對(duì)于聯(lián)接兩個(gè)相對(duì)運(yùn)動(dòng)部件的管路則采用那個(gè)軟管聯(lián)接。軟管分高低壓兩種，壓力油路中采用以鋼絲編織或鋼絲纏繞為骨架的高壓軟管，壓力較低的回油路或氣動(dòng)回路中則采用以麻線或棉線編織體為骨架的橡膠軟

41、管。 3.5.1 管道徑計(jì)算 (2.19)式中 Q-通過管道的流量（L/min） V-管允許流速（m/s），見下表表3-1 管道與流速的選擇管道推薦流速液壓泵吸油管道0.52，一般常取1以下液壓系統(tǒng)壓油管道2.56，壓力高，管道短，粘度小取最大值液壓系統(tǒng)回油管道1.53短管道與局部收縮處510泄油管道013.5.1.1 吸油管路 由于液壓泵的最大流量為156L/min，所以吸油管路的流量Q=156L/min，由于泵的出口是軟管連接，依據(jù)上表，取流速v=1m/s，代入公式（2.19）得d=57.5mm查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取吸油管路公稱通徑為65mm，外徑為73mm，壁厚為3mm。3.5.

42、1.2 壓力管路（1） 泵聯(lián)接段 流量Q =156L/min×0.9=140.4L/min，根據(jù)上表，取流速v=5m/s,代入公式（2.19）得d=24.42mm查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取吸油管路公稱通徑為32mm，外徑為42mm，壁厚為5mm。（2） 升降液壓缸回路 流量Q=101.66L/min，根據(jù)上表，取流速v=4m/s，代入公式（2.19）得d=23.22mm查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取吸油管路公稱通徑為32mm，外徑為42mm，壁厚為5mm。（3） 水平液壓缸回路 流量Q=53.69L/min，根據(jù)上表，取流速v=4m/s，代入公式（2.19）得d=16.88mm查

43、液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取吸油管路公稱通徑為32mm，外徑為42mm，壁厚為5mm。3.5.1.3 吸油管路由于系統(tǒng)的最大流量為156L/min，取v=3m/s，代入公式（2.19）得d=33.24mm。查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)（電子版），選取吸油管路公稱通徑為32mm，外徑為40mm，壁厚為5mm。4 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算液壓系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)是在某些估計(jì)參數(shù)情況下進(jìn)行的，當(dāng)各回路形式，液壓元件與聯(lián)接管路等完全確定后，針對(duì)實(shí)際情況對(duì)所設(shè)計(jì)的系統(tǒng)進(jìn)行各項(xiàng)性能分析。對(duì)一般液壓傳動(dòng)系統(tǒng)來說，主要是進(jìn)一步確切地計(jì)算液壓回路各段壓力損失，容積損失和系統(tǒng)效率，壓力沖擊和發(fā)熱溫升等。根據(jù)分析計(jì)算發(fā)現(xiàn)問題，對(duì)某些不合理的設(shè)計(jì)

44、要進(jìn)行重新調(diào)整，或采取其他必要的措施。4.1 液壓系統(tǒng)壓力損失壓力損失包括管路的沿程損失P1，管路的局部壓力損失P2，閥類P3，總的壓力損失P=P1+P2+P3（2.20） （2.21） （2.22）式中 l-管道的長度（m）； d-管道徑（m）； v-液流平均速度（m/s）； -液壓油密度（kg/m3）； -延程阻力系數(shù)； -局部阻力系數(shù)。，的具體值可參考流體力學(xué)相關(guān)容。 （2.23）式中 Qn-閥的額定流量(m3/s); Q-通過閥的實(shí)際流量（m3/s）； Pn-閥的額定壓力損失（Pa）（可從產(chǎn)品樣本中查到）4.1.1升降缸回路壓力損失4.1.1.1延程壓力損失由于升降回路選取的管路公稱通

45、徑為40mm，且通過升降管路的最大流量為101.66L/min，依據(jù)公式（2.19），求得其實(shí)際流速V=1.35m/s。取管路的長度為40m，油液的運(yùn)動(dòng)粘度為=46mm2/s。 因?yàn)?Re=Vd/式中：d-管道徑（m）; V-管道實(shí)際流速（m/s）-油液運(yùn)動(dòng)粘度(mm2/s) Re-雷諾數(shù)將上述參數(shù)代入得Re=1173.9<2300，故油液在管中呈層流流動(dòng)狀態(tài)，其延程阻力系數(shù)=64/Re=0.0545.依據(jù)公式（2.21）將上述參數(shù)代入得P1=0.047MPa。4.1.1.2 局部壓力損失局部壓力損失包括通過管路中折管和管接頭等處的管路局部損失壓力P2以與通過控制閥的局部壓力損失P3。其

46、中管路局部壓力損失相對(duì)來說小的多，故主要計(jì)算通過控制閥的局部壓力損失。此油路的流量為101.66L/min。由原理圖可知，由泵出口到升降回路進(jìn)油口，依次經(jīng)過單向閥，三位四通電磁換向閥，液壓鎖，單向節(jié)流閥，截止閥。單向閥S30A3O：查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中的特性曲線可知，當(dāng)流量為101.66L/min時(shí)，其壓降為0.7MPa。三位四通電磁換向閥4WEH16J7XO/6EG24K4，查力士樂樣本中特性曲線可知，當(dāng)流量為101.66L/min時(shí)，其壓降為0.5MPa。液壓鎖Z2S16-2-5X/V，查力士樂樣本中特性曲線可知，當(dāng)流量為101.66L/min時(shí)，其壓降為0.8MPa。單向節(jié)流閥Z2FS16-

47、3X/SV，查力士樂樣本中特性曲線可知，當(dāng)流量為101.66L/min時(shí)，其壓降為0.5MPa。由于截止閥在正常工作時(shí)全開，壓力損失較小，這里取其壓降為0.1MPa。所以升降回路上通過各閥的局部壓力損失之和為：P3=0.7MPa+0.5MPa+0.8MPa+0.5MPa+2×0.1MPa=2.7MPa故升降回路上壓力損失總和為P=P1+P3=0.047MPa+2.6MPa=2.747MPa由于升降液壓缸實(shí)際最高工作壓力8.79MPa，所以在升降液壓缸工作時(shí)，泵的實(shí)際工作壓力為P=8.79MPa+2.747MPa=11.537MPa。由于所選定的液壓泵的額定功率為35MPa，實(shí)際工作壓

48、力大大小于其額定壓力，所以該泵的選擇是合適的。4.1.2 水平缸回路壓力損失4.1.2.1 延程壓力損失水平回路所選擇的管路通徑為32mm，且通過升降管路的最大流量為53.69L/min，根據(jù)公式（2.19），求得實(shí)際流速v=1.11m/s。取管路的長度為40m，油液的運(yùn)動(dòng)粘度為=46mm2/s。同理，由Re=Vd/求得Re=772<2300，故油液在管中呈層流流動(dòng)狀態(tài)，其延程阻力系數(shù)=64/Re=0.083.依據(jù)公式（2.21）將上述參數(shù)代入得P1=0.051MPa.4.1.2.2 局部壓力損失由原理圖可知，由泵出口到水平回路進(jìn)油口，依次經(jīng)過了單向閥，截止閥，三位四通電磁換向閥，液壓鎖

49、，單向節(jié)流閥，截止閥。三位四通電磁換向閥為5-WE10J3X/CG24K4/V力士樂系列三位四通電磁換向閥，查力士樂樣本中的特性曲線可知，當(dāng)流量為53.69L/min時(shí)，其壓降為0.9MPa單向閥S30A3O：查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中的特性曲線可知，當(dāng)流量為53.69L/min時(shí)，其壓降為0.3MPa。液壓鎖為Z2S10-1-3X/V力士樂系液壓鎖液控式單向閥，查力士樂樣本中的特性曲線可知，當(dāng)流量為53.69L/min時(shí)，其壓降為為0.5MPa。單向節(jié)流閥Z2FS10-5-3X/V力士樂系列單向節(jié)流閥，查力士樂樣本中的特征曲線可知，當(dāng)流量為53.69L/min時(shí)，其壓降為0.8MPa。由于截止閥在正常

50、工作時(shí)全開，壓力損失較小，這里取其壓降為0.1MPa。所以水平回路上通過各閥的局部壓力損失之和為：P3=0.9MPa+0.3MPa+0.5MPa+0.8MPa+0.1MPa×2=2.6MPa故升降回路上壓力損失總和為P=P1+P3=0.051MPa+1.45MPa=1.501MPa，同樣由于水平液壓缸的最大工作最高工作壓力為15.99MPa，所以水平液壓缸在工作時(shí)的泵實(shí)際工作壓力為P=15.99MPa+1.501MPa=2.6MPa，同樣也滿足泵的額定壓力。故系統(tǒng)性能驗(yàn)證完畢，符合條件，無需更改。5 液壓站的設(shè)計(jì)5.1 液壓站的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓站是由液壓油箱，液壓泵裝置與液壓控制裝置三大

51、部分組成。液壓油箱專有空氣濾清器，濾油器，液面指示器和清洗孔等。液壓泵裝置包括不同類型的液壓泵，驅(qū)動(dòng)電機(jī)與其它們之間的聯(lián)軸器等。液壓控制裝置是指組成液壓系統(tǒng)的各閥類元件與其連接體。液壓站的結(jié)構(gòu)分為分散式和集中式兩種結(jié)構(gòu)。本系統(tǒng)采用集中式結(jié)構(gòu)，將液壓系統(tǒng)的供油裝置，控制調(diào)節(jié)裝置單獨(dú)設(shè)置一個(gè)液壓站。這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是安裝維修方便，液壓裝置的震動(dòng)，發(fā)熱都與執(zhí)行元件隔開。壓站的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有以下幾點(diǎn)注意事項(xiàng)：液壓裝置中各部件，元件的布置要均勻，便于裝配，調(diào)整，維修和使用，并且要適當(dāng)?shù)刈⒁馔庥^的整齊和美觀。液壓泵與電動(dòng)機(jī)可裝早液壓油箱的蓋上，也可裝在液壓油箱之外。主要考慮液壓油箱的大小和剛度。由于本系統(tǒng)的油箱

52、較大，故將液壓泵與電動(dòng)機(jī)按裝在液壓油箱之外。在閥類元件的布置中，行程閥的安防位置必須靠近運(yùn)動(dòng)部件。手動(dòng)換向閥的位置必須靠近操作部位。喚醒發(fā)之間應(yīng)留有一定的軸向距離，以便進(jìn)行手動(dòng)調(diào)整或裝拆電磁鐵。壓力表與其開關(guān)應(yīng)布置在便于觀察和調(diào)整的地方。所以，本系統(tǒng)中，將手動(dòng)換向閥裝在現(xiàn)場(chǎng)，方便操作人員與時(shí)將事故鋼包旋轉(zhuǎn)到事故處理點(diǎn)，將危害控制在最小。壓力表安裝在閥臺(tái)最上面的顯示牌上。液壓泵與系統(tǒng)相聯(lián)的管道一般都集中接到系統(tǒng)的中間接頭上，然后再分別通向不同部件的各個(gè)執(zhí)行機(jī)構(gòu)中去，這樣有利于搬運(yùn)，裝拆和維修，也比較美觀。硬管應(yīng)貼地或沿著外形壁面鋪設(shè)，相互平行的管道應(yīng)保持一定的距離，并用管夾固定。隨工作部件運(yùn)動(dòng)的管道可采用軟管，伸縮管或彈性管。軟管安裝時(shí)應(yīng)避免發(fā)生扭轉(zhuǎn)，以免影響使用壽命。本系統(tǒng)在泵的出口處用軟管連接，還可減少液壓沖擊。5.2 液壓疊加回路設(shè)計(jì) 對(duì)液壓疊加回路設(shè)計(jì)的重點(diǎn)注意的是疊加閥的技能，通徑和工作壓力，將所選的疊加閥按一定的規(guī)律疊加成液壓疊加回路。設(shè)計(jì)疊加回路時(shí)，要注意以下幾點(diǎn)：1）主換向閥，疊加閥，底板塊之間的通徑連接尺寸應(yīng)一致。所以，本系統(tǒng)將通徑一樣的疊加支路安放在通義閥塊上。2）主換向閥應(yīng)該布置在疊加閥的最上面，兼作頂蓋用。執(zhí)行元件通過連接油管和底板塊的下底面連接，疊加閥布置在主換向閥和底板塊之間