單層工業(yè)廠房課程設(shè)計計算書(完整版)

1、單層工業(yè)廠房課程設(shè)計計算書（完整版）單層工業(yè)廠房混凝土排架課程設(shè)計1.1 柱截面尺寸確定由圖2可知柱頂標高為12.4m,牛腿頂面標高為8.6m,設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m,則計算簡圖中柱的總高度、下柱高度,、上柱高度分別為：/=12.4m+0.5m=12.9m,/,=8.6m+05m=9.lm/«=12.9m9.lm=3.8m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可由表2.4.2并參考表2.4.4確定柱截面尺寸，見表1。表1柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)截面尺寸/mm矩400 X400下柱1400 X 900X 100X150面 積/mm21.6 X1.875X105慣性

2、矩/mnr21.3 X IS自 重/( KN/ m)4 .0195.384X108 69本例僅取一根排架進行計算，計算單元和計算簡圖如圖1所示。0.35KN/m 220X0.02=0.4 KN/m24X0.1=0.4 KN/m 20.05 KN/m 220X0.015=0.3 KN/m21.4 KN/m 22.900 KN/m 21.2 荷載計算1.2.1 恒載(1).屋蓋恒載：兩氈三油防水層20mm厚水泥砂漿找平層100mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層一氈二油隔氣層15mm厚水泥砂漿找平層；天窗架重力荷載為2X36KN/根i,大溝板2.02KN/m,天溝防水層、找平層、找坡層1.5KN/m,屋架重

3、力荷載為106KN/根i,則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計值為：G1=1.2X(2.90KN/m2X6rriX24m/2+2X36KN/2+2.02KN/mX6m+1.5KN/m義6m106KN/2)=382.70KN(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值：G3=1.2X(44.2kN+1.0KN/mX6rr)=50.20KN（3）柱自重重力荷載設(shè)計值:上柱下柱G4a= G4b =1.2X4kN/mX 3.8m =18.24 KNG5a= G5B=1.2X4.69kN/mX 9.1m =51.21 KN各項包載作用位置如圖2所示。A Jr（Q 尸 50"0）!Gf382.70（。二 50

4、. 10）Gi=382.7075-3G產(chǎn)18.2450.20250H.21J；.Uir.）2浦載作用心£圖（單位tkN）1.2.2 屋面活荷載屋面活荷載標準值為0.5KN/m2,雪荷載標準值為0.35KN/m2,后者小于前者,故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：Q1=1.4X0.5KN/m2乂6mx24m/2=50.40KNQ1的作用位置與G1作用位置相同，如圖2所示。1.2.3 風(fēng)荷載風(fēng)荷載標準值按式（2.5.2）計算，其中o=0.35KN/m2,z=1.0,5根據(jù)廠房各部分標高及B類地面粗糙度由附表5.1確定如下：柱頂（標高12.40m）uz=1.067檐口（標高14

5、.30m）uz=1.120天窗架壁底（標高16.99m）uz=1.184天窗架壁頂（標高19.86m）uz=1.247屋頂（標高20.31m）uz=1.256us如圖3a所示，由式（2.5.2）可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標準值分別為:1k=zus1uz0=1.0X0.8X1.067X0.35KN/m2=0.299KN/m2zsz2k=zus2uz0=1.0x0.8X1.067X0.35KN/m2=0.299KN/m2zsz則作用于排架計算簡圖（圖3.b）上的風(fēng)荷載設(shè)計值為:q1二1.4X0.299KN/mX6.0m=2.51KN/mq2=1.4X0.187KN/m2X6.0m=1.57KN

6、/mFw=Q(Us1+Us2)Uzh1+(Us3+Us4)Uzh2+(Us5+Us6)Uzh3zqB=1.4X(0.8+0.5)X1.120X1.9m+(-0.2+0.6)X1.184X2.69+(0.6+0.6)X1.247X2.87X1.0X0.35KN/m2X6.0m=24.51KNll1.1.2.4 吊車荷載由表2.5.1可得200/50KN吊車的參數(shù)為：B=5.55m,K=4.40m,g=75KN,Q=200KN,Fp,max=215KN,F的所=45KN。根據(jù)B及K,可算得吊車梁支座反力影響線中歌輪壓對應(yīng)點的豎向坐標值，如圖4所示。(1)吊車豎向荷載由式(2.5.4)和式(2.5.

7、5)可得吊車豎向荷載設(shè)計值為：Dmax=QFp,maxyi=1.4X215KNX(1+0.080+0.267+0.075)=647.15KNDmin=QFpminyi=1.4X45KNX2.15=135.45KNp,iiiinco吊車而載作用支座反力影響上（2）吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力按式（2.5.6）計算，即T=1（Q+g）=1X0.1X（200KN+75KN=6.875KN44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值按式（2.5.7）計算，即Tmax=qTyi=1.4x6.875KNX2.15=20.69KN1.3排架內(nèi)力分析該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法

8、進行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)i按式（2.5.16）計算，結(jié)果見表2。表2柱剪力分配系數(shù)柱別n=Iu/IiHu/HCo=3/1+3(1/n-1)=H3/CoEIi_1/ii=1/iA,B柱n=0.1090.295C0=2.480a=b=0.2061010HlEA=B=0.51.3.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析包載作用下排架的計算簡圖如圖5所示。圖中白重力荷載G及力矩M是根據(jù)圖2確定，即G尸G1=382.70KN;G2=G3+G4A=50.20KN+18.24KN=68.44KNG3=G5a=51.21KN;M1=G1e1=382.70KNX0.05m=19.14KNmm2=(G1+G4A

9、)e(0G3e3二(382.70KN+18.24KN)X0.25m-50.20KNX0.3m=85.18KNm囪5束祚除下排柒內(nèi)力困由于圖5a所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱28可按柱頂為不動錢支座計算內(nèi)力。柱頂不動較支座反力R可根據(jù)表2.5.2所列的相應(yīng)公式計算，則(1 -) =2.122 (11)nC3=l12=1.13213(1 1)nRA = M1C1M2 c 19.14KN m,2.122 85.18KN m 1.132 =10.62 KN12.9mRB =-10.62 KN求得Ri后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該 截面以上重力荷載

10、之和，包載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖 5.b,c o圖5.d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定。1.3.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析排架計算簡圖如圖6a所示。其中Q=50.4 KN,它在柱頂及變階處引起的力矩 為乂人=50.4儂乂0.05m1=2.52 3 m ； M2A=50.4KNX 0.25m=12.60 KN m。對于Aft, C1 =2.122, C3=1.132,則M1AC1M 2A2.52KN m 2.122 12.6KN m 1.13212.9m=1.53 KN(RB =-1.53 KN( )M氏屋面活商載時4架內(nèi)力圖1.3.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左

11、吹風(fēng)時計算簡圖如圖7a所示。對于A,B柱，n=0.109,=0.295,則4131(1)C11=n=0.3293181(-1)nRA=-q1HC11=-2.51KN/mX12.9mX0.329=-10.65KN()RB=-q2HC11=-1.57KN/m義12.9mX0.329=-6.66KN()R=RA+RB+Fw=-10.65KN-6.66KN-24.51KN=-41.82KN()各柱頂剪力分別為：VA=RA-aR=-10.65KN+0.5X41.82KN=10.26KN()VB=RB-BR=-6.66KN+0.5X41.82KN=14.25KN()排架內(nèi)力圖如圖7b所示。S711/651

12、/則7力圖(2)右吹風(fēng)時計算簡圖如圖8a所示。將圖7b所示A,B柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖8b所示。1.3.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)Dmax作用于A柱計算簡圖如圖9a所示。其中吊車豎向荷載Dmax,Dmin在牛腿頂面處引起的力矩為：MA=Dmaxe3=647.15KNX0.3m=194.15KNmMB=Dmine3=135.45KNX0.3m=40.64KNm對于Aft,C3=1.132,貝URa =RbMA194.15KNm1.132aC3=-17.04KN(H12.9m=3.57 KN(Mb_40.64KNm1.132C3H12.9mR=RA+Rb=-17.04KN+

13、3.57KN=-13.47KN()排架各柱頂剪力分別為：Va=Ra-aR=-17.04KN+0.5X13.47KN=-10.31KN(Vb=Rb-bR=3.57KN+0.5X13.47KN=10.31KN()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖9b,c所示。困9作用在內(nèi)力囪(2) Dmax作用于B柱同理，將“Dmax作用于A柱”的情況的A,B柱對換，并注意改變符號，可求得各柱的內(nèi)力，如圖10所示。810DmaIfcB-時一架內(nèi)力圖(3) Tmax作用下排架計算簡圖如圖11a所示。對于A,Bfi,n=0.109,=0.295,由表2.5.3得a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632,

14、則23a3(2a)(1a)2(23a)C5=n=0.629213(-1)nRa=-TmaxC5=-20.69KNX0.629=-13.01KN()Rb=-TmaxC5=-13.01KN(),R=FA+RB=-13.01KNX2=-26.02KN()各柱頂剪力為：VA=RA-nAR=-13.01KN+0.85X0.5X26.02KN=-1.95KN()VB=RB-BR=-13.01KN+0.85X0.5X26.02KN=-1.95KN()排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖11b所示。當(dāng)Tmax方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，大小不變。i!L iB11 1刈作耳：時誹槊內(nèi)力困1.4 內(nèi)力組合以A

15、柱內(nèi)力組合為例。表3為各種荷載作用下A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表，表4為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正負號內(nèi)力方向如表3中歐那個的例圖所示。內(nèi)力組合按式（2.5.19）式（2.5.21）進行。除Nmax及相應(yīng)的Mf口丫一項外，其他三項均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利內(nèi)力值；對于Nmax及相應(yīng)的Mf口吐-項，II-II和田-田截面均按（1.2SGK+1.4SQK）求得最不利內(nèi)力值，而I-I截面則是按式（2.5.21）即（1.35SGK+SQK）求得最不利內(nèi)力。對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力田-田采用標準值，同時只需對e0/h0>0.55的柱進行驗算。為此，表4中亦給出了叭

16、和Nk的組合值，它們均滿足e0/h0>0.55的條件，對本例來說，這些值均取自Nmin及相應(yīng)的MF口丫一項。表3A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表柱號及正向內(nèi)力荷載恒類別載序號IM21.22IN400.94屋面活載3.2950.40吊車豎向荷載Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱吊車水平荷載風(fēng)荷載-39.180-39.18021.52057.-6711.5100n-nM1-63.96-9.31154.971.4621.5257.11-67.51N451.1450.40647.15135.45000m-mM132.684.6261.15-92.36192.06341.21-314.42N502.3550

17、.40647.15135.45000V10.621.53-10.31-10.3118.7442.64-34.50表4A柱內(nèi)力組合表截面+Mmax及相應(yīng)N,VMVImax及相應(yīng)N,VNmax及相應(yīng)M,VNm.及相應(yīng)MVM、Nk備注I-IM+0.9(+0.9+J93.01+0.90.9(+)+J-88.71+0.926.18+0.9+0.9+J93.0168.96Nmax項，取1.35Sgk+0.71.4SQKN446.3400.94486.34446.3366.52U-JJM+0.90.9(+)+130.40+0.9+0.9+J-150.3+0.975.51+0.90.9+J-142.15N97

18、5.33496.501033.58451.14J-M+0.9+0.9(+)+J549.03+0.90.9(+)+-480.68+0.987.72+0.9+0.9(+)+J549.03N1071.90612.061084.791071.9V57.20-43.961.3457.20Mk396.05-339.4566.54396.05Nk825.45496.99834.65825.45Vk42.12-30.140.9642.121.5 柱截面設(shè)計仍以A柱為例。？M凝土：C30,fc14.3N/mm2,ftk2.01N/mm2;鋼筋：受'一力筋為HRB335,fyfy300N/mm2,b0.5

19、50。上下柱均采用對稱配筋。1.5.1 上柱配筋計算由表4可見，上柱截面共有4組內(nèi)力。取h0=400mm-40mm=360mrn®判別，其中三組內(nèi)力為大偏心受壓；只有（M=26.18KNm,N=486.34KN一組為小偏心受壓，且N<b1fcbh0=0.550X1.0X14.3N/mm2X400mrm360mm=1132.56KN故按此組內(nèi)力計算時為構(gòu)造配筋。對3組大偏心受壓內(nèi)力，在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中，取較小的一組，即取M=93.01KNm,N=446.30KN由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度l°=2X3.8m=7.6m。附加偏心距eaW

20、20mm（大于400mm/3。93.01 106 N mm e0=M/N=446300N=208mm e =e0 +ea =208mm +20mm=228mm由lo/h=7600mm/400mm=19>5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5fcA0.514.3N/mm24002mm2446300N1.151.15 0.01 (7600mm400mm0.96112=114001228mm7600mm400mm)21.0 0.961.391360mmN446300 N2as2 0.217 一1 fcbh01.0 14.3N /mm 400mm 360mmh080.mm360m m0.222取x=2

21、as進行計算e = ei h /2 as 1.391 228mm 400mm/2 40mm 157.1mmAs As選 318 (Nefy(h° as )446300 N 157.1mm ,2 T300N /mm (360mm 40mm)rcc2730mmAs =763 mm2 ), 則As /(bh)763 mm2 /(400mm X產(chǎn)=2.563>1.0,取1=1.0400mm)=0.48%>0.2%g足要求。由附表11.1,得垂直于排架方向柱的計算長度1o=1.25X3.8m=4.75m,則Io/b=4750mm/400mm=11.88,=0.95。一_.2一_2N

22、u0.9(fcAfyAs)0.90.95(14.3N/mm400mm400mm300N/mm2_763mm22)2347.66KNNmax486.34KN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。1.5.2 下柱配筋計算取h0=900mm-40mm=860mm與上柱分析方法類似，在表4的8組內(nèi)力中，選取下面的一組不利內(nèi)力：M=549.03KNm,N=1071.90KN下柱計算長度l0=1.0Hl=9.1m,附加偏心距ea=900mm/30=30mm(于20mm)b=100mm,bf=400mm,hf=150mm。6一549.0310Nmm1071900N由 l0/h=9100mm/900mm=10.12

23、0.5 fcA 0.5 14.3N /mmeo=M/N=512mme=e°+ea=512mm+30mm=542mm100mm 900mm 2 (400mm 100mm) 150mm1071900N1 一 N=1.20>1.0,取 1=1.0o11ho55,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，且取21.0。,1,9100mm、22=1()1.01.01.1161400542mm900mm860mmei1.116542mm6049mm0.3臨0.3860mm258mm故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則Nx=i fcbf1071900N/ _，,一21.0 14.3N / mm 400m

24、m187.4mmhf150mm說明中和軸位于腹板內(nèi)，應(yīng)重新計算受壓區(qū)高度x:N1fc(bfb)hfx1fcb21071900N1.014.3N/mm(400mm100mm)150mm.21.014.3N/mm100mm299.6mme =Aseh/2as604.9mm900mm/240mm1014.9mmx)1 fcbx(h。-),1Ne£0b)hf(h°hfAs2fy(h°as)21071900N1014.9mm1.014.3N/mm(400mm100mm)150mm2(860mm150mm/2)1.014.3N/mm100mm299.6mm(860mm299.

25、6mm/2)2/300N/mm(860mm40mm)21132mm2選用420(A=1272mm2)。按此配筋，經(jīng)驗算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求。1.5.3柱的裂縫寬度驗算規(guī)范規(guī)定，對比/臨0.55的柱應(yīng)進行裂縫寬度驗算。本題的下柱出現(xiàn)/臨0.55的內(nèi)力，故應(yīng)對下柱進行裂縫寬度驗算。驗算過程見表5,其中，下柱的As=1272mm2,Es=2.0105N/mm2;構(gòu)件受力特征系數(shù)cr=2.1;混凝土保護層厚度c25mm。表5柱的裂縫寬度驗算表柱截回下柱內(nèi)力標準值Mk/(KNm)396.05Nk/KN825.45e°=M/Nk/mm480>0.55h0=473Aste0.5

26、bh(bfb)hf0.0140s1-(l)21400包hhe1.0(l0/h<14)e1e0kh/2as/mm890(bfb)hffbho0.523ho2z0.870.12(1f)(-0)2ho/mme702.2sk:)/(N/mm)AsZ173.60.65口1.1tesk0.57sk,一deq、，maxcr(1.9c0.08)/mmEste0.16<3（滿足要求）1.5.4柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，具箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用8200t筋。1.5.5牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖12所示。其中牛腿截面寬度b

27、=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm,h0=565mm。（1）牛腿截面高度驗算按式（2.6.1）驗算，其中=0.65,ftk=2.01N/mm2,Fhk=0（牛腿頂面無水平荷載），a=-150mm+20mm=-130mm<0a=0,Fvk按下式確定：D maxG3Fvk= -QG647.15KN50.20KN504.08KN由式（2.6.1 ）得：（11.41.20.5 巳)ftkbho0.65Fvk 0.5 ho2.01 400 565590.54KN Fvk0.5故牛腿截面高度滿足要求。因,？I艮尺寸(2)牛腿配筋計算由于a=-150mm+20mm=-130mm<0而該牛腿

28、可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求,Asminbh0.002400mm600mm480mm2。縱向鋼筋取414(As=616mm2),水平箍筋選用8100。1.5.6柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接處，混凝土達到設(shè)計強度后起吊。由表2.4.6可得柱插入杯口深度為h1=0.9x900mm=810mm,h1=850mm則柱吊裝時總長度為3.8m+9.1m+0.85m=13.75m,計算簡圖如圖13所示。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載(應(yīng)考慮動力系數(shù))，即qi=Gq1k1.51.354.0KN/m8.1KN/m3、q2Gq2k1.51.35(0.4m1.0m25KN/m3)20.25K

29、N/mq3Gq3k1.51.354.69KN/m9.50KN/m在上訴荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：1212212M2 8.1KN /m (3.8m 0.6m)2,1由 Mb Ra13 -qal| M20得:2122-(20.25KN /m 8.1KN /m) 0.6 m84.20KN mRa2q3l3m2l31 9.50KN /m 9.35m 84.20KN m 35.41KN29.35mM1q1H28.1KN/m3.82m258.48KNm12 人 dM 3M3 RaX q3X ,令2dxRaq3x0,得x=3.73m,則下柱段最大彎矩為:1M3 35.41KN 3.73m 9.50K

30、N/m 2!lllr untnia 13 一吊射1算筒圖柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表 6（3.732 m2 65.99KN m表6柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截回上柱下柱M(M)/(KNm)58.48(43.32)84.20(62.37)MuAsfy(h0a's)/(KNm)73.25>0.958.48=52.63312.91>0.984.20=75.782、skmk/(0.87h0As)/(N/mm)181.2865.530.65八1.1tesk0.38-0.31<0.2，取0.2sk_deqmaxcr1觀0.08TEste/mm0.14<0.

31、2（滿足要求）0.02<0.2（滿足要求）1.6基礎(chǔ)設(shè)計1.6.1 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（田-田截面）傳給基礎(chǔ)的M,N,V以及外墻自重重力荷載。前者可由表4中田-田截面選取，見表7,其中內(nèi)力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內(nèi)力的正號規(guī)定見圖14b。 M特航意圖表7基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標準組合m/(KNm)N/KNV/KNMk/(KNm)nJKNVk/KN第1組549.031017.9057.20396.05825.4542.12第2組一480.68612.06一43.96一339.4

32、5496.99一30.14第3組87.721084.791.3466.54834.650.96由圖14a可見，每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6.0m,總高度為14.35m,墻體為240mm磚墻(4.7KN/m2),鋼框玻璃窗(0.45KN/m2),基礎(chǔ)梁重量為16.7KN/根。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：240mm磚墻4.7KN/m26mX14.35m-(5.1m+1.8m)X4.2m=268.46KN鋼框玻璃窗0.45KN/m2X(5.1m+1.8m)X4.2m=13.04KN基礎(chǔ)梁16.7KNNwk=298.20KNNwk距基礎(chǔ)形心的偏心距5為：ew=(240mm+900mm)/2=

33、570mmNw=1.2Nwk=1.2X298.20KN=357.84KN1.6.2 基礎(chǔ)尺寸及埋深(1)按構(gòu)造要求擬定高度h：h=h1a150mm由表2.4.6得柱的插入深度h10.9hc0.9900mm810mm800mm，取h1=850mm由表2.4.7得杯底厚度a1應(yīng)大于200mm取a1=250mm則h=850mm+250mm+50mm=1150mm頂面標高為-0.500m,故基礎(chǔ)埋深d為：d=h+0.5m=1.650m由表2.4.7W杯壁厚度t>300mm取325mm基礎(chǔ)邊緣高度a2取350mm臺階高度取400mm見圖14b。(2)擬定基礎(chǔ)底面尺寸由式(2.7.2)得：A>

34、N k ,macxNwkmd834.65KN 298.20KN240KN/m2 20KN/m3 1.65m5.47m2適當(dāng)放大，取A=bl=3.6mx2.4m=8.64m2(3)計算基底壓力及驗算地基承載力GkmdA20KN/m31.65m8.64m2285.12KN121223W-lb22.4m3.62m25.184m366基底壓力按式(2.7.3)計算，結(jié)果見表8;按式(2.7.8)驗算地基承載力，其中1.2fa1.2240KN/m2288KN/m2,驗算結(jié)果見表8?？梢姡A(chǔ)底面尺寸滿足要求表8基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第1組第2組第3組Mk/(KNm)Nk/KNVk/KN3

35、96.05825.45一339.45496.9966.54834.650.9642.12一30.14Nbk(NkGkNwk)/KN1408.771080.311417.97Mbk(MkVkNwkew)/(KNm)274.51一544.09一102.33Pk,max(弧M)/(KN/m2)Pk,minaw216.01110.10229.9920.08183.86144.38P(Pk,maxPk,min)/2/KNfa/KNPkmax/KN1.2fa/KNLk,maxa163.06<240216.01<288125.04<240229.99<288164.12<240

36、183.86<2881.6.3基礎(chǔ)高度驗算這時應(yīng)采用基底凈反力設(shè)計值Pj,Pj,max和Pj,min可按式（2.7.3）計算，結(jié)Pj,min<0,故對該組內(nèi)力應(yīng)按果見表9。對于第2組內(nèi)力，按式（2.7.3）計算時,式（2.7.7）計算基底凈反力，即:e0Mb735.20KN m969.90KN0.758mabe3.6m0.758m1.042m22由式(2.7.7)得:p j, max2Nbla2 969.90KN3 2.4m 1.042m258.56KN /m2因臺階高度與臺階寬度相等（均為400mm）,所以只需驗算變階處的受沖切承載力。變階處受沖切承載力計算截面如圖15所示。變階

37、處截面有效高度h0=750mm-(40mm+5mm)=705mm。因為at2h01200mm2705mm2610ml2600mm,所以應(yīng)按式(2.7.13)計算Al,即:A,bbt3.6m1.7m2Al(h0)l(0.705m)2.4m0.588m2222由式(2.7.10)得：2_2FlpjA258.56KN/m20.588m2152.03KNat1.2m；因at2h02.61ml2.6m,M：ab=l=2.4m,由式(2.7.11)得:am(1.2m2.4m)/21.8mh=750mm<800mm,取hp=1.0;ft1.1N/mm2,由式(2.7.9)得：0.7hpftamh00.71.01.1N/mm21800mm705mm977.13103N977.13KNFl152.03KN故基礎(chǔ)高度滿足要求。表9基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算表類別第1組第2組第3組M/(KNm)5一87.72n/KN49.03480.681084.7v/KN1071.90612.06957.20一1.3443.96Nb(NNw)/KN1429.749