平板網(wǎng)架結(jié)構(gòu)ppt課件

1、1.第一個網(wǎng)架，1964年，上海師范大學球類館屋蓋 31.5m 40.5m、角鋼桿件2.第一批有影響的網(wǎng)架 1967年，首都體育館； 1973年，上海萬人體育館 70年代初，遼寧體育館、上海文化廣場4.80年代初，專業(yè)消費網(wǎng)架廠家出現(xiàn)，構(gòu)成專業(yè)化消費3.1981年，公布，世界 第一個由國家頒發(fā)的網(wǎng)架構(gòu)造技術(shù)規(guī)范 99X112.2m,正交斜放網(wǎng)架，高6m,15X17格，網(wǎng)格尺寸6.6m 16Mn鋼角鋼桿件，板式螺栓節(jié)點高強M22)，65kg/m2 三向網(wǎng)架，直徑110m,外挑2X7.3m,高6m, 網(wǎng)格邊長6.28m 16Mn鋼鋼管桿件，空心球節(jié)點，47kg/m25.單層工業(yè)廠房的大面積運用，網(wǎng)

2、架構(gòu)造的開展進入新 的階段。 80年代初，唐山地震災禍重建，唐山齒輪廠結(jié)合廠房、唐山機車車輛廠客車總裝車間均采用上萬米網(wǎng)架構(gòu)造具有較好的抗震性能 90年代初，天津無縫鋼管廠管加工車間60000平方米、長春第一汽車廠轎車總裝廠房80000平方米、哈爾濱東安發(fā)動機裝配車間廠房(60000平方米) 90年代后期，年建立網(wǎng)架100萬平方米以上，“網(wǎng)架王國1.網(wǎng)架構(gòu)造在中國的開展一、網(wǎng)架的類型1.平面桁架系網(wǎng)架2.四角錐體系網(wǎng)架3.三角錐體系網(wǎng)架1.平面桁架系網(wǎng)架下弦桿腹桿上弦桿支撐桿 斜腹桿應布置成使桿件受拉方向比較有利1兩向正交正放網(wǎng)架 兩向節(jié)間應布置成偶數(shù)。 支承平面內(nèi)應設置斜桿，傳送程度荷載。2

3、兩向正交斜放網(wǎng)架 各榀桁架剛度各異，構(gòu)成良好空間作用有角柱無角柱3兩向斜交斜放網(wǎng)架 適用于矩形平面，構(gòu)造復雜，受力欠佳，有特殊建筑要求時采用4三向網(wǎng)架 適用跨度較大(L60m),平面為三角形、六邊形、多邊形和圓形 空間剛度大、受力性能好、支座受力較均勻，節(jié)點構(gòu)造復雜(Nmax=13)5單向折線形網(wǎng)架由一系列平面桁架斜交成V形，也可看成正放四角錐網(wǎng)架取消了縱向上下弦桿單向受力，不需求支撐周邊增設部分聯(lián)絡桿件，添加整體剛度，構(gòu)成空間構(gòu)造)下弦桿腹桿上弦桿1正放四角錐網(wǎng)架 受力均勻，空間剛度大，運用最廣2正放抽空四角錐網(wǎng)架 桿件數(shù)目少、構(gòu)造簡單、經(jīng)濟效果好 下弦桿件受力不均勻，剛度較小，用于較小跨度

4、、輕屋面、無吊頂3斜放四角錐網(wǎng)架 上弦桿短、下弦桿長、節(jié)點構(gòu)造簡單 運用較廣泛4棋盤形四角錐網(wǎng)架 斜放四角錐網(wǎng)架程度轉(zhuǎn)動45度 上弦桿短、下弦桿長 周邊滿錐時，剛度較好 屋面構(gòu)造簡單5星形四角錐網(wǎng)架 上弦桿短、下弦桿長、豎桿受壓、內(nèi)力等于上弦節(jié)點荷載 剛度稍差、適用于中小跨度的周邊支承1三角錐網(wǎng)架 受力均勻，空間剛度大 適用于大中跨度及重屋面的建筑物2抽空三角錐網(wǎng)架 整體剛度較差 適用于中小跨度的輕屋面的建筑物3蜂窩形三角錐網(wǎng)架 節(jié)點匯交6根，簡化節(jié)點構(gòu)造 上弦平面六邊形，添加屋面板布置和找坡的困難 適用于中小跨度的周邊支承網(wǎng)架，用于六邊形、圓形和矩形平面二、網(wǎng)架構(gòu)造的支承1.周邊支承2.點支

5、承3.周邊支承與點支承結(jié)合4.三邊或兩邊支承5.單邊支承1.周邊支承 傳力直接、受力均勻，支座支承于柱頂或連梁，最常見2.點支承 受力與無梁樓蓋類似柱帽方式3.周邊支承與點支承結(jié)合 可有效地減少網(wǎng)架桿件的內(nèi)力峰值和撓度 適用于大柱網(wǎng)工業(yè)廠房、倉庫、展覽館等4.三邊或兩邊支承 自在邊的存在對網(wǎng)架內(nèi)力分布和撓度都不利 在飛機庫、影劇院、工業(yè)廠房、干煤棚等中運用5.單邊支承 受力與懸挑板類似 多用于挑篷構(gòu)造網(wǎng)架支承位置(A)上弦支承(B)下弦支承(C)混合支承(D)下弦支承三、網(wǎng)架構(gòu)造的選型 網(wǎng)架的選型應根據(jù)建筑平面外形和跨度大小、支承方式、荷載大小、屋面構(gòu)造和資料、制造方法等方面因綜合確定 矩形平

6、面、周邊支承：長寬比小于或等于1.5時，宜選用斜放四角錐、棋盤形四角錐、正放抽空四角錐網(wǎng)架，也可以思索兩向正交斜放網(wǎng)架，兩向正交正放網(wǎng)架。 正放四角錐網(wǎng)架鋼量較其他網(wǎng)架高，但桿件規(guī)范化程度比其他網(wǎng)架好，目前采用較多。對于中小跨度，也可選用星形四角錐網(wǎng)架和蜂窩形三角錐網(wǎng)架。 當邊長比大于1.5時，宜先用兩向正交正放網(wǎng)架，正放四角錐網(wǎng)架和正放抽空四角錐網(wǎng)架。當平面狹長時，可采用單向折線形網(wǎng)架。三、網(wǎng)架構(gòu)造的選型 對于平面外形為矩形、點支承情況，宜采用兩向正交正放網(wǎng)架，正放四角錐網(wǎng)架，正放抽空四角錐網(wǎng)架。 對于平面外形為圓形、多邊形等，宜采用三向網(wǎng)架，三角錐網(wǎng)架，抽空三角錐網(wǎng)架。 對于大跨度建筑，實

7、踐工程的閱歷證明，三角錐網(wǎng)架和三向網(wǎng)架其耗鋼量反而比其他網(wǎng)架省。 對于矩形平面，三邊支承或二邊支承情況，只需對開口邊進展處置，即可按四邊支承情況選用網(wǎng)架方式。開口邊有兩種處置方法，一是將整個網(wǎng)架的高度適當增高，開口邊桿件的截面加大，使網(wǎng)架整體剛度得到改善；另一種方法是在其開口邊部分添加網(wǎng)架層數(shù)。四、網(wǎng)架高度和網(wǎng)格尺寸 網(wǎng)架高度與 1屋面荷載和設備尺寸；2平面外形；3支承條件；4建筑尺寸要求包括跨度等要素有關(guān) 網(wǎng)格尺寸取決于屋面資料的選用，假設屋面采用無檁體系，即采用鋼絲網(wǎng)水泥板或帶肋鋼筋混凝土屋面板，網(wǎng)格尺寸不宜超越4m，否那么屋面板將很笨重；如采用有檁體系，受檁條經(jīng)濟跨度影響，網(wǎng)格尺寸不宜超

8、越6m。 網(wǎng)格尺寸s與網(wǎng)架高度h)有親密關(guān)系，s/h之比越大，斜腹桿與上、下弦平面夾角越小，通常應使斜腹桿與弦桿夾角為40 55 。網(wǎng)格尺寸和網(wǎng)架高度都與網(wǎng)架跨度、支承情況、建筑平面、屋面資料、荷載大小等要素有關(guān)。四、網(wǎng)架高度和網(wǎng)格尺寸網(wǎng)架的上弦網(wǎng)格數(shù)和跨高比優(yōu)化結(jié)果鋼 筋 混 凝 土 屋 面 體 系鋼 檁 條 體 系網(wǎng) 架 形 式網(wǎng) 格 數(shù)跨 高 比網(wǎng) 格 數(shù)跨 高 比兩 向 正 交 正 放 網(wǎng) 架 ， 正 放 四 角 錐 網(wǎng) 架 ，正 放 抽 空 四 角 錐 網(wǎng) 架(2 4)+0.2L2兩向正交斜放網(wǎng)架、棋盤形四角錐網(wǎng)架 、 斜 放 四 角 錐 網(wǎng) 架 、 星 形 四 角 錐 網(wǎng) 架(6

9、8)+0.08L21014(6 8)+0.07L2(13 17)-0.03L2注 ： 1.L2為 網(wǎng) 架 短 向 跨 度 ， 單 位 ： m 2.當 跨 度 在18m以 下 時 ， 網(wǎng) 格 數(shù) 可 適 當 減 少五、網(wǎng)架的整體構(gòu)造1.網(wǎng)架屋面排水坡的構(gòu)成(A)網(wǎng)架整體起拱(B)網(wǎng)架變高度(C)設短柱支托設短柱支托構(gòu)造簡單，是采用較多的找坡方法2.網(wǎng)架允許撓度與起拱度 網(wǎng)架構(gòu)造作屋蓋時，f=L/250,L為短向跨度 網(wǎng)架構(gòu)造作樓蓋時，f= L/300,L為短向跨度 網(wǎng)架起拱呵斥網(wǎng)架制造復雜，普通網(wǎng)架可不起拱，要求起拱時，拱度f=L/300, L為短向跨度一、網(wǎng)架計算根本假定1.節(jié)點為鉸接，桿件只

10、接受軸力2.按小撓度實際計算3.按彈性方法分析 網(wǎng)架是一種空間桿系構(gòu)造，桿件之間經(jīng)過鉸接節(jié)點銜接，可忽略節(jié)點剛度的影響。僅能接受節(jié)點集中荷載。4.僅接受節(jié)點集中荷載二、網(wǎng)架構(gòu)造計算模型和分析方法1. 鉸接桿件計算模型2. 梁系計算模型3. 平板計算模型計算模型分析方法a. 有限元法b. 差分法c. 力法d. 微分方程解法1. 空間桁架位移法。一種鉸接桿系構(gòu)造的有限元分析法，適宜計算機運用，是準確方法，是一切方法中計算精度最高的。2. 交叉梁系梁元法。適用于由平面桁架系組成網(wǎng)架的一種方法，以單元網(wǎng)片等代為梁元，是簡化方法中精度較高的一種，誤差5%。3. 交叉梁系力法兩向平面桁架系， 誤差10%-

11、20%。4. 交叉梁系差分法平面桁架系或正放四角錐，誤差10%-20%。5. 混合法平面桁架系組成的網(wǎng)架，適宜40m以下，誤差0%-10%。6. 假想彎矩法斜放四角錐及棋盤四角錐，適宜中小跨度， 誤差15%-30%。7. 網(wǎng)板法正放四角錐， 誤差10%-20%。8. 下弦內(nèi)力法計算蜂窩形三角錐網(wǎng)架， 誤差0-5%。9. 擬板法平面桁架系及由角錐體組成的網(wǎng)架，誤差10%-20%。10. 擬夾層板適宜40m以下網(wǎng)架， 誤差5%-10%。三、空間桁架位移法1. 根本方程及單元剛度矩陣(A) 桿件節(jié)點線位移(B) 桿件節(jié)點力單元部分坐標系中根本方程)1(eeepuk部分坐標單元剛度矩陣)2(1111i

12、jelEAk坐標轉(zhuǎn)換)4()3(eeeeRPpRUu轉(zhuǎn)換矩陣)5(00nmlrrrR方向余弦ijijijijijijlZZZxnlYYYxmlXXXxl)cos()cos()cos(整體坐標系中根本方程)6(PUKPRUkRRPRUkeeeeeTeee整體坐標單元剛度矩陣)7(lnlnlnln222222222nmnnmnmlmmnmlmllmlnmnmlmllEAKije稱對)8(PKU 有限元集合體的根本方程組K網(wǎng)架構(gòu)造總體剛度矩陣；U網(wǎng)架結(jié)點在整體坐標系中位移列陣；P在整體坐標系中網(wǎng)架的外荷載列陣； 支座約束類型：自 由 彈性約束 固定約束 強迫位移四、邊境條件 構(gòu)造在整體坐標系中的總剛

13、度K是奇特的，尚需引入邊境條件以消除剛體位移。根據(jù)邊境條件來修正總剛度矩陣以使總剛度矩陣成為正定陣四、邊境條件 彈性約束：在某自在度i方向有彈性約束且彈簧剛度系數(shù)為si，將彈簧剛度系數(shù)si疊加到總剛度矩陣中相應自在度方向的主元kii上即可； 固定約束或強迫位移：在某自在度i方向有強迫位移i，將總剛度矩陣中相應自在度方向的主元kii乘以一個充分大的數(shù)R，R為1081012； ki1U1+ki2U2+kiiRUi+kinUn=kiiR i五、內(nèi)力計算及平衡算核) 9 ()()()(ijijijijijijeeewwnvvmuulLEANRUuUNijNij為桿件內(nèi)力，受拉為正、受壓為負，方向與部分

14、坐為桿件內(nèi)力，受拉為正、受壓為負，方向與部分坐標系的標系的x x軸方向一致軸方向一致 假設假設j j為支座結(jié)點，那么為支座結(jié)點，那么RjRj為支座反力，否那么為支座反力，否那么Rj Rj 應為應為零以此進展校核零以此進展校核 計算了每個桿件內(nèi)力Nij后，可求出每個結(jié)點按靜力平衡條件求結(jié)點不平衡力向量Rj。設共有s個桿件匯交于結(jié)點j，其中有r個桿件，其部分坐標x軸指向結(jié)點j，而其他q個桿件其部分坐標x軸的正向背叛結(jié)點j。于是結(jié)點j的不平衡力向量Rjx，)10() cos() cos() cos() cos() cos() cos(zjrqjkijyjrqjkijxjrqjkijzjyjxjjPz

15、xNzxNPyxNyxNPxxNxxNRRRR六、構(gòu)造重分析及收斂條件)11(2111110000ANUKAANUKA循環(huán)循環(huán)n n次，兩次截面改動數(shù)量相差不超越桿件總數(shù)的次，兩次截面改動數(shù)量相差不超越桿件總數(shù)的5%5%即可通常即可通常n n為為3-43-4次次 網(wǎng)架構(gòu)造為多次超靜定構(gòu)造，需假想構(gòu)造初始截面二、網(wǎng)架構(gòu)造溫度作用三、網(wǎng)架構(gòu)造地震作用一、根本荷載四、桿件、節(jié)點和支座設計和構(gòu)造五、網(wǎng)架制造與安裝一、根本荷載1. 網(wǎng)架自重程序自動計算永久荷載2. 屋面板/樓面板包括銜接檁條3. 吊頂資料自重4. 懸掛設備、管道等自重一、根本荷載1. 屋面或樓面活荷普通不上人屋面，0.5kN/m2可變荷

16、載2. 雪荷載不與活荷同時思索3. 風荷載4. 積灰荷載5. 吊車荷載6. 溫度作用7. 地震作用二、網(wǎng)架構(gòu)造溫度作用 網(wǎng)架是超靜定構(gòu)造，在均勻溫度場變化作用下，由于桿件不能自在熱脹冷縮，桿件內(nèi)會產(chǎn)生應力，這種應力稱為網(wǎng)架的溫度應力。溫度場變化范圍是指施工安裝終了網(wǎng)架支座與下部構(gòu)造銜接固定結(jié)實時的氣溫與當?shù)啬昴曜罡呋蜃畹蜌鉁刂?。它的計算方法有采用空間桁架位移法的準確分析法和把網(wǎng)架簡化為平面構(gòu)架的近似分析法 當溫度變化，網(wǎng)架桿件中以支承平面弦桿的溫度應力為最大，隨著支座法向約束的減弱而減少。當支座法向約束減弱到一定程度后，即可不思索溫度應力的影響(桿件溫度應力小于0.05f，可不思索溫度作用)

17、。1. 網(wǎng)架不思索溫度應力的條件 網(wǎng)架規(guī)程中規(guī)定，符合以下條件之一者，可不思索溫度內(nèi)力：1、支座節(jié)點的構(gòu)造允許網(wǎng)架側(cè)移時，其值應等于或大于計算值；2、當周邊支承的網(wǎng)架、且網(wǎng)架驗算方向跨度小于40m時，支承構(gòu)造為獨立柱或磚壁柱；3、在單位力作用下，柱頂位移值大于或等于下式計算值：1038. 02ftEaEALum根本原理：1 首先將網(wǎng)架各節(jié)點加以約束，求出因溫度變化而引起的桿件固端內(nèi)力和各節(jié)點的節(jié)點不平衡力2 而后取消約束，將節(jié)點不平衡力反向作用在節(jié)點上，用空間桁架位移法求由節(jié)點不平衡力引起的桿件內(nèi)力3 最后，將桿件固端內(nèi)力與由節(jié)點不平衡力引起的桿件內(nèi)力疊加，即求得網(wǎng)架的桿件溫度應力2.網(wǎng)架溫度

18、應力的準確計算法：空間桁架位移法)12(ijijttaAEpE、a分別為鋼材的彈性模量和線膨脹系數(shù) Aij ij桿的截面面積 t 溫度差C，以升溫為正1 因溫度變化而引起的桿件固端內(nèi)力 當網(wǎng)架一切節(jié)點均被約束時，因溫度變化而引起ij桿的固端內(nèi)力為)13()cos()cos()cos(ZxtaAEpYxtaAEpXxtaAEpijZiijyiijxi 同時，桿件對節(jié)點產(chǎn)生固端節(jié)點力，其大小與桿件的固端內(nèi)力一樣，方向與它相反。設ij桿在i端有桿端內(nèi)力ptij，那么i端的桿端內(nèi)力在構(gòu)造坐標系上的分量 pxipyipzi分別為ij桿的I端內(nèi)力在整體坐標系中的分力1 因溫度變化而引起的桿件固端內(nèi)力2 節(jié)

19、點不平衡力引起的桿件內(nèi)力 設與第i節(jié)點相連的桿件有m根以下圖，那么由桿端內(nèi)力引起的節(jié)點不平衡力的分力為：)14(coscoscos111mkikikiztmkikikiytmkikikixttaAEptaAEptaAEpm相交于節(jié)點i上的桿件數(shù) 各節(jié)點上的節(jié)點不平衡力反向作用在網(wǎng)架各節(jié)點上，即建立由節(jié)點不平衡力引起的有限元幾何體根本方程組，其表達式：)14(tPKU2 節(jié)點不平衡力引起的桿件內(nèi)力 思索了邊境條件后，解得由節(jié)點不平衡力產(chǎn)生的各節(jié)點的位移值 ij桿有節(jié)點不平衡力引起桿件內(nèi)力為)15(1tPKU)16()(cos()(cos()(cos(ijijijijijijtwwZxvvYxuu

20、XxLEAN2 節(jié)點不平衡力引起的桿件內(nèi)力3 網(wǎng)架桿件的溫度應力架桿件的溫度應力由桿件固端內(nèi)力與由節(jié)點不平衡架桿件的溫度應力由桿件固端內(nèi)力與由節(jié)點不平衡力引起的桿件內(nèi)力疊加而得，即力引起的桿件內(nèi)力疊加而得，即)17(ijtijtijPNN 空間桁架位移法與近似法比較，除精度較高外，還可思索網(wǎng)架各個部位溫差不同。這給一些工業(yè)廠房因工藝要求對網(wǎng)架各部位取不同溫度變化提供計算上能夠性3 網(wǎng)架桿件的溫度應力)18()(cos()(cos()(cos(aLwwZxvvYxuuXxEANtijijijijijij三、網(wǎng)架構(gòu)造地震作用 地震發(fā)生時，由于劇烈的地面運動而迫使網(wǎng)架構(gòu)造產(chǎn)生振動，受迫振動的網(wǎng)架，其

21、慣性作用普通來說是不容忽視的。正是這個由地震引起的慣性作用使網(wǎng)架構(gòu)造產(chǎn)生很大的地震內(nèi)力和位移，從而有能夠呵斥構(gòu)造破壞或倒塌，或者失去構(gòu)造任務才干。因此在地震設防區(qū)必需對網(wǎng)架構(gòu)造進展抗震計算。 多自在度體系無阻尼自在振動運動方程為1 自振特性0UKUM 可得到構(gòu)造體系的3n階自振頻率和3n階振型。 普通取二十階最低自振頻率進展動力分析即可滿足工程設計精度要求。 多采用子空間迭代法來計算網(wǎng)架構(gòu)造的前數(shù)階低頻的自振頻率和相應的振型。 節(jié)點凝聚質(zhì)量采用重力荷載代表值。K=2M 1 自振特性自振頻率和振型的特點 頻譜相當密集 可分為程度振型與豎向振型兩類，普通豎向分量大 各種不同類型網(wǎng)架的豎向振型曲面根

22、本上類似 不同類型但具有一樣跨度的網(wǎng)架根本周期比較接近 網(wǎng)架在地震作用時的運動方程為2 豎向地震反響分析時程分析法)19(guMKUUCUM 2 豎向地震反響分析振型分解反響譜法 計算網(wǎng)架豎向地震內(nèi)力時，可以先求出各振型最大地震作用，然后作為靜荷載作用于構(gòu)造，再用空間桁架位移法求各振型豎向地震內(nèi)力，最后再組合求出地震內(nèi)力規(guī)范值。也可以直接求振型最大位移，然后再計算振型豎向地震內(nèi)力，最后進展組合。 振型參與系數(shù)j TjjTjjMHM （20）)21(k 是地震影響系數(shù)，它綜合代表了地震的影響2 豎向地震反響分析振型分解反響譜法 為動力系數(shù)，它反映了構(gòu)造的最大絕對加速度反響與地面運動最大加速度的關(guān)

23、系 K為地震系數(shù)，它反映了地面運動最大加速度與重力加速度之間的關(guān)系)23(maxgguk 2 豎向地震反響分析振型分解反響譜法maxmax(22)gguuu 地震影響系數(shù)那么為 對于網(wǎng)架構(gòu)造的抗震計算首先要求計算構(gòu)造的豎向地震反響因此需求豎向地震反響譜。目前在抗震計算中普通取豎向反響譜為程度反響譜的1/22/3，在網(wǎng)架構(gòu)造的豎向地震反響計算中可取2/3)24(maxgguu 2 豎向地震反響分析振型分解反響譜法2 豎向地震反響分析振型分解反響譜法 可計算出第j階振型最大位移。 Uj = jj (Tj) 由Uj計算j振型豎向地震內(nèi)力Rj。 振型組合有多種不同的方案，其中被以為相對比較合理的方法是

24、“平方和開方，構(gòu)造的地震反響)25(12njjRRRjjjjG 3 豎向地震作用規(guī)范適用方法(26)EVjjjjFG G網(wǎng)架節(jié)點重力荷載代表值 aj相應于第j振型的地震影響系數(shù) j相應于第j振型并思索地面運動豎向分量作用時 的振型參與系數(shù) j振型在地面運動豎向分量作用下的最大地震作用 組合得網(wǎng)架的地震作用)27(12njjEvEvkFF3 豎向地震作用規(guī)范適用方法 i節(jié)點上的恒荷載取100；雪荷載及屋面積灰荷載取 50；不思索屋面活荷載，v為豎向地震作用系數(shù) 將所得地震作用等效反算并簡化后，計算作用在網(wǎng)架第i節(jié)點上的地震作用規(guī)范值)28(ivEvkGF3 豎向地震作用規(guī)范適用方法), 2 ,

25、1(miSSSiEii 定義地震作用系數(shù)：場 地 類 別設 防 烈 度-89-0.150. 080.150. 100.203 豎向地震作用規(guī)范適用方法 平面復雜或重要的大跨度網(wǎng)架構(gòu)造,還是應采用振型分解反響譜法或時程分析法分析和驗算。懸挑長度較大的網(wǎng)架屋蓋構(gòu)造以及用于樓層的網(wǎng)架構(gòu)造，當設防烈度為8度或9度時，其豎向地震作用規(guī)范值可分別取該 構(gòu)造重力荷載代表值的10或20。計算重力荷載代表值時，對普通民用建筑可取樓層活荷裁的50。3 豎向地震作用規(guī)范適用方法1 桿件資料和截面方式 鋼材種類主要為Q235鋼和Q345鋼 網(wǎng)架桿件的截面方式a)圓管 b)等肢角鋼 c)不等肢角鋼 d)單角鋼 e)H型鋼 f)方管 圓管截面具有回轉(zhuǎn)半徑大和截面特性無方向性等特點，是目前最常用截面方式,圓鋼管截面有高頻電焊鋼管及無縫鋼管兩種。在設計中應盡量采用高頻電焊鋼管，較無縫鋼管造價廉價且管壁較薄。 薄壁方管截面具