工程高大支模方案

1、 煙臺市芝罘區(qū)全民健身中心工程 模板工程施工方案 建設單位：煙臺市芝罘區(qū)政府投資工程建設管理辦公室 監(jiān)理單位：煙臺市工程建設第一監(jiān)理XXX 施工單位：山東德信建設集團股份XXX 項目負責人：冷青 技術負責人：孔祥珠 35 / 40模板工程施工方案報審表工程名稱：煙臺市芝罘區(qū)全民健身中心 致：煙臺市工程建設第一監(jiān)理XXX 我方已根據(jù)施工合同的有關規(guī)定完成了煙臺市芝罘區(qū)全民健身中心工程模板施工方案的編制，并經(jīng)我單位上級部門技術負責人審查批準，請予以審查。附：煙臺市芝罘區(qū)全民健身中心工程模板工程施工方案 承包單位： 山東德信建設集團第八項目分公司 項目經(jīng)理： 日 期： 專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：專業(yè)監(jiān)

2、理工程師： 日 期： 總監(jiān)理工程師審核意見： 項目監(jiān)理機構：煙臺市工程建設第一監(jiān)理XXX 總監(jiān)理工程師： 日 期： 目 錄1.編制說明及編制依據(jù)·····································12.工程概

3、況·············································23.支撐系統(tǒng)設計···&#

4、183;········································34.施工部署········&

5、#183;····································65. 高大支模施工···········

6、83;···························86. 施工安全管理·····················

7、;··················107驗算書·······························

8、;··············11附：梁板柱模板加固示意圖1.編制說明及編制依據(jù)編制依據(jù)：l 工程項目施工圖：包括與高支模相關的樓層梁板結構圖、建筑剖面圖等。l 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001 J84-2011（扣件式鋼管腳手架支撐體系）l 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（門式鋼管腳手架支撐體系）l 建筑結構荷載規(guī)范（G

9、B5009-2012）；l 混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-2002）2011版；l 鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）；l 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001）；2. 工程總體概況2.1工程概況：本工程位于煙臺市芝罘區(qū)，東鄰福來里街，北鄰芝罘區(qū)體育場。該工程為新建項目，結構形式為框架結構，地下一層，地上六層，屋頂采用網(wǎng)架結構。建筑高度：23.70m。地上部分為全民健身中心活動項目包括（培訓室、辦公、綜合訓練場、體操、跆拳道等），地下一層為車庫及水泵房。主體長51.20m，寬50.20m，高21.90m?？偨ㄖ娣e：11432.51，其中地上部分：88

10、59.57，地下部分：2572.94?；A形式為柱下獨立基礎。建筑結構的安全等級：二級，設計使用年限：50年，建筑抗震設防類別：丙類，地基基礎設計等級：丙級，框架抗震等級：二級，屋面防水等級：二級。本工程±0.00m相當于絕對高程：25.75m2.2工程名稱：煙臺市芝罘區(qū)全民健身中心工程2.3參建單位： 建設單位：煙臺市芝罘區(qū)政府投資工程建設管理辦公室 設計單位：山東圣凱建筑設計咨詢XXX 勘探單位：山東圣凱建筑設計咨詢XXX巖土工程分公司 監(jiān)理單位：煙臺市工程建設第一監(jiān)理XXX 施工單位：山東德信建設集團股份XXX2.4高大模板區(qū)域負一層頂梁板（標高為-5.45m至-0.2m，支模

11、高度5.25m）三層頂板2-7軸交C-H軸（標高為3.46m-10.46m，支模高度7m）本工程按照施工圖紙GS-06、GS-07梁板配筋示意圖中5-6軸交H軸KL13為例進行受力分析及計算，其梁板柱模板支設圖詳見附頁。2.5工程質量及安全目標 2.5.1質量目標 工程質量按國家現(xiàn)行建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準達到設計圖紙要求，確保工程質量達到“合格”等級標準，主體工程達到市級優(yōu)質結構標準。 2.5.2 質量等級計劃： 分部工程質量等級計劃： 地基與基礎工程: 合格 主體工程:優(yōu)質結構 裝飾工程: 合格 屋面工程: 合格 分項工程質量計劃 合格率: 2.5.3安全文明施工目標：市級安全文明工地

12、2.5.4進度目標：2012年11月18號至2014年2月13號3. 支撐系統(tǒng)設計3.1支撐系統(tǒng)選型、選材根據(jù)模板施工規(guī)范要求，超過或含5m在內(nèi)的層高，必須按照高大支模施工規(guī)范的要求進行施工。因此本工程模板支撐系統(tǒng)采取滿堂支撐形式。采用48×3.5鋼管作為支撐立桿，支承面為防水底板頂（-5.45m）及一層頂板頂（-3.46m），立桿底座為100mm×100mm，厚度不小于50mm的木墊板。梁、板采用18mm厚模板，對跨度大于4m的梁板按跨度的1/10003/1000起拱。支撐立桿的步距h=1.50m，橫距為1.20m，縱距為1.20m，水平桿距地30cm設置掃地桿。3.2支

13、撐系統(tǒng)構造設計（1）板支模設計模板材料為：竹膠板底模厚度18mm；木材彈性模量E=9000.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；立桿上端伸出至模板支撐的長度a=0.25m。鋼材彈性模量E=206000.00N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=125.00N/2。（2）梁支模設計模板材料為：竹膠板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離為

14、700mm，性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距600mm，縱向間距1000mm，架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管質量0.0376kN/m，桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.25m。 （3）保證高大模板整體穩(wěn)定的構造措施：a、支撐系統(tǒng)的搭設遵循“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范”JGJ1302001、J842001（2002版）b、支撐系統(tǒng)采用鋼管（48×3.5）作為支撐立桿。所有立桿的駁接采用對接扣

15、件正對連接。立桿頂部加上托，每邊用兩根鋼管作為龍骨支撐梁底方木。c、負一層及三層梁板砼強度達到100后方可拆除此模板支撐（注：安裝立桿前，在相應地面上放線定位。）d、模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連接設置與地面形成600角且扣在立桿上，下端必須落地。e、支架兩端與中間每隔4排立桿由頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，所有水平拉桿都須用扣件直接與支撐立桿連接，避免交叉的橫桿單獨相互扣接。f、所有的立桿在安裝過程中必須控制好垂直度，使偏差小于0.1。i、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時停止施工并進行處理。4.施工部署4.1項目組織

16、機構項目經(jīng)理：冷清項目技術負責人：孟磊內(nèi)業(yè)組施工組后勤組采購 曲鵬財 務 段輝預算員 邢須電工 于國軍保安 孫孝東倉管 靳保國施工員 寧軼杰質量員 李進有安全員 尹磊資料員 劉琰水電安裝 徐進油漆涂料 李成門窗安裝 徐進架子班 夏志強鋼筋班 王鳳乾砼 班 王榮華 木模班 岳宋江泥水班 王榮華項目部管理人員崗位職責1）項目經(jīng)理工作職責：對公司負責及工程成本和行政管理工作，并負責對工程的領導、指揮、協(xié)調(diào)決策等更大事宜。2）工地負責人工作職責：主持工地日常工作，主要對外了解，協(xié)調(diào)工程內(nèi)、外關系，對工程安全生產(chǎn)以及現(xiàn)場管理作出決策。3）項目技術負責人工作職責：負責組織編制施工組織設計和施工方案，對施工

17、現(xiàn)場的技術問題作出決策。4）施工員工作職責：主要負責施工班組、工程質量和安全技術交底，實施各項施工質量、安全管理措施以及施工現(xiàn)場管理工作，并且詳細填寫施工記錄。5）質量員工作職責：主要負責現(xiàn)場施工質量督促檢查工作。6）安全員工作職責：主要負責現(xiàn)場安全措施管理及安全檢查工作。7）預算員工作職責：主要負責工程預結算工作。8）資料員工作職責：主要負責施工資料的填寫和收集裝冊歸檔工作。9）倉管員工作職責：主要負責材料分發(fā)和施工工具的保管工作。10）財務工作職責：主要負責工程成本管理及現(xiàn)場財務工作。11）保安工作職責：主要負責施工現(xiàn)場的防火、防盜及治安秩序等工作。4.2施工準備4.2.1、技術準備 進行

18、技術交底，清除搭設場地雜物，按施工方案的要求放線定位，搭設立桿前，要根據(jù)平面圖放出每根立桿的位置。4.2.2、材料要求 a、立桿、橫桿（水平桿）、剪刀撐等均用48×3.5的焊接管。 b、回轉扣、直角扣件、對接扣件必須配套齊全。 c、扣件活動部位必須靈活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。 d、所有構配件必須經(jīng)過防銹處理，確保力學性能達到規(guī)范要求。 e、鋼管和扣件必須分類堆放，露天堆放及堆垛上有塑料布等防水材料覆蓋。4.2.3、勞動力準備 搭、拆工作人員是經(jīng)過考核的專業(yè)架子工，不少于20人。5. 高支模施工5.1施工順序（流程）支模板清 理支鋼管放 線交底澆搗砼

19、鋼筋驗收綁扎鋼筋模板驗收支架拆除模板拆除5.2驗收及拆除的批準程序支撐系統(tǒng)搭設、鋼筋綁扎、混凝土澆注、支撐架拆除遵循以下程序a、每一個分項完成需進行下一個分項時，由班組自檢。b、班組自檢合格后報項目部，項目部進行檢查、驗收c、項目部檢查合格后，報公司技術質量處，由技術質量處同項目部共同檢查驗收。d、公司檢查合格后，報監(jiān)理，由我司會同甲方、監(jiān)理共同檢查、驗收。合格后方可進行下一道工序。5.3支撐系統(tǒng)拆除a、模板支撐系統(tǒng)拆除以前，施工員對工人進行書面交底，按施工方案程序進行，施工期間由安全員負責現(xiàn)場指揮，施工區(qū)設置圍欄專人看守，如某些地方由于特殊情況不能按施工方案執(zhí)行時，通知有關技術人員。重新制定

20、該處的拆除方案后才能繼續(xù)進行支撐系統(tǒng)拆除。b、支撐系統(tǒng)的拆除參考施工層砼試件強度試驗報告，混凝土試塊的強度達到100%方可拆除。c、支撐系統(tǒng)拆除，拆頂板模時從一端開始，按一定的順序進行。d、拆除首先把頂托松動，把以上的模板，主次龍骨拆掉后，然后由上而下拆除水平鋼管，拆下的鋼管由拆除人員一根一根的往下傳遞，不許從上往下拋擲。e、拆除鋼管支撐的過程中，如發(fā)現(xiàn)有影響結構安全的質量隱患時，暫停拆除工作，經(jīng)研究處理后方可繼續(xù)拆除。f、禁止大面積拆除鋼管支撐，再進行模板拆除。g、拆下來的各種材料，分類清理，有損壞必須修整，并且按管理人員指定地方堆放整齊。6. 施工安全管理6.1施工安全管理措施1、 執(zhí)行國

21、家安全生產(chǎn)，勞動保護方面的方針、政策和法規(guī)。堅持“安全第一、預防為主”的方針。2、 通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業(yè)和危險性較大的行為，要進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。3、 明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業(yè)班組每天自檢、現(xiàn)場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。4、 施工過程中，如發(fā)現(xiàn)不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監(jiān)督下清除隱患，以保證安全生產(chǎn)的順利進行。5、 嚴格執(zhí)行安全操作規(guī)程；6、 所有施工人員在進入施工現(xiàn)場操作必須按規(guī)范要求帶好安全帽；

22、7、 作業(yè)人員必須經(jīng)過三交底教育才能上崗操作；8、 模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；9、 模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；10、 安裝模板按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；11、 安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；12、 大模板安裝時，先內(nèi)后外，單面模板就位后，用支架固定并支撐牢固；13、 拆模板，經(jīng)施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經(jīng)施工負責人同意，方可拆除。操作時按順序分段進行，不允許讓模板枋料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；14、 完工

23、后，不得留下松動和懸掛的模板木方等，拆下的模板木方及時運送到指定地點集中堆放穩(wěn)妥。7驗算書一、梁、板高大支模安全計算（一）梁模板支撐體系計算書1.計算參數(shù)結構樓板厚160mm，梁寬b=350mm，梁高h=700mm支撐高度：取5.25m計算；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距300mm，縱向間距1200mm，架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.5

24、8cm；鋼管質量0.0376kN/m，桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.25m。2.梁底模驗算(1)梁底模及支架荷載計算底模自重 0.3kN/m2×(0.40+ 1.36)×1.2 = 0.63kN/m砼自重 25.0kN/m3×0.40×0.80×1.2 = 9.60kN/m鋼筋荷載 1.5kN/m3×0.40×0.80 ×1.2 = 0.58kN/m振搗砼荷載 2.0kN/m2×0.40×1.4 = 1.12kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1=11.93 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算

25、計算組合 q2=10.81kN/m(2)梁底模板驗算底模厚度h=18mm，底模寬度b=400mm；第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)=五跨。W=bh2 /6 =400.00×18.002/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105M=KM·q1L2 =-0.105×11.93×0.302×106=-112735N.mm=-0.11kN.m=M/W=112735/21600=5.22N/mm2梁底?？箯潖姸?M/W=5.22N/mm2fm=13.00N

26、/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606V=KVq1L=0.606×11.93×0.30×1000=2169N=2.17kN=3V/（2bh）=3×2169/(2×400×18)=0.45N/mm2 梁底?？辜魪姸?3V/(2bh)=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=10.81kN/m撓度系數(shù)K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.644×10.81×3004/(100×9000.00×194400)

27、=0.32mm =L/400=300/400=0.75 mm 梁底模撓度V=0.32mm=0.75mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算簡圖（3）第一層龍骨驗算第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立桿橫向尺寸L2=300mm，梁寬度b=400mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；a.梁傳荷載計算q=q1×第一層龍骨間距/梁寬=11.93×0.30/0.40=8.95kN/mb.板傳荷載計算板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4

28、15;活載=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=0.35×0.30×7.46=0.78kN經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.71kNN2=3.73kNN3=0.71kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M=0.12kN.m經(jīng)過計算得到最大支座力 F=3.73kN經(jīng)過計算得到最大變形 V=0.02mm1）抗彎強度驗算=M/W=0.12×106/85333=1.44N/mm2 第一層龍骨抗彎強度1.44N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算=3

29、5;1864/(2×80×80)=0.44N/mm2 第一層龍骨抗剪強度0.44N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算最大撓度=0.02mm=L/400=300/400=0.75mm第一層龍骨撓度V=0.02mm小于0.75mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算簡圖（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨采用雙鋼管 48x3.5；第二層龍骨縱向間距1000mm、計算跨數(shù)五跨。W=10160.00mm3，I=243800.00mm4 ，A=4.89cm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.334P=F=3728 N最大彎矩為Mmax=KmPL=-0.334&#

30、215;3728×1000=-1245670N.mm=-1.25kN.m =M/W=1245670/10160=122.61N/mm2第二層龍骨抗彎強度=M/W=122.61N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=1.534V=KVP=1.534×3728/1000=5.72kN =3V/(2bh)=3×5.72×1000 /(2×2×489.00)=8.77N/mm2第二層龍骨抗剪強度=3V/(2bh)=8.77N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3） 撓度驗算撓度系數(shù)K=0.2

31、77P=F=3728N= KPL3/（100EI）=0.277×3728×10003/(100×206000.00×243800)=0.21mm=L/400=1000/400=2.50mm第二層龍骨撓度V=0.21mm=2.50mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算簡圖3.支撐強度驗算（1）鋼管承載力驗算傳至每根鋼管立柱力的系數(shù)=4.228每根鋼管承載NQK1 =4.228×3728=15764N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.30×1.00×1=420N每根鋼管承載荷載NQ

32、K =NQK1NQK2 =15764+420=16184N 鋼管重量0.0376kN/m，立桿重量=0.0376×23.9=899N水平拉桿16層，拉桿重量=16×1.30×0.0376=783N扣件單位重量 14.60 N/個,扣件重量=14.60×16=234N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=899+783+234=1916N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2×1916+16184=18483NL0=h+2a=1.50+2×0.25=2.00m48鋼管的i=1.58 cm,=L0/i=200.00÷

33、;1.58=126.58<150桿件長細比滿足要求查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(附錄C)表得: =0.412P=N/(A)=18483÷(0.412×489.00)=91.74N/mm2鋼管承載力91.74N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。（2）鋼管支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿底座100×100mm模板，支承面為C30混凝土樓板 支承樓板厚=160mm上部荷載為：F=18.48kNs =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=160-15=135mmh =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=

34、4×100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.43+0.16×1)×1.00×400×135)/1000=62.15kN 鋼管支承面受沖切承載力62.15kN18.48kN,滿足要求。4.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22r×200/（T+15）1 2V1/2 =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0

35、 T=30.0)F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=19.200kN/m2有效壓頭高度=F/r=0.80m2）振搗砼產(chǎn)生的荷載4.00kN/m23）傾倒砼產(chǎn)生的荷載4.00kN/m2分項系數(shù)標準值kN/m2荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力1.219.2023.042、振搗砼產(chǎn)生的荷載1.44.05.603、傾倒砼產(chǎn)生的荷載1.44.05.6034.24（2）側模板強度驗算木模板厚度h=18mm，取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)五跨。W=bh2/6=680×182/6=36720mm3，I=bh3/12=680

36、×183/12=330480mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105均布荷載q=34.24×(0.80-0.12)=23kN/m=23N/mmM=KMqL2=-0.105×23×3002=-220026N.mm=-0.22kN.m= M/W=220026/36720=5.99N/mm2 側?？箯潖姸?M/W=5.99N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=0.606V=KV q，L=0.606×23.28×0.30=4.23kN =3V/（2bh）=3×4.23×10

37、00/(2×18×680)=0.52N/mm2 側?？辜魪姸?3V/(2bh)=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載，故q，=23.04×(0.80-0.12)=16kN=16N/mm撓度系數(shù)K=0.644撓度=Kq，L4/100EI=0.644×16×3004/(100×9000.00×330480)=0.27mm=L/400=300/400=0.75mm側模撓度V=0.27mm=0.75mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算簡圖（3）穿梁

38、螺栓計算梁側模壓力=2/3（傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載新澆砼的側壓力）×（梁高度-板厚度）=0.67×(11.20+23.04)×0.68=15.52kN/m設1排對拉螺栓；穿梁螺栓受力=15.52×1000÷1=15522N；對拉螺栓14,容許拉力N=17833 N 穿梁螺栓受力15522.1N容許拉力17833N,滿足要求。（4）側肋強度驗算木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；計算跨度340mm，跨數(shù)2跨。W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4， 1

39、）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.125均布荷載q=34.24×0.30=10N/mmM=KM.qL2=-0.125×10×3402=-148430N.mm=-0.15kN.m=M/W=148430/85333=1.74 側肋抗彎強度=M/W=1.74N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.625V=KV q，L =0.625×10×0.34=2.18kN =3V/（2bh）=3×2.18×1000/(2×80×80)=0.51N/mm2 側肋抗剪強度=3V/(2

40、bh)=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=23.04×0.30=7N/mm撓度系數(shù)K=0.521撓度=Kq，L4/100EI=0.521×7×3404/3072000000000=0.01mm=L/400=340/400=0.85mm 側肋撓度V=0.01mm=0.85mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算簡圖5.地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要求 Pfg P=N/A=18.48/0.01=1848.27 kN/m2 其中 P立桿基礎地面的平均壓力(kN/m2)； A基礎底面面積(m2)，A=0

41、.01m2； N上部結構傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kN)，N=18.48kN； fg地基承載力設計值(kN/m2)； fg=kc × fgk =1.0×11440.00=11440.00kN/m2 其中 kc地基承載力調(diào)整系數(shù)，kc=1.0； fgk混凝土抗壓強度設計值(C30砼受壓fc=14300.00kN/m2,因截面長邊小于300mm)fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2； 地基承載力P=1848.2711440.00kN/m2,滿足要求。6.計算結果：第一層龍骨80×80mm單木枋300mm，第二層龍骨雙鋼管48x3.

42、5300mm；鋼管縱向1000mm，鋼管橫向300mm，底模厚度18mm；豎肋80×80mm木枋300mm，對拉螺栓1排141000mm，側模厚度18mm。（二）樓板模板支撐體系計算書1.計算參數(shù)結構板厚160mm,支撐高度取5.25m計算；模板材料為：夾板底模厚度18mm；木材彈性模量E=9000.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；立桿上端伸出至模板支撐

43、的長度a=0.25m。鋼材彈性模量E=206000.00N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=125.00N/2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算底模自重0.30kN/m2×1.0 ×1.2 = 0.36 kN/m砼自重 25.00kN/m3×1.0×0.10×1.2 = 3.60kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3×1.0×0.10×1.2 = 0.16kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2×1.0 ×1.4 =3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合

44、 q1 = 7.62kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 4.12kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)五跨。底模厚度=18mm,板模寬度=1200mm；W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3，I=bh3/12=1200×183/12=486000mm4。1）抗彎強度驗算a.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105M1=KM·q1L2 =-0.105×7.62×0.302×106=-71994N.mmb.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105M2=KM·q2L2 =-0.105

45、×4.12×0.302×106=-38919N.mm跨中彎矩系數(shù)KM=0.078M3=KM·q2L2 =0.078×4.12×0.302×106=28911N.mmC施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×2.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂?shù)KM=0.2M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=210000N.mm支座彎矩系數(shù)KM=-0.10M5=KM×PL=-0.10×3.50&

46、#215;0.30×106=-105000N.mmM1=-71994N.mmM2M5=-143919N.mmM3M4=238911N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為驗算的彎矩。M=238911N.mm=0.24kN.m=M/W=238911/54000=4.42N/mm2 樓板底?？箯潖姸?M/W=4.42N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606V=KVq1L=0.606×7.62×0.30×1200=1385N=1.39kN=3V/（2bh）=3×1385/(2×

47、1200×18)=0.12N/mm2 樓板底?？辜魪姸?3V/(2bh)=0.12N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算荷載不包振搗砼荷載,則計算荷載q2=4.12N/mm撓度系數(shù)K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.644×4.12×3004/(100×9000.00×486000)=0.05mm=300/400=0.75mm樓板底模撓度V=0.05mm=0.75mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。計算簡圖(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距1200mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)二跨；第一層龍骨采用木枋

48、b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布荷載q=q1×第一層龍骨間距/計算寬度=7.62×0.30/1.0=2.29kN/m彎矩系數(shù)KM=-0.125最大彎矩為Mmax=KMqL2=-0.125×2.3×10002=-285690N.mm=-0.29kN.m=M/W =285690/85333=3.35N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=M/W=3.35N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪

49、強度驗算剪力系數(shù)KV=0.625V=KVqL=0.625×2×1.00×1200=1428N=1.43kN=3V/（2bh）=3×1428/(2×80×80)=0.33N/mm2第一層龍骨抗剪強度=3V/(2bh)=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2×第一層龍骨間距/計算寬度=4.12×0.30/1.0=1kN/m=1N/mm,撓度系數(shù)K=0.521最大撓度為 max=KqL4/(100EI)=0.521×1×12004/(100×9000

50、15;3413333)=0.21mm=1200/400=2.50mm第一層龍骨撓度V=0.21mm=2.50mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。計算簡圖(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距1200.00mm,計算跨數(shù)五跨。第二層龍骨采用雙鋼管 A=489mm2；W=10160mm3, I=243800mm4。1)抗彎承載力驗算P=1.250×2.29×1.00×1000=2857N彎矩系數(shù)KM=0.334最大彎矩為Mmax=KMPL=0.334×2857×1000=954490N.mm=0.95kN.m=M/W=954490/10160=93.95N/mm2第二層龍骨抗彎強度=M/W=93.95N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=1.534V=KVP=1.534×2857=4383N=4.38kN=3V/(2bh)=3×4383/(2×