橋梁鋼箱梁計(jì)算書(共35頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上某鋼箱梁復(fù)核計(jì)算報(bào)告專心-專注-專業(yè)目 錄1 概述1.1 鋼箱梁概況 主梁為四跨一聯(lián)的連續(xù)鋼箱梁，兩幅橋錯孔布置，位于半徑R=1190m的平面圓曲線上，跨徑布置為(25+35+35+25)m，每幅橋頂面寬17.25m，箱梁頂板為單向橫坡2%，箱梁中心線位置梁高1.8m，采用單箱三室閉合截面。橋面鋪裝為防水粘結(jié)層(環(huán)氧粘結(jié)層+5mm碎石覆蓋)+3.0cm環(huán)氧瀝青混凝土+4cm高彈改性瀝青SMA13 鋼箱梁為正交異性板,一般截面:頂面板厚14mm，底面板厚14mm,設(shè)4道豎直腹板,厚度12mm,頂板采用U型加勁肋，厚8mm、高260mm、間距600mm,底板采用T型加勁肋

2、,豎肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm寬，腹板加勁肋厚度14mm、高度160mm，橫隔板采用板結(jié)構(gòu), 間距2m,板厚為10mm。圖1.1 鋼箱梁立面圖1.2 鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面1.2 鋼梁的安裝及頂推鋼箱梁節(jié)段的存放,應(yīng)在內(nèi)縱腹板與橫隔板的交點(diǎn)處需設(shè)臨時(shí)支腿支承.整節(jié)段或分段鋼箱梁運(yùn)至11號墩附近的頂推平臺位置,由吊車提升至頂推平臺上,一次安裝及頂推的長度為23個(gè)梁段。在每道縱腹板底設(shè)一條聚四氟乙烯滑道,滑道寬度應(yīng)大于50厘米,長度應(yīng)大于3.0米。導(dǎo)梁長度由施工單位根據(jù)實(shí)際情況自行確定，計(jì)算導(dǎo)梁長度為22米.兩梁段間面板及底板的橫向工地焊縫采用單面焊雙面成型工藝,為此底板拼接縫

3、附近的U型肋可做局部嵌補(bǔ)。2 計(jì)算模型與方法2.1 計(jì)算參數(shù)2.1.1 材料 鋼材Q345qd：彈性模量E=2.1×105MPa，剪切模量G=0.81×105MPa。2.1.2 計(jì)算荷載（1）恒載 鋼材78.5kN/m3，鋪裝23kN/m3，防撞欄桿10kN/m。（2）活載 設(shè)計(jì)荷載：公路級。 人群荷載：3.5KN/m²；（3）溫度荷載 整體升溫40、整體降溫20，溫度梯度40。（4）支座沉降 12#、16#墩為0.5cm，13#、14#、15#墩0.8cm。2.2 荷載組合（1）組合一：恒載汽車（2）組合二：恒載汽車+步道人群+溫度+沉降2.3 計(jì)算模型 采用S

4、AP2000空間桿系計(jì)算，計(jì)算模型如下圖，鋼箱梁截面幾何特性如下表。圖2.3.1 計(jì)算模型表2.3.1 截面幾何特性截面幾何特性構(gòu) 件主梁位 置標(biāo)準(zhǔn)截面材 質(zhì)Q345計(jì)算截面毛截面Upper.Flg (mm)(2500+12250+2500)x14Web (mm)2-Web1800x12Lower.Flg (mm)(26+12250+26)x14Upper.I-Rib (mm)6-I-Rib160x14Upper.U-Rib (mm)25-300x260x184x8Lower.I-Rib (mm)29-I-Rib176x11Lower.U-Rib (mm)0-0x0x0x0中性軸 Yo(cm)

5、19.91上緣距離 Yu (cm)71.5下緣距離 Yl (cm)111.3面積 A (cm2)6703.8抗扭慣矩 J (cm4)96,351,021面內(nèi)慣矩Ix(cm4)45,087,695面外慣矩Iy(cm4)978,119,1533 主梁內(nèi)力 主梁彎矩、剪力和扭矩包絡(luò)如下圖。3.1.1 頂推施工階段圖3.1.1 彎矩圖（kN-m） 圖3.1.2 剪力圖（kN）圖3.1.3 扭矩圖（kN-m）圖3.1.4 反力圖（kN）3.1.2 （恒載活載）組合一3.1.3 （恒載活載支座沉降溫度）組合二4 主梁應(yīng)力4.1 控制斷面內(nèi)力4.1.1 頂推施工階段頂推施工階段控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力(kN

6、)扭矩(kN-m)彎矩(kN-m)前支點(diǎn)-1464.652.09990.04.1.2 （恒載活載）組合一（恒載活載）組合控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力(kN)扭矩(kN-m)彎矩(kN-m)邊跨跨中-1129.64-1769.1510770.6525-35m中間支點(diǎn)-3679.26-3057.52-18123中跨跨中-966.235-2132.8214695.5335-35m中間支點(diǎn)-3816.21-3012.12-21430.44.1.3 （恒載活載支座沉降溫度）組合二（恒載活載支座沉降溫度）組合控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力(kN)扭矩(kN-m)彎矩(kN-m)邊跨跨中-1621.66-1826.8

7、920160.5125-35m中間支點(diǎn)-3874.05-3418.07-27816.8中跨跨中-1161.03-2313.8728750.5135-35m中間支點(diǎn)-4087.37-3295.82-28797.6 由表可知頂推施工階段不控制設(shè)計(jì)，僅需對運(yùn)營階段進(jìn)行應(yīng)力驗(yàn)算。4.2 截面有效寬度考慮剪力滯的影響，按現(xiàn)代鋼橋中第一體系計(jì)算截面有效寬度?？玳g斷面：中間支點(diǎn)斷面：式中，b為主梁腹板間距的一半或懸臂板寬度；l為換算跨徑。表4.2.1 主梁有效寬度計(jì)算表截面位置計(jì)算跨徑(mm)結(jié)構(gòu)計(jì)算寬度b(mm)有效寬度be (mm)折減系數(shù)Be/B懸臂邊箱內(nèi)中箱內(nèi)總寬B懸臂邊箱內(nèi)中箱內(nèi)總寬Be25m邊跨

8、跨間頂板2000025002042.5204017250 2125 1830 1828 15224 0.883 底板20000262042.5204012302 26 1830 1828 11026 0.896 35m中跨跨間頂板2100025002042.5204017250 2155 1849 1848 15403 0.893 底板21000262042.5204012302 26 1849 1848 11145 0.906 25-35跨中間支點(diǎn)頂板1200025002042.5204017250 1472 1551 1550 12250 0.710 底板12000262042.52040

9、12302 26 1551 1550 9359 0.761 35-35跨中間支點(diǎn)頂板1400025002042.5204017250 1580 1651 1649 13062 0.757 底5204012302 26 1651 1649 9954 0.809 4.3 局部穩(wěn)定系數(shù) 軸心受壓板件的局部穩(wěn)定系數(shù)由相對寬厚比R按下式計(jì)算 式中 b加勁板的寬（腹板或剛性縱向加勁肋的間距）；t被加勁板板厚；E彈性模量；v泊松比；k加勁板的彈性屈曲系數(shù)，加勁肋的剛度符合條款5.2.6項(xiàng)規(guī)定時(shí)，可參考附錄A的簡化公式計(jì)算。 鋼箱梁腹板和橫隔板圍成的翼緣板部分，當(dāng)縱向加勁肋等間距布置

10、時(shí)，加勁板的彈性屈曲系數(shù)k可由以下式計(jì)算： 時(shí) 時(shí) 式中，nnl1受壓板被縱向加勁肋分割的子板元數(shù)；nl等間距布置縱向加勁肋根數(shù); a加勁板的長寬比a=a/b； a加勁板的長度（橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距）；b加勁板的寬（腹板或剛性縱向加勁肋的間距）;t加勁板的厚寬;dl單根加勁肋的截面面積與被加勁板的面積之比；Al單根加勁肋的截面面積；縱向加勁肋的相對剛度；Il縱向單根加勁肋對被加勁板的抗彎慣矩；D單寬板剛度；表4.3.1 局部穩(wěn)定系數(shù)板件頂板懸臂（加強(qiáng)耳板）頂板懸臂（未加強(qiáng)耳板）頂板箱內(nèi)底板彈性屈曲系數(shù)k274.2 29.1 784.0 400.0 相對寬厚比R0.459 1.409 0

11、.443 0.621 局部穩(wěn)定系數(shù)fl0.92 0.37 0.94 0.78 材料容許應(yīng)力s210210.0 210210構(gòu)件容許應(yīng)力fl s193.3 78.7 196.6 163.5 4.4 控制截面應(yīng)力 控制截面應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下表，應(yīng)力滿足要求，有較大的余富。如果采用雙箱截面設(shè)計(jì)可以減少用鋼量。（恒載活載）組合控制截面應(yīng)力截面幾何特性構(gòu) 件25m邊跨35m邊跨25m35m中間支座35m35m中間支座Upper.Flg (mm)(2125+10976+2125) x14(2125+11092+2125) x14(1472+9304+1472) x14(1580+9902+1580) x14

12、Web (mm)4-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x12Lower.Flg (mm)(26+10976+26) x14(26+11092+26) x14(26+9304+26) x14(26+9902+26) x14Upper.I-Rib (mm)0-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x0Upper.U-Rib (mm)17-300 x260 x184 x817-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x8Lower.I-

13、Rib (mm)22-I-Rib176 x1122-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x11Lower.U-Rib (mm)0-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x0中性軸 Yo(cm)15.1815.0913.3013.32上緣距離 Yu (cm)76.276.378.178.1下緣距離 Yl (cm)106.6106.5104.7104.7面積 A (cm2)5944.25976.75139.45337.1抗扭慣矩 J (cm4)84,888,47885,929,93969,938,68075

14、,270,948面內(nèi)慣矩Ix(cm4)39,407,92039,682,56333,622,97335,211,225面外慣矩Iy(cm4)828,510,018848,513,369496,885,621586,852,794斷面內(nèi)力彎矩 Mb(kNm)1077114695.53-18122.96-21430.44剪力 Sb(kN)-1130-966.2347-3679.255-3816.205軸力 N(kN)扭矩Mt(kNm)-1769.151-2132.815-3057.523-3012.119截面應(yīng)力上緣應(yīng)力u (MPa)壓應(yīng)力：-21<193.3壓應(yīng)力：-28<193.3

15、拉應(yīng)力：42<210拉應(yīng)力：48<210容許值、驗(yàn)算結(jié)果193.3OK193.3OK210OK210OK下緣應(yīng)力l (MPa)拉應(yīng)力：29<210拉應(yīng)力：39<210壓應(yīng)力：-56<163.5壓應(yīng)力：-64<163.5容許值、驗(yàn)算結(jié)果210OK210OK163.5OK163.5OK腹板剪應(yīng)力(MPa)-13<-120-11<-120-43<-120-44<-120容許值、驗(yàn)算結(jié)果120OK120OK120OK120OK腹板換算復(fù)合應(yīng)力0.03<1.100.05<1.100.21<1.100.24<1.10容許值

16、、驗(yàn)算結(jié)果1.10OK1.10OK1.10OK1.10OK（恒載活載支座沉降溫度）組合控制截面應(yīng)力截面幾何特性構(gòu) 件25m邊跨35m邊跨25m35m中間支座35m35m中間支座Upper.Flg (mm)(2125+10976+2125) x14(2125+11092+2125) x14(1472+9304+1472) x14(1580+9902+1580) x14Web (mm)4-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x12Lower.Flg (mm)(26+10976+26) x14(26+11092+26) x14(26+9304

17、+26) x14(26+9902+26) x14Upper.I-Rib (mm)0-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x0Upper.U-Rib (mm)17-300 x260 x184 x817-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x8Lower.I-Rib (mm)22-I-Rib176 x1122-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x11Lower.U-Rib (mm)0-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x

18、0 x00-0 x0 x0 x0中性軸 Yo(cm)15.1815.0913.3013.32上緣距離 Yu (cm)76.276.378.178.1下緣距離 Yl (cm)106.6106.5104.7104.7面積 A (cm2)5944.25976.75139.45337.1抗扭慣矩 J (cm4)84,888,47885,929,93969,938,68075,270,948面內(nèi)慣矩Ix(cm4)39,407,92039,682,56333,622,97335,211,225面外慣矩Iy(cm4)828,510,018848,513,369496,885,621586,852,794斷面

19、內(nèi)力彎矩 Mb(kNm)2016128750.51-27816.83-28797.55剪力 Sb(kN)-1130-1161.033-3874.053-4087.374軸力 N(kN)扭矩Mt(kNm)-1769.151-2313.866-3418.071-3295.817截面應(yīng)力上緣應(yīng)力u (MPa)壓應(yīng)力：-39<193.3壓應(yīng)力：-55<193.3拉應(yīng)力：65<200拉應(yīng)力：64<200容許值、驗(yàn)算結(jié)果193.3OK193.3OK210OK210OK下緣應(yīng)力l (MPa)拉應(yīng)力：55<210拉應(yīng)力：77<210壓應(yīng)力：-87<163.50壓應(yīng)力：

20、-86<163.5容許值、驗(yàn)算結(jié)果210OK210OK163.5OK163.5OK腹板剪應(yīng)力(MPa)-13<-120-13<-120-45<-120-47<-120容許值、驗(yàn)算結(jié)果120OK120OK120OK120OK腹板換算復(fù)合應(yīng)力0.09<1.100.16<1.100.33<1.100.34<1.10容許值、驗(yàn)算結(jié)果1.10OK1.10OK1.10OK1.10OK5 加勁肋驗(yàn)算5.1 主梁頂?shù)装寮觿爬甙凑展蜂摻Y(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范征求意見稿計(jì)算定加勁肋的剛度Il宜滿足下式要求：nnl1受壓板被縱向加勁肋分割的子板元數(shù)；nl等間距布置縱向

21、加勁肋根數(shù); a加勁板的長寬比a=a/b； a加勁板的長度（橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距）；b加勁板的寬（腹板或剛性縱向加勁肋的間距）;t加勁板的厚寬;dl單根加勁肋的截面面積與被加勁板的面積之比；Al單根加勁肋的截面面積；縱向加勁肋的相對剛度；Il縱向單根加勁肋對被加勁板的抗彎慣矩；D單寬板剛度；E彈性模量。 主梁頂?shù)装寮觿爬邉偠扔?jì)算結(jié)果如下表，頂?shù)装鍎偠葷M足要求，但耳板剛度不滿足要求。表 主梁頂?shù)装寮觿爬邉偠扔?jì)算板件頂板懸臂頂板箱內(nèi)底板耳板加勁板厚t14141414加勁板寬b2500408040802500橫向加勁間距aa2000200020002000縱向加勁加勁肋根數(shù)nl81398 加

22、勁肋腹板寬度br160260120120加勁肋腹板厚度tr14888 加勁肋翼板寬度br0921000加勁肋翼板厚度tr08100縱向加勁間距277.778291.4408277.778等分?jǐn)?shù)n=nl+1n914109要求加勁肋面積Areq389408571389要求加勁肋寬度br66.7115.292.676.4要求加勁肋厚度tr48.631.463.548.6bt3/11a/b0.8000.4900.4900.800al22402080960960dl0.0640.0360.0170.027Il1.91E+079.66E+071.90E+074.61E+06g30.794.918.77.4

23、a04.16.03.72.9t011.612.117.011.6geq136.320.311.228.7geq20.30.10.20.3geq3255.3591.8233.6202.0geq24.515.211.119.3Ieq1.53E+071.54E+071.13E+071.21E+07OKOKOKOUT5.2 主梁腹板加勁肋 腹板橫向加勁肋的間距a由應(yīng)滿足以下要求：式中 tw腹板的厚度； 標(biāo)準(zhǔn)組合下的腹板剪應(yīng)力。腹板橫向加勁肋慣性矩應(yīng)滿足以下要求：式中 It單側(cè)設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋對于與腹板連接線的慣性矩，或雙側(cè)對稱設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋腹板中心線的慣性矩； 腹板縱向加勁肋滿足以下要求

24、：式中 Il單側(cè)設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋對于與腹板連接線的慣性矩，或雙側(cè)對稱設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋腹板中心線的慣性矩； a腹板橫向加勁肋間距。 腹板加勁肋計(jì)算結(jié)果如下表，橫向加勁間距不滿足要求，建議橫隔板間增加一道加勁肋；縱向加勁肋剛度滿足要求，中間腹板可以僅在一側(cè)設(shè)置加勁肋，取消另一側(cè)的加勁肋。腹板厚t12腹板高h(yuǎn)1800橫向加勁間距aa2000加勁肋寬厚比br/tr14剪應(yīng)力tt47要求橫向加勁間距aa1663OUT縱向加勁肋要求剛度Il寬度br160厚度tr14剛度Il驗(yàn)算OK5.3 支座加勁肋5.3.1 支座反力 支座反力如下表。表 支座反力（kN）墩恒載活載恒載活載支座沉降溫度內(nèi)側(cè)支座

25、外側(cè)支座內(nèi)側(cè)支座外側(cè)支座12#MAX 1,313 1,678 1,429 1,808 MIN 375 188 452 255 13#MAX 3,156 3,473 3,625 3,887 MIN 1,898 1,318 1,922 1,491 14#MAX 3,626 3,842 4,219 4,577 MIN 1,804 1,634 2,055 1,834 15#MAX 3,196 3,514 3,560 3,824 MIN 1,796 1,250 2,011 1,541 16#MAX 1,316 1,681 1,432 1,811 MIN 379 192 453 255 5.3.2 支座加

26、勁肋構(gòu)造圖5.3.2.1 12#、16#墩支座加勁肋圖5.3.2.1 13#、15#墩支座加勁肋圖5.3.2.3 14#墩支座加勁肋5.3.3 支座加勁肋驗(yàn)算支點(diǎn)橫隔板需要驗(yàn)算橫隔板和支點(diǎn)加勁肋的局部承壓應(yīng)力和豎向應(yīng)力，其計(jì)算公式如下。局部承壓應(yīng)力如圖5.3.3.1，式中，sb為局部承壓容許應(yīng)力；RV為支座反力；As為橫向加勁肋凈截面積；tD為橫隔板厚度；Be為橫隔板有效寬度，考慮支點(diǎn)板的45°的擴(kuò)散作用Be=B+2tf；B為支座墊板寬度；tf為下翼板厚度。豎向應(yīng)力支座反力的作用下，橫隔板和加勁肋中豎向應(yīng)力的實(shí)際大小和分布非常復(fù)雜，通常要用空間有限元方法才能求得較為滿意的結(jié)果。為了簡

27、化計(jì)算，當(dāng)梁高不大時(shí)，工程設(shè)計(jì)中近似簡化為等效壓桿計(jì)算。壓桿的有效面積如圖5.3.3.1所示，壓桿的壓應(yīng)力沿高度的分布近似為三角形分布（圖5.3.3.2），支承墊板處的最大有效斷面平均壓應(yīng)力按下式近似計(jì)算： 式中，sc為軸心受壓容許壓應(yīng)力；Bev為腹板豎直方向應(yīng)力有效計(jì)算寬度，如圖5.3.3.1所示，按下式計(jì)算：Bev=bs+30tD （bs<30tD）Bev=60tD （bs30tD） 圖5.3.3.1 支點(diǎn)橫隔板局部承壓面積 圖5.3.3.2 支點(diǎn)橫隔板豎向應(yīng)力 支座加勁肋驗(yàn)算如下表，除14墩支座外，其余支座加勁肋滿足設(shè)計(jì)要求。14墩支座處腹板較薄，建議增設(shè)加勁肋或?qū)ο淞焊拱暹M(jìn)行加強(qiáng)

28、，否則不滿足設(shè)計(jì)要求。支座12#、16墩13#、15墩14墩(腹板加強(qiáng))14墩(腹板未加強(qiáng))腹板厚t16204040加勁肋根數(shù)n4442寬度br240300300300厚度tr30303030間距a2502506000加勁肋面積As(mm2)28800360003600018000支座反力R(kN)1811388745774577豎向應(yīng)力腹板有效面積Ae(mm2)44805600252001200計(jì)算面積33280416006120019200應(yīng)力108.8 186.9 149.6 476.8 承壓應(yīng)力s(MPa)200200200200驗(yàn)算OKOKOKOUT局部承壓應(yīng)力 支墊板寬Bbe460

29、460740740腹板有效面積Abe(mm2)736092002960029600計(jì)算面積36160452006560047600應(yīng)力50.1 86.0 69.8 96.2 承壓應(yīng)力s(MPa)300300300300驗(yàn)算OKOKOKOK5.3.4 頂推施工加勁肋驗(yàn)算 頂推施工中腹板及加勁肋驗(yàn)算如下表，腹板及加勁肋滿足設(shè)計(jì)要求，并且有較大的余富?？紤]到局部加勁肋對鋼箱梁底板疲勞不利，建議可以考慮適當(dāng)減少加勁肋。支點(diǎn)頂推施工前支點(diǎn)腹板厚t12加勁肋根數(shù)n20寬度br200厚度tr14間距a250加勁肋面積As(mm2)56000支座反力R(kN)1811豎向應(yīng)力腹板有效面積Ae(mm2)2736

30、0計(jì)算面積83360應(yīng)力31.3 承壓應(yīng)力s(MPa)200驗(yàn)算OK局部承壓應(yīng)力 支墊板寬Bbe2500腹板有效面積Abe(mm2)30000計(jì)算面積86000應(yīng)力15.2 承壓應(yīng)力s(MPa)300驗(yàn)算OK6 中間橫隔板驗(yàn)算6.1 橫隔板構(gòu)造圖6.1.1 橫隔板構(gòu)造6.2 橫隔板的開口率 根據(jù)橫隔板的開口率不同可以分為以下結(jié)構(gòu)形式，當(dāng)時(shí)，橫隔板可視為實(shí)腹式；當(dāng)，為桁架式；當(dāng)時(shí)，可視為框架式。橫隔板開口率計(jì)算如下表，中間橫隔板為框架式。圖6.1.1 橫隔板開口率表6.1.1 橫隔板開口率B4.08H1.8b3.08h0.9r0.61 6.3 橫隔板最小剛度橫隔板的最小剛度K應(yīng)該滿足下式要求：矩

31、形框架式橫隔板的剛度K可由下式近似求得：式中：E為彈性模量； LD為兩橫隔板間距（m），按下式計(jì)算； L為橋梁等效跨徑（m）。E為鋼材的彈性模量；IDw為箱梁截面主扇性慣矩，由下式求得：其中，F(xiàn)u為箱梁上頂板截面積（包括加勁肋）；Fl為箱梁下底板截面積（包括加勁肋）；Fh為一個(gè)腹板的截面積；a1 ，a2由下式確定：a1，a1而e，f由下式計(jì)算：e，fIfu為頂板對箱梁對稱軸的慣矩；Ifl為底板對箱梁對稱軸的慣矩；H為腹板長度。圖6.3.1 橫隔板截面符號b為框架的寬度；h為框架的高度；Iu, Il, Ih分別為頂板、底板和腹板處橫隔板簡化為框架截面的慣性矩，將橫隔板簡化為框架計(jì)算。其中，橫隔板的加強(qiáng)翼緣或加強(qiáng)加勁肋簡化框架截面的下翼板；橫隔簡化為框架截面的腹板；分別取頂板、底板和腹板厚度的24倍寬度作為框架截面的上翼板有效寬度；為開口率修正系數(shù)，圖中B,H分別為箱梁的寬度和高度。 (a) (b) (c)圖6.3.2 框架式橫隔板 (a) B/H=1.0時(shí) (a) B/H=2.0時(shí)圖6.3.3 橫隔板剛度修正系數(shù) 箱梁要求的最小剛度計(jì)算如下表。圖6.3.1 最小剛度要求計(jì)算橫隔板位置符號中間橫隔板頂板厚Tu0.014底板厚Tl0.014腹板厚t0.012主梁高H1.800腹板高h(yuǎn)1.772頂板突出距b12.500底板突出距b2