汽機滑壓運行優(yōu)化試驗講解

1、If中 國華能臨河熱電廠汽機滑壓運行優(yōu)化試驗編制：西安院內蒙古電科院1北方聯(lián)合電力臨河熱電廠臨河熱電廠1、2號汽輪機是東方汽輪機廠設計、生產的C300/235-16.7/0.35/537/537型亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排汽、抽汽凝汽式汽輪機。為了解機組狀況，進一步挖掘機組節(jié)能潛力，降低機組供電煤耗，尋找機組的 最佳滑壓運行曲線，經(jīng)與西安熱工研究院有限公司、內蒙古電科院合作，并參閱包 頭第三熱電廠同型機組優(yōu)化運行試驗結論，針對機組實際工況，進行滑壓運行的優(yōu) 化性能試驗。1 設備概況1.1 汽輪機主要技術規(guī)范機組型號： C300/235-16.7/0.35/537/537型式：亞臨界、一次中

2、間再熱、兩缸兩排汽、抽汽凝汽器式汽輪機額定功率： 300MW額定轉速： 3000r/min額定主蒸汽壓力： 16.7MPa額定主蒸汽溫度：537 C 額定再熱蒸汽溫度：537C 額定主蒸汽流量： 915.7t/h 額定背壓： 4.9kPa 給水回熱系統(tǒng)： 3 高加+1 除氧器 +4低加 保證熱耗率： 7689.0kJ/(kW.h) 2 試驗目的和要求通過試驗對北方聯(lián)合電力公司包頭第三熱電廠 2號機組設備的運行狀況、 主要運 行參數(shù)進行分析，在確保機組安全的前提下，依據(jù)機組的現(xiàn)有條件，有針對性地進 行優(yōu)化試驗，從運行角度入手，提高運行經(jīng)濟性，降低煤耗，為實現(xiàn)機組性能在線監(jiān)測和優(yōu)化管理提供必要的依

3、據(jù)。具體包括:測定機組在額定參數(shù)下4VW0、300MW工況的性能。在4VWO、300MW工況下, 測取機組的主凝結水流量、主給水流量、主蒸汽流量、主蒸汽溫度和壓力、再熱蒸 汽溫度和壓力、低壓缸排汽壓力、最終給水溫度、發(fā)電機功率等參數(shù)，計算出機組 的熱耗率和高、中壓缸效率，對機組進行評價。測定機組在定、滑壓運行方式下的性能。在 90%、80%、70%、60%等負荷工況 下，通過改變主汽調節(jié)門的控制方式以及主汽壓力的變化，測取機組的主凝結水流 量、主給水流量、主蒸汽流量、主蒸汽溫度和壓力、再熱蒸汽溫度和壓力、低壓缸 排汽壓力、最終給水溫度、發(fā)電機功率等參數(shù)，計算出機組的熱耗率和高、中壓缸 效率，比

4、較和分析機組在幾種方式下運行的性能，提出最優(yōu)運行方式和相應的曲線。測定機組在100%、90%、80%、70%、60%負荷下的微增出力。3試驗內容和工況根據(jù)試驗目的和要求，結合機組日常運行的情況，制定了以下試驗內容：3.1定壓運行方式試驗試驗工況12345機組負荷（MW）300270240210180主汽壓力（MPa）16.716.716.716.716.7主汽溫度C）537537537537537再熱汽溫度（C）5375375375375373.2滑壓運行方式試驗試驗工況123機組負荷（MW）300270270主汽壓力（MPa）14.1015.7014.80主汽溫度（C）537537537再熱

5、汽溫度（C）537537537試驗工況456機組負荷（MW）240240:240主汽壓力（MPa）14.9014.0013.00主汽溫度（C）537537:537再熱汽溫度（C）537537537試驗工況789機組負荷（MW）210210210主汽壓力（MPa）15.0013.2012.40主汽溫度C）537537537再熱汽溫度（C）537537537試驗工況101112機組負荷（MW）180180180主汽壓力（MPa）14.8012.8011.20主汽溫度（C）537537537再熱汽溫度（C）5375375373.3機組微增出力試驗機組負荷MW300270MW240MW機組背壓kPa7

6、91179116810機組負荷MW210MW180MW機組背壓kPa681068104試驗標準及基準4.1試驗標準：參照美國機械工程師協(xié)會汽輪機性能試驗規(guī)程（ASME PTC6 2004） 中的簡化試驗方法和中國國家標準電站汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程（GB811787）。4.2水和水蒸汽性質表：國際公式化委員會1967年工業(yè)用IFC水和水蒸汽狀態(tài)方程。4.3試驗基準：負荷基準、閥位基準。5試驗測點及儀表主凝結水流量作為試驗基準流量，采用 ASME PTC6標準推薦的高精度喉部取 壓長徑式流量噴嘴測量；再熱減溫水流量、過熱減溫水流量等輔助流量采用現(xiàn)場安 裝的標準流量孔板測量。在保證試驗精度及不影

7、響機組安全運行的前提下，一部分測點借用電廠運行監(jiān)視測點。 測量儀表：電功率：串接電廠運行變送器信號。壓力：采用內蒙古電科院提供的0.075級Rosemount3051型壓力變送器測量，部分 壓力參數(shù)采用電廠運行儀表測量。流量差壓：主凝結水流量差壓采用精度為0.075級Rosemount3051型差壓變送器測量。再熱減溫水流量及過熱減溫水流量差壓串接電廠運行儀表。溫度：采用E型精密級熱電偶測量，部分溫度參數(shù)采用電廠運行儀表測量。數(shù)據(jù)采集：采用英國Solarton公司生產的IMP分散式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，自動記錄壓力、差壓、溫度等信號，進行數(shù)據(jù)自動采集、存儲和處理，采集系統(tǒng)精度為0.02級。水位：采用D

8、AS系統(tǒng)的數(shù)據(jù)監(jiān)視和記錄，主要包括汽包水位、除氧器水位、凝汽器熱井水位 和各加熱器水位。6試驗方法6.1按系統(tǒng)隔離清單要求進行系統(tǒng)隔離。6.2向系統(tǒng)補水，使除氧器水箱和凝汽器熱井至較高水位，各加熱器水位正常，維持試驗進行中 不向系統(tǒng)補水。6.3不投或少投減溫水，如果必須投減溫水，則應保持減溫水流量在試驗持續(xù)時間內穩(wěn)定。6.4調整運行參數(shù)，使之滿足試驗要求。維持參數(shù)穩(wěn)定，確保主要參數(shù)的偏差及波動值符合試驗規(guī)程要求。6.5根據(jù)試驗工況的要求，調整高壓調節(jié)閥閥位，試驗過程中保持閥位不變。6.6每一試驗工況調整完成，機組穩(wěn)定運行半小時后，確認試驗儀表及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)工作正常，開始試驗記錄。數(shù)據(jù)采集裝置每

9、30秒鐘記錄一次；人工記錄的各參數(shù)，每5分鐘記錄一次。7試驗概況西安熱工研究院有限公司與內蒙古電科院工作人員于2008年 3月進入試驗現(xiàn)場，開始試驗準備工作。分別進行了4VW0、100%、90%、80%、70%、60%負荷下共27個工況的各類性能試驗（試驗安排及進度見下表）。整個試驗過程中，機組設備狀況良好，運行參數(shù)穩(wěn)定，各工況系統(tǒng)不明泄漏率均滿 足試驗大綱的要求，試驗結果有效。試驗安排及進度表序號日期時間試驗工況主汽壓力12008-3-3009:1509:45180MW-111.20MPa22008-3-3010:3511:10180MW-212.80MPa序號日期時間試驗工況主汽壓力320

10、08-3-3012:0012:50180MW-314.80MPa42008-3-3014:5515:30180MW-416.70MPa52008-4-1811:2012:00180MW-B211.20MPa62008-4-1816:3517:15180MW-B311.20MPa72008-3-3109:1509:50210MW-1:12.40MPa82008-3-3110:5011:25210MW-213.20MPa92008-3-3113:2013:50210MW-315.00MPa102008-3-3115:5016:40210MW-4:16.45MPa112008-4-1911:4012

11、:15210MW-B212.90MPa122008-4-1914:4015:10210MW-B312.90MPa132008-4-2110:4011:10240MW-1:13.00MPa142008-4-2111:5512:30240MW-214.00MPa152008-4-2113:2514:00240MW-314.90MPa162008-4-2115:3016:25240MW-416.70MPa172008-4-2118:0018:40240MW-B214.90MPa182008-4-2119:3520:00240MW-B314.90MPa192008-4-2213:1513:45270M

12、W-116.60MPa202008-4-2214:4515:15270MW-215.70MPa212008-4-2216:2016:55270MW-314.80MPa222008-4-2218:1018:55270MW-B216.60MPa232008-4-2219:4520:15270MW-B316.60MPa242008-4-2311:2012:054VWO-300MW-114.10MPa252008-4-2312:2013:05300MW-216.60MPa262008-4-2418:3019:00300MW- B216.60MPa272008-4-2419:3020:00300MW-

13、B316.60MPa8試驗數(shù)據(jù)處理和計算方法8.1試驗數(shù)據(jù)處理選取數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)記錄的每一工況相對穩(wěn)定的一段連續(xù)記錄數(shù)據(jù)進行處理計算（包括平均值計算，儀表零位、儀表安裝水位差、大氣壓力等修正），以此作為性能計算的依據(jù)（試驗原始數(shù)據(jù)見附件2）。同一參數(shù)多重測點的測量值取算術平均值。8.2流量計算主凝結水流量、再熱減溫水流量、過熱減溫水流量等用測量的差壓值和介質壓力 及溫度，根據(jù)采用的節(jié)流元件按流量計算公式來計算。軸封漏汽流量采用設計值計人工記錄的各儲水容器水位變化量根據(jù)容器尺寸、記錄時間和介質密度將其換算成當量流量。8.3系統(tǒng)不明泄漏量計算7#匚 F = FhwlFblFdl - Fml式中: F

14、 系統(tǒng)不明泄漏量，kg/h ；#Fhwi 熱井水位變化當量流量，kg/h ；Fbi 鍋爐汽包水位變化當量流量，kg/h；Fdl 除氧器水箱水位變化當量流量，kg/h ；Fml 可測量的系統(tǒng)明漏量，kg/h o 注：水位下降時當量流量為正值，反之為負值。8.4主蒸汽流量計算式中:Fms 二 Ffw Fbl - Fshsp-Fs-CFfFms 主蒸汽流量，kg/h；Ffw 最終給水流量，kg/h；Fshsp過熱減溫水流量，kg/h ；Fs 爐側明漏量，kg/h； Ff 分配給爐側的不明泄漏量，kg/h。8.5試驗熱耗率計算#PekJ/(kW.h)；式中：HRt 試驗熱耗率,Hms 主蒸汽焓值,kJ

15、/kg；Hfw 主給水焓值,Hhrh 熱再熱焓值，kJ/kg ；kJ/kg ；Hcrh 冷再熱焓值，Hrhsp再熱減溫水焓值,Hshsp過熱減溫水焓值,kJ/kg ；kJ/kg ；kJ/kg ；Fcrh 冷再熱蒸汽流量,kg/h；Frhsp 再熱減溫水流量,kg/h；(Fms - Fshsp H(H ms - H fw 片F(xiàn) crh 漢(H hrh - H crh )+ Fshsp 漢(H ms - H shsp )+ Frhsp 漢(H hrh - H rhsp HRtPe 發(fā)電機終端輸出功率，kW8.6發(fā)電機電功率計算Pe =Kw Kpt Kct wW2式中：Pe 電功率；Kw 儀表常數(shù)；

16、Kpt 電壓互感器的變比；Kct 電流互感器的變比；W1、W2功率變送器的實測值。8.7試驗結果的修正按照ASME PTC6-2004中的簡化試驗方法，對試驗結果進行系統(tǒng)和參數(shù)修正。(因為本次試驗非考核性試驗，故非電廠運行人員可調整的項目沒有進行修正，如： 凝汽器過冷度、再熱器壓降等) 系統(tǒng)修正計算(第一類修正)包括：a) 過熱減溫水流量。b) 再熱減溫水流量。參數(shù)修正計算(第二類修正)包括：a) 主蒸汽壓力。b) 主蒸汽溫度。c) 再熱蒸汽溫度。d) 排汽壓力。9試驗結果及分析對各工況的試驗數(shù)據(jù)按照上述方法處理后，依據(jù)所述計算方法進行計算， 各工況的主要結果見表1至表12。9.1 4VWO

17、300MV工況機組性能表1 4VWO 300MV工況試驗結果項目名稱單位4VWO-300MW-1300MW-2試驗日期一2008-4-232008-4-23試驗開始時間一11:2012:20項目名稱單位4VWO-300MW-1300MW-2試驗結束時間一12:0513:05發(fā)電機功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791944.301主蒸汽壓力MPa14.20516.707主蒸汽溫度C535.5535.2咼排壓力MPa3.9323.868高排溫度C353.6336.6高壓缸效率%83.0178.80再熱汽壓力MPa3.5443.490再熱汽溫度C536.0524.8

18、中壓缸排汽壓力MPa0.5420.533中壓缸排汽溫度C280.0271.5中壓缸效率%90.8290.90排汽壓力kPa6.326.57熱井出口溫度C36.637.3最終給水溫度C275.9273.9試驗熱耗率kJ/(kW.h)8258.98204.2kcal/(kW.h)1972.61959.5修正后的主蒸汽流量t/h1126.439940.474第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8232.08179.3kcal/(kW.h)1966.21953.6第一類修正后的電功率kW298693.0296255.3第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8061.88088.2kcal/(kW.h

19、)1925.51931.8第二類修正后的電功率kW350417.3301606.6在300MW定壓工況下，機組的試驗熱耗率為 8204.2kJ/(kW.h),經(jīng)第一、二類修正后的熱耗率為 8088.2kJ/(kW.h)，比設計值(7689.0kJ/(kW.h)高 399.2kJ/(kW.h)。機組的高壓缸效率為78.80%;中壓缸效率為90.90%;試驗電功率為299277.0 kW,修正后的電功率為301606.6kW。在4VWO工況下，機組的試驗熱耗率為8258.9kJ/(kW.h),經(jīng)第一、二類修正后的熱耗率為8061.8kJ/(kW.h)。機組高壓缸效率為83.01%，比設計值86.3

20、0%低3.29個百分 點；中壓缸效率為90.82%，比設計值92.62%低1.80個百分點。在4VWO工況下，試驗主蒸汽流量為951.791t/h,修正到額定主蒸汽壓力和溫度條件下的主蒸汽流量為1126.439t/h;比設計值1025.000t/h大 101.439t/h，即機組通流 能力比設計值大9.90%。9.2機組定、滑壓經(jīng)濟性分析在100%、90%、80%、70%、60%等負荷工況下，進行了機組定、滑壓運行方式的經(jīng)濟性比 對。從熱力循環(huán)理論進行分析，機組在低負荷下滑壓運行時，由于進汽節(jié)流損失小， 漏汽損失也小，使得機組的相對內效率比定壓運行時有較大的提高，同時，由于初參數(shù)的降低，機組滑

21、壓運 行的循環(huán)熱效率也會降低。因此，只有當滑壓運行時汽輪機相對內效率的增加幅度大于循環(huán)熱效 率的下降幅度時，在此滑壓參數(shù)下運行才是比較經(jīng)濟的。注：表2表 6各工況第二類修正計算時都沒有進行主蒸汽壓力的修正。表2 機組300MV負荷定、滑壓試驗結果項目名稱單位300MW-1300MW-2試驗日期一2008-4-232008-4-23試驗開始時間一11:20 :12:20試驗結束時間一12:0513:05發(fā)電機功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791944.301主蒸汽壓力MPa14.20516.707主蒸汽溫度C535.5535.2咼排壓力MPa3.932 :3.8

22、68高排溫度C353.6336.6高壓缸效率%83.0178.80再熱汽壓力MPa3.544 :3.490再熱汽溫度C536.0524.8中壓缸排汽壓力MPa0.5420.533中壓缸排汽溫度C280.0 271.5中壓缸效率%90.8290.90排汽壓力kPa6.32:6.57熱井出口溫度C36.637.3最終給水溫度C275.9273.9修正后的主蒸汽流量t/h1126.439940.474試驗熱耗率kJ/(kW.h)8258.918204.2kcal/(kW.h)1972.61959.5第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8232.0:8179.3kcal/(kW.h)1966.211

23、953.6第一類修正后的電功率kW298693.0296255.3第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8173.6:8088.2kcal/(kW.h)1952.21931.8第二類修正后的電功率kW300796.5301606.6由表2可以看出：在300MW工況下，當主汽壓力由16.707MPa降低到14.205MP&此時4個高壓調門均已全開）時，機組高壓缸效率由78.80%上升到83.01%，而機組熱耗率由定壓運行時的8088.2kJ/(kW.h)上升到8173.6kJ/(kW.h)。可見在300MW負荷下，機組定壓運行比滑壓運行的經(jīng)濟性好。表3機組270MV負荷定、滑壓試驗結果項

24、目名稱單位270MW-1270MW-2270MW-3試驗日期一2008-4-222008-4-222008-4-22試驗開始時間一13:1514:4516:20試驗結束時間一13:4515:1516:55發(fā)電機功率kW267218.2270113.8268042.3主蒸汽流量t/h824.257835.940830.242主蒸汽壓力MPa16.67915.80814.881主蒸汽溫度C535.9536.6536.3咼排壓力MPa3.4653.5353.527高排溫度C328.5337.1343.1高壓缸效率%76.9277.4878.30再熱汽壓力MPa3.1283.1903.184再熱汽溫度

25、C530.0534.0534.2中壓缸排汽壓力MPa0.4820.4910.490中壓缸排汽溫度C275.6278.8279.5中壓缸效率%91.2791.1691.00排汽壓力kPa7.728.087.99熱井出口溫度C40.441.341.1最終給水溫度C266.3267.8267.9試驗熱耗率kJ/(kW.h)8305.08370.48395.0kcal/(kW.h)1983.61999.22005.1修正后的主蒸汽流量t/h822.924884.233936.120第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8269.28327.98350.4kcal/(kW.h)1975.11989.11

26、994.5第一類修正后的電功率kW262997.0265325.8263264.8第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8133.48181.98209.1kcal/(kW.h)1942.61954.21960.7第二類修正后的電功率kW268408.1270495.8268143.0由表3在270MW 工況下，當主汽壓力由16.679MPa降低到15.808MPa時，機組高壓缸效率由76.92%上升到77.48%，機組熱耗率由定壓運行時的8133.4kJ/(kW.h)上升到8181.9kJ/(kW.h)；當主蒸汽壓力最終降低到14.881MPa時，機組高壓缸效率繼續(xù)上升到78.30%，而機組

27、的熱耗率進一步上升到 8209.1kJ/(kW.h)?？梢钥闯觯瑹岷穆实淖兓且粋€隨主蒸汽壓力降低而升高的過程。這是因為隨著主蒸汽壓力的降低，循環(huán)熱效率逐漸降低而汽輪機內效率逐漸增高，但循環(huán)熱效率的降低占主導地位，所以隨著主蒸汽壓力的降低熱耗率逐步升高。可見：在270MW負荷下，機組定壓運行的經(jīng)濟性較好。表4 機組240MV負荷定、滑壓試驗結果項目名稱單位240MW-1240MW-2:240MW-3240MW-4試驗日期一2008-4-212008-4-212008-4-212008-4-21試驗開始時間一10:4011:55P 13:2515:30試驗結束時間一11:1012:3014:00

28、16:25發(fā)電機功率kW239852.2240482.0237578.7239791.5主蒸汽流量t/h751.114749.508P 738.812745.129主蒸汽壓力MPa13.13614.06514.99816.670主蒸汽溫度C535.6535.5535.5536.6咼排壓力MPa3.1483.141P 3.0693.078高排溫度C342.6336.7327.6320.1高壓缸效率%80.1778.3677.5275.01再熱汽壓力MPa2.8222.817P 2.7532.763再熱汽溫度C533.2531.2526.7530.2中壓缸排汽壓力MPa0.4370.4360.42

29、70.429中壓缸排汽溫度C279.3277.8P 274.4276.7中壓缸效率%91.1791.1691.2691.39排汽壓力kPa7.937.84:7.457.32熱井出口溫度C41.040.939.939.6最終給水溫度C262.1261.7260.0259.7試驗熱耗率kJ/(kW.h)8405.38357.6P 8342.38332.6kcal/(kW.h)2007.61996.21992.51990.2修正后的主蒸汽流量t/h965.459896.371825.545744.802第一類修正后的電功率kW238638.2239227.0236501.4238967.3第一類修正

30、后的熱耗率kJ/(kW.h)8392.88345.28332.18325.3kcal/(kW.h)2004.61993.21990.11988.5第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8245.88199.7:8197.08207.4kcal/(kW.h)1969.51958.51957.81960.3第二類修正后的電功率kW243498.4244361.2241948.0243482.2由表3可以看出：在 240MW工況下，當主汽壓力由 16.670MPa降低到14.998MPa時，機組高壓缸效率由75.01%上升到 77.52%，機組熱耗率由定壓運行時的8207.4kJ/(kW.h)下降到

31、8197.0kJ/(kW.h);當主蒸汽壓力最終降低到13.136MPa時，機組高壓缸效率繼續(xù)上升到80.17%，而機組的熱耗率則上升到8245.8kJ/(kW.h)。可以看出，熱耗率的變化是一個隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。這是因為隨著主蒸汽壓力的降低，循環(huán)熱效率逐漸降低而汽輪機內效率逐漸增高，且兩者交替占據(jù)主導地位，所以隨著主蒸汽壓力的降低熱耗率先降低后升高。綜合分析后，240MW負荷工況時主汽壓力應當選擇在15.0MPa左右運行。參數(shù)的調整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。即：1、2號高壓調門保持在 63%左右的開度，3號高壓調門保持在16%左右的開度，4號調門全關。表5機組210MV負荷

32、定、滑壓試驗結果項目名稱單位210MW-1210MW-2210MW-3210MW-4試驗日期一2008-3-312008-3-312008-3-312008-3-31試驗開始時間一9:1510:5513:2015:50試驗結束時間一9:5011:2513:5016:40發(fā)電機功率kW210080.0209733.7211850.7213307.3主蒸汽流量t/h :649.113643.388644.481652.635主蒸汽壓力MPa12.42613.15815.12816.632主蒸汽溫度c536.7537.2537.2537.1咼排壓力MPa :2.7302.7082.7242.739高

33、排溫度c338.6332.2321.7316.2高壓缸效率%78.0577.5074.3471.48再熱汽壓力MPa :2.4472.4272.4472.462再熱汽溫度c531.4530.1534.3536.4中壓缸排汽壓力MPa0.3830.3800.3830.386中壓缸排汽溫度c280.0279.1281.9283.3中壓缸效率%90.9290.9591.0991.16排汽壓力kPa :6.226.396.526.46熱井出口溫度c36.537.037.337.1最終給水溫度c253.6252.9252.6252.7試驗熱耗率kJ/(kW.h)8451.38384.38387.0837

34、7.8kcal/(kW.h)；2018.52002.62003.22001.0修正后的主蒸汽流量t/h885.285826.736714.731654.301第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h):8441.68377.78373.78370.1kcal/(kW.h) 12016.22001.02000.01999.2第一類修正后的電功率kW209208.0209108.3210526.9212535.7第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h) 18376.58304.28304.68307.9kcal/(kW.h) 12000.71983.41983.51984.3第二類修正后的電功率kW21

35、1651.8212000.2212705.5214266.0由表5可以看出：在 210MW 工況下，當主汽壓力由16.632MPa降低到15.128MPa時，機組高壓缸效率由71.48%上升到 74.34%，機組熱耗率由定壓運行時的8307.9kJ/(kW.h)下降到8304.6kJ/(kW.h)；當主蒸汽壓力進一步降低到13.158MPa時，機組高壓缸效率繼續(xù)上升到77.50%，而機組的熱耗率為8304.2kJ/(kW.h)基本維持不變，當主蒸汽壓力進一步降低到12.426MPa時，機組高壓缸效率繼續(xù)上升到78.05%，機組的熱耗率則上升至8376.5kJ/(kW.h)?？梢钥闯?，在210M

36、W工況下，熱耗率的變化是一個隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。綜合分析后，210MW負荷工況時主汽壓力應當選擇在14.0MPa左右運行。參數(shù)的調整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。表6 機組180MV負荷滑壓試驗結果17項目名稱單位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4試驗日期一2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-30試驗開始時間一9:0510:30P 12:5514:50試驗結束時間一9:4511:0513:3015:30發(fā)電機功率kW179736.8181367.9179666.1180765.5主蒸汽流量t/h545.093544.841P 5

37、40.755553.044主蒸汽壓力MPa11.16412.81214.78716.713主蒸汽溫度C535.2535.0535.5536.0咼排壓力MPa2.3122.323P 2.3222.337高排溫度C333.3323.8317.0310.3高壓缸效率%77.7774.4869.8666.68再熱汽壓力MPa2.0702.083P 2.0862.100再熱汽溫度C523.0527.7534.2528.0中壓缸排汽壓力MPa0.3260.3280.3290.331中壓缸排汽溫度C274.6278.0P 282.7277.8中壓缸效率%91.0491.1191.2391.29排汽壓力kPa

38、4.534.80r 5.155.43熱井出口溫度C30.531.732.433.9最終給水溫度C243.9243.5243.0243.1試驗熱耗率kJ/(kW.h)8417.38382.9P 8414.58464.5kcal/(kW.h)2010.42002.22009.82021.7修正后的主蒸汽流量t/h830.346718.582613.382551.029第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8411.18375.1P 8406.38458.5kcal/(kW.h)2009.02000.32007.82020.3第一類修正后的電功率kW179246.4180713.3178969.51

39、80245.5第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8382.48352.2:8388.38418.4kcal/(kW.h)2002.11994.92003.52010.7第二類修正后的電功率kW181438.2182209.0179584.9182079.2由表6可以看出：在 180MW 工況下，當主汽壓力由 16.713MPa降低到12.812MPa時，機組高壓缸效率由 66.68%上升到74.48%，機組熱耗率由 8418.4kJ/(kW.h)下降到8352.2kJ/(kW.h)；當主蒸汽壓力最終降低到11.164MPa時，機組高壓缸效率繼續(xù)上升到77.77%，機組的熱耗率則上升至 83

40、82.4kJ/(kW.h)?？梢钥闯?，在180MW工況下，熱耗率的變化也是一個隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。綜合分析后，180MW負荷工況時主汽壓力應當選擇在12.8MPa左右運行。參數(shù)的調整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。即：1、2號高壓調門保持在 38%左右的開度，3號高壓調門保持在 13%左右的開度，4號調門全關。根據(jù)對上述負荷點的定、滑壓工況試驗結果的分析，提出以下建議：在負荷不小于270MW時，機組應當采用定壓方式運行。當負荷在270MW150MW 時，建議采用滑壓方式運行，參數(shù)的調整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。在負荷低于150MW后，維持主蒸汽在11.5MPa運行。根據(jù)試驗結果，給出

41、了機組不同負荷下推薦的主蒸汽壓力值。表7機組不同負荷下推薦的主蒸汽壓力負荷300MW290MW290MW280MW270MW260MW250MW240MW230MW推存壓力16.7MPa16.7MPa1 16.7MP;a 16.7MPa 16.7MF>a 16.3MPa 15.8MPa 15.4MPa 15.0MPa負荷220MW210MW210MW 200MW190MW180MW170MW160MW150MW推存壓力14.5MPa14.1MPa14.1MP;a 13.7MPa 13.2MF>a 12.8MPa 12.4MPa 11.9MPa 11.5MPa20附件1本次試驗得出的

42、關系曲線一1包頭第三熱電廠2號汽輪機性能優(yōu)化試驗關系曲線機組定、滑壓關系曲線21#arM力壓汽主#負荷MW單位負荷MW300290280270260250推存的王汽壓力MPa16.716.716.716.716.315.8單位負荷MW240230220210200190推薦的王汽壓力MPa15.415.014.514.113.713.2單位負何MW180170160150140130推薦的王汽壓力MPa12.812.411.911.511.511.5附件1本次試驗得出的關系曲線一2包頭第三熱電廠2號汽輪機性能優(yōu)化試驗關系曲線調節(jié)級壓力與主蒸汽流量關系曲線數(shù)據(jù)來源：所有試驗工況22附件1本次試驗

43、得出的關系曲線一3包頭第三熱電廠2號汽輪機性能優(yōu)化試驗關系曲線主蒸汽流量與缸效率關系曲線數(shù)據(jù)來源：所有試驗工況oooo oooo O& 3a74 r9988 8877 7 %率效缸65.0550.0600.0650.0700.0750.0800.0850.0900.0950.01000.01050.01100.0主蒸汽流量t/h2319附件2優(yōu)化試驗數(shù)據(jù)匯總-1項目名稱單位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4180MW-B2180MW-B3210MW-1試驗日期一2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-302008-4-182008-4-

44、182008-3-31試驗開始時間一9:0510:3012:5514:5011:2016:359:15試驗結束時間一9:4511:0513:3015:3012:2017:159:50自動主汽門前壓力MPa11.1612.8114.7916.7111.2411.4912.43調節(jié)級壓力MPa6.926.846.786.847.167.318.21高壓缸排汽壓力MPa2.312.322.322.342.412.452.73再熱汽門前壓力MPa2.072.082.092.102.142.182.45中壓缸排汽壓力MPa0.330.330.330.330.340.340.38低壓缸排汽壓力kPa4.5

45、34.805.155.437.4711.396.22四段抽汽壓力MPa0.6230.6270.6250.6320.6450.6560.728除氧器進汽壓力MPa0.6170.6220.6200.6270.6390.6500.721三段抽汽壓力MPa1.0331.0401.0371.0491.0701.0901.2153號高加進汽壓力MPa0.9730.9820.9790.9911.0091.0271.1472號高加進汽壓力MPa2.2242.2392.2282.2492.3102.3512.617一段抽汽壓力MPa3.6263.6163.5893.6163.7533.8244.2701號咼加進

46、汽壓力MPa3.5313.5283.5013.5283.6753.7504.169主凝結水壓力MPa0.7410.7460.7440.7520.7670.7810.866給泵出口壓力MPa12.60214.10015.95117.83012.73713.02014.143大氣壓力kPa89.70789.72889.55089.40288.74488.52389.350自動主汽門前溫度C535.16535.03535.53536.05535.56538.17536.68高壓缸排汽溫度C333.29323.81316.96310.34336.13337.58338.65項目名稱單位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4180MW-B2180MW-B3210MW-1再熱汽門前溫度C523.03527.68534.24528.04524.18526.12531.35中壓缸排汽溫度C274.53277.94282.63277.73274.11275.52279.89四段抽汽溫度C348.78351.89349.25351.56346.64347.78354.28三段抽汽溫度C427.76430.84428.36430.72425.72426.99433.823號高加