后澆帶模板施工方案

1、目錄1、編制依據(jù) 22、工程概況 23、后澆帶模板體系- 34、驗算 65、后澆帶砼澆筑- 186、4 Q安全生產(chǎn)、現(xiàn)場乂明施丄要求197、附圖 201、編制依據(jù) 1.1萬金大廈施工合同文本1.2浙江省工業(yè)設(shè)計研究院設(shè)計的圖紙1.3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GBJ50204-2002 )1.4建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準(GBJ50300-2001 )1.5建筑施工計算手冊1.6鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計及施工規(guī)范(JGJ3-91)1.7混凝土強度檢驗評定標準(GBJ107-87)2、工程概況萬金大廈位于紹興市上虞區(qū)城北中心位置，西至39-2號地塊，南至三環(huán)路，東至觀山路，北至規(guī)范道路。

2、工程東西長為100.8米，南北寬為43.8米，建筑面積4.2378萬平方米。工程地下一層，為地 下車庫，地上二十四層，其中一、二層為裙房，三二十四層為商務(wù)辦公用房。本工程為框剪筒體結(jié)構(gòu)，底板為梁板式筏板基礎(chǔ)，地上結(jié) 構(gòu)構(gòu)件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。地下一層層高為 5.4米，一層層高為5.4米，二層層高為5.1米， 三層以上層高為3.8米。本工程占地面積較大，東西軸線間距離為100.8米，南北軸線間距離為43.8米。為減少砼施工過程中的溫度應(yīng)力和消除部分砼伸縮 應(yīng)力，一層地下室 3-4軸，6-7軸，12-13軸間設(shè)置三道南北向伸縮 后澆帶，裙房一至二層 6-7軸，12-13軸間設(shè)置二道南北向

3、伸縮后澆 帶。后澆帶寬1000mm，厚度同墻、梁、板厚度。筏板砼為C35S6，后澆帶砼比同部位砼高一個等級。3、后澆帶模板體系1）底板后澆帶支模按附圖進行，方法為：根據(jù)圖紙設(shè)計位置，放出 后澆帶位置線，在邊線內(nèi)側(cè)抹 50mm寬，50mm高（東西向后澆帶） 或75mm高（南北向后澆帶）C25細石砼?。ǚぐ邃摻顬橄炔贾? 25200南北向鋼筋），以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網(wǎng)片下滲入后 澆帶內(nèi)。綁扎筏板、地梁及設(shè)計加強筋，然后在后澆帶中心線的一側(cè)， 沿后澆帶立支一個高 30cm的鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片上下各放置一根$12鋼筋，兩根鋼筋之間用$12的立筋連接，立筋間距 100，每1000范圍內(nèi)將立筋和筏板鋼筋

4、焊接 750mm長$12斜撐，以固定網(wǎng)片。網(wǎng)片 立好后，將雙層 20目鋼絲網(wǎng)固定在鋼筋網(wǎng)片上，再焊接3X330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼絲網(wǎng)，上層鋼筋網(wǎng)片上綁扎 50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網(wǎng)片以上砼漿。砼筏板3 厚止水鋼板鋼絲網(wǎng)南北向50X75 1 : 2水泥砂漿擋滲埂 東西向50X50 1 : 2水泥砂漿擋滲埂筏板后澆帶模板圖2）地下室外墻后澆帶，因工程要先回填土，然后再補澆后澆帶。墻體砼澆筑后，后澆帶外側(cè)部分模板拆除，采用預(yù)制80mm厚C20砼板，通過和外墻預(yù)埋鋼板焊接后封閉外墻外側(cè)， 預(yù)制板之間用1:2水 泥砂漿嵌縫。如圖：橫向48.5腳手鋼管雙道加勁肋，下面7

5、道間距400 設(shè)置，上 面間距600匕節(jié)設(shè)置。50X 100豎向木楞，間距300，第一根木楞貼多層板邊設(shè)置。地下室外墻12對拉螺栓外側(cè)割除，內(nèi)側(cè)保留。地下室外墻寬后澆帶2000 寬多層板墻模，和其它模板斷開設(shè)置。預(yù)制板及外墻80X 80預(yù)埋件300焊接。80厚二一保護蓋板（雙向配筋 0 10100，每邊寬250，和外墻焊接連接。保護蓋板范圍外側(cè)20厚 1: 3水泥砂漿找平層 -1道附加防水卷材，每邊寬出后澆帶500 I I T-4厚防水卷材80厚聚苯板保護層外墻后澆帶模板圖3）梁、板后澆帶在通過后澆帶的梁頭兩側(cè)各200處根據(jù)設(shè)計設(shè)置獨立定型支撐，該豎向獨立支撐直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨立

6、支撐在第一次支模時，支撐頂面頂板標高設(shè)同梁底標高，頂板作該部位梁底的模板使用，墊一層油氈防止支撐頭與梁底模之間的縫隙漏漿，撐桿下端支在樓板或底板上。平臺及梁模板拆除后，獨立支撐即作為后澆帶的臨 時支撐，直至結(jié)構(gòu)砼伸縮及建筑物沉降穩(wěn)定后，二次支后澆帶模板并澆筑后澆帶砼，按規(guī)范留置同條件試塊， 在砼達到設(shè)計強度后拆除后 澆帶部位模板。上下層獨立支撐立桿必須在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結(jié)構(gòu)。豎向獨立支撐平面設(shè)置原則為：凡與后澆帶相交的梁底均在后澆帶兩側(cè)各設(shè)一根，獨立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上下中心線對齊。1、地下一層部位，因?qū)痈邽?.4米，層高較高，頂板為200mm厚，框架梁及次

7、梁截面較大，選用槽鋼18a （允許荷載4060KN ,允許高度39006000mm ）格構(gòu)式獨立支撐及槽鋼16a （允許荷載4060KN ,允許高度28004500mm ）格構(gòu)式獨立支撐， 局部跨度（1.35米）較小次梁選用可調(diào)鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN ,允許高度5600mm ）。2、 其余部分至地上二層框架梁及次梁選用槽鋼16a （允許荷載4060KN，允許高度 28004500mm、27003900mm 兩種）格構(gòu)式獨立支撐，框架梁梁端設(shè)雙道支撐，次梁除梁端設(shè)一道支撐外， 梁與梁之間增設(shè)一道。4、驗算由于立桿中心線上下對齊，故假定上層立桿荷載通過樓板直接傳至下層立桿。地下二層頂板

8、梁驗算1 :(計算結(jié)構(gòu)范圍如附圖)一、選06軸KL45作分析，板厚 h=180，主梁b=500 , h=950 , 計算跨度l=5.55m。計算假定：1 )0軸井字梁截面為300 050，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：則0軸右側(cè)板厚h = 0.18 + <5.1 >0.3 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1 X5.2)h = 0.254m則軸左側(cè)板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 ».65 + 2 ( 5.2 - 0.3 ) X).3 X).65>/(7.25 X5.2)h = 0.268m則：1、軸右

9、側(cè)樓板荷載計算：板自重 25 0.254=6.35KN/m 2砂由左側(cè)樓板荷載計算：板自重 25 0.268=6.7KN/m 2醱由右側(cè)樓板傳至 KL14荷載（計算至右側(cè)跨度 1/3部位）：6.35 X5.1/3 = 10.795KN/m砂由左側(cè)樓板傳至 KL45荷載（計算至左側(cè)跨度 1/3部位）：6.7 X7.25/3 = 16.192KN/mKL45 自重 q=25 0.5 0.95=11.875 KN/m2、 施工人員及設(shè)備等動荷載：2KN/m 23、 KL45上均布線荷載q=（板、梁恒載）+ （動荷載）本計算 采用支撐體系安全系數(shù)取 2,支撐加固偏與安全，故計算不考慮靜荷 載分項系數(shù)。

10、支撐上方梁板澆筑砼期間，該范圍搭設(shè)有滿堂模板支撐， 故計算可不必考慮動荷載的分項系數(shù)。）q=10.795 + 16.192 + 11.875+2 X（5.1/3 + 7.25/3 ）q=47.095 KN/m貝» KL14均布線荷載 q=47.095KN/m本計算將KL45看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨 梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R = 3/8 Xq Xl （l 為計算跨度I = 5.550m ）R = 3/8 X47.095 X5.550=98.016 KN4、后澆帶邊緣 L88考慮由KL35、L6、KL45、L70及軸擋土墻共同承受則KL

11、14受到L88集中荷載為：P = 2.65 >0.3 >0.65 X25P = 12.92 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R '0則獨立支撐承受荷載N = R + P=98.016 + 12.92=110.936 KN該處支撐點設(shè)兩個 C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為 28004500mm。該處梁底距地面為 4.25米，高度滿足要求。N v 120KN支撐體系安全二、對L70分析：板厚h=180 , L70梁b=300 , h=650，計算跨 度 l=5.55m。同理，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：(此將L70已轉(zhuǎn)化為板厚)h = 0.

12、18 + <5.1 >0.3 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1 X5.2)h = 0.254m則：1、樓板荷載計算：板自重 25 0.254=6.35KN/m 2樓板傳至L70荷載(該處取板計算跨度為2.7米):6.35 X2.7 = 17.145KN/mL70 自重 q=25 0.3(0.65 - 0.254 ) =2.97 KN/m2、 施工人員及設(shè)備等動荷載：2KN/m 23、L70上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載q=17.145+2.97 + 2 X2.7q=25.51 KN/m貝y L70均布線荷載 q=25.51 K

13、N/m本計算將L70看作一端固定，另一端簡支的承受均布荷載的單 跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R = 3/8 Xq X (| 為 L70 的計算跨度1= 5.55m )R = 3/8 X25.51 X5.55R = 53.09 KN 4、后澆帶邊緣L88考慮由KL14、L70及軸擋土墻共同承受則L70受到L88集中荷載為：P = 2.7 >0.3 >0.65 X25 X1.2P = 15.795 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R '0則獨立支撐承受荷載N=R+P=53.09+15.795=68.885KN該處支撐點設(shè)一個G型可調(diào)鋼管定型豎

14、向支撐（允許荷載45KN，允許高度 4500mm ）。該處梁底距地面為 4.25米，高度滿足要求。68.885/45 = 1.53在支撐體系安全系數(shù) 2.0范圍內(nèi)，支撐安全。三、址軸KL2作分析，厘右側(cè)板厚h=180 ,左側(cè)板厚h=120 , KL2 b=350 , h=700 , KL35 b=500 , h=950，計算跨度 ll=5.55m。計算假定：1)(5軸左板標高為3.95M ,醱由右板標高為2.7M , KL2、KL35 合并為一個整體支撐加固，取其組合梁b=500 , h=1.950 (結(jié)構(gòu)計算偏與安全)，井字梁截面05軸左為250 M50 ,由右為300 050，將 該范圍井

15、字梁轉(zhuǎn)化為板厚：則®由左側(cè)板厚h = 0.12 + <7.65 X0.25 X0.45 + 2 X ( 5.2 0.25 ) X0.25 X0.45>/(7.65 X5.2)h = 0.17m則硏由右側(cè)板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 X0.65 + 2 X( 5.2 0.3 ) X0.3 X0.65>/(7.25 X5.2)h = 0.268m則：1、(軸左側(cè)樓板荷載計算：板自重 25 0.17=4.25KN/m 2 5軸右側(cè)樓板荷載計算：板自重25 0.268=6.7KN/m 2醱由左側(cè)樓板傳至組合梁荷載(計算至左側(cè)跨度1/3部位)：4.25

16、 X2.7 = 11.475KN/m5軸右側(cè)樓板傳至組合梁荷載(計算至右側(cè)跨度1/3部位)：6.7 X2.6 = 17.42KN/m組合梁自重 q=25 0.5 1.95=24.375 KN/m2、 施工人員及設(shè)備等動荷載：2KN/m 23、KL14上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載q=11.475 + 17.42 + 24.375+2 X(2.7 + 2.6 ) q=63.83KN/m則組合梁均布線荷載q=63.83 KN/m本計算將KL14看作一端固定，設(shè)有兩個簡支的承受均布荷載的 單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R2 = 3/8旳 (l為計算跨度1= 2.52

17、5m )R2 = 3/8 03.83 X2.525R2 = 60.439KNR1 =( 3/8 Xq XI2 R2 X2.525 ) /l (l 為 KL14 的計算跨度 l = 5.55m )R1 =( 3/8 X63.83 X5.552 60.439 X2.525 ) /5.55R1 = 105.349 KN4、后澆帶邊緣 L47 L88 考慮由 KL35、L29、L30、L6、KL14 共同承受則組合梁受到L47 L88集中荷載為：P = 2.6 >0.3 >0.65 X25 + 2.7 >0.25 >0.45 X25在此，組合梁兩側(cè)考慮滿跨P = 20.27KN

18、暫假定上層傳至荷載R '0則獨立支撐承受荷載N1=R1+P=105.349+20.27=125.619KNN2=R2=60.439KN該處于N1設(shè)兩個，N2設(shè)一個，共設(shè)三個A型槽鋼16a格構(gòu)式 支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為 27003900mm。該處梁底距地面為 3.25米，高度滿足要求。N1/120 V 2N2/60 V 2支撐體系安全四、尊由 KL37 作分析，板厚 h=120 , KL24 b=350 , h=550，計 算跨度l=3.175m。計算假定：1 )0(1由間井字梁截面為250 M50，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：S = 7.55 X18.65 = 1

19、40.81 m2V 井字梁=18.65 X 0.25 X 0.33 X 2 + (3.475 - 0.25) X 0.25 X 0.33 X 53V井字梁=4.41m轉(zhuǎn)化為板厚hh = 4.41/ 140.81 = 0.031m則：1、樓板荷載計算：板自重 25(0.120 + 0.031 ) =3.775KN/m 2O由北側(cè)樓板傳至 KL24荷載(計算至北側(cè)跨度1/3部位)：3.775 X3.4 = 12.835KN/m(E由南側(cè)樓板傳至 KL24荷載(計算至南側(cè)跨度1/3部位)：3.775 X2.933 = 11.072KN/mKL24 自重 q=25 0.35 0.55=4.813 KN

20、/m2、 施工人員及設(shè)備等動荷載：2KN/m 23、KL37上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載q=12.835 + 11.072 + 4.813+2 X(3.4 + 2.933 ) q=41.386KN/m則組合梁均布線荷載 q=41.386KN/m本計算將KL24看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨 梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R = 3/8 Xq Xl （l 為計算跨度I = 3.175m ）R = 3/8 X41.386 X3.175R = 49.25KN則獨立支撐承受荷載N = R = 49.25KN該處設(shè)一個A型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為

21、 4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為 3.4米，高度滿足要求。N v 60KN支撐體系安全2）對0軸間井字梁 L37作分析，井字梁截面為250 X450 ,計算跨度 l=3.475m :則：1、樓板荷載計算：板自重 25（0.120 + 0.031 ） =3.775KN/m 2樓板傳至L45荷載（計算取2.8m ）:3.775 X2.8 = 10.57KN/m2、 施工人員及設(shè)備等動荷載：2KN/m 23、L上均布線荷載q=板恒載+動荷載q=10.57+2 X2.8 q=16.17KN/m則組合梁均布線荷載 q=16.17KN/m本計算將L37看作一端固定，一端簡支

22、的承受均布荷載的單跨 梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R = 3/8 Xq Xl （l 為計算跨度I = 3.475m ）R = 3/8 X16.17 X3.475R = 21.07KN則獨立支撐承受荷載N = R = 21.07KN該處設(shè)一個C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為 4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為 4.1米，高度滿足要求。N v 60KN支撐體系安全因該處在結(jié)構(gòu)筒體部位，故框架梁梁端和井字梁中間各增設(shè)一個C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐。本工程后澆帶屬伸縮后澆帶，按設(shè)計要求60天后即可封閉，因此預(yù)計澆筑地下室后澆帶時工程主體施

23、工至地上四層。則：49.25 + 21.07 = 70.32KN（每層荷載）70.32 X5 = 351.6KN（5 層荷載）施工期間對后澆帶部位封閉管理，嚴禁在該區(qū)域堆放物體和進行施工，因此實際15不可能每層都有活荷載，上述五層累計荷載折 算為：351.5 X95 %= 334.02KN334.02/（4 00）=1.39 v支撐安全系數(shù) 2結(jié)構(gòu)安全5、后澆帶砼的澆筑進場砼必須每車核對配合比、坍落度、砼標號、抗?jié)B等級及外加劑摻量是否與設(shè)計要求一致。后澆帶在澆筑砼前，必須將整個砼表面按照施工縫的要求進行處理。地下室底板與本層的外墻后澆砼一起澆筑，采用比兩側(cè)砼提高一 個強度等級的補償收縮性砼澆筑，養(yǎng)護時間不宜少于28d，后澆帶混凝土終凝后2小時即開始養(yǎng)護，表面覆蓋一層薄膜，必要時加蓋一層 麻袋片，并澆水養(yǎng)護，澆水次數(shù)以保證砼始終處于濕潤狀態(tài)為準。地下室的后澆帶1或后澆帶2均應(yīng)一次性澆筑，地上部分可根據(jù)現(xiàn)場實際情況而定，但前后兩次之間的施工縫應(yīng)按規(guī)范要求設(shè)置在剪力較 小處。澆筑所有后澆帶砼時，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定留置標準養(yǎng)護試塊，用于確定砼28天強度；基礎(chǔ)底板及地下室外墻均需留置抗?jié)B試塊；澆筑頂 板后澆帶砼時，應(yīng)留置拆模試塊，用于確定拆模時間，后澆帶模板必 須在后澆帶砼達到設(shè)計強度的 100%方可拆模。后澆帶砼采用泵送的方法運送至澆筑地點。嚴格控制外墻拆模時間，防止因拆模過早而引起外墻穿墻