模板方案板層高

1、板模板工程方案計(jì)算書(shū)工 程 名 稱(chēng)： 臨邑縣金龍盛世花園A區(qū)2#住宅樓施 工 單 位： 編 制 人： 審 核 人： 日 期： 目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、模板面板驗(yàn)算2四、次楞方木驗(yàn)算3五、主楞驗(yàn)算5六、扣件抗滑移驗(yàn)算7七、風(fēng)荷載計(jì)算7八、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算8九、架體抗傾覆驗(yàn)算10一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場(chǎng)概況2、建筑施工安全技術(shù)統(tǒng)一規(guī)范GB50870-20133、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20134、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-20115、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20087、

2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20128、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20039、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018-200210、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50005-200311、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812、危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法建質(zhì)200987號(hào)13、建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則建質(zhì)2009254 號(hào)二、 工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)建筑施工危險(xiǎn)等級(jí)級(jí)危險(xiǎn)等級(jí)系數(shù)：支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1砼樓板厚度0.1m支架高度2.8m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿最大步距1.2m頂步步距0.9m立桿頂伸出長(zhǎng)度a0.5m掃地桿高度0.2m結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1鋼

3、管類(lèi)型48×3.0mm面板木膠合板 厚度：10mm次楞方木50mm×80mm，間距0.2m主楞單鋼管剪刀撐依據(jù)JGJ300-2013規(guī)范要求,采用無(wú)剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)未作可靠連接荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.133kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載豎向永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的2%風(fēng)荷載山東德州市，基本風(fēng)壓：0.3kN/m2三、 模板面板驗(yàn)算面板采用

4、木膠合板，厚度為10mm ，取主楞間距1m的面板作為計(jì)算寬度。面板的截面抵抗矩W= 1000×10×10/6=16667mm3；截面慣性矩I= 1000×10×10×10/12=83333mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、 面板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計(jì)算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計(jì)算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=1.2×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×2.5×1=6.872kN/mq1=1.35×(24&

5、#215;0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×0.7×2.5×1= 6.244kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 6.872kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。集中荷載設(shè)計(jì)值：模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q2=1.2×1×0.3=0.360 kN/m跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×2.5= 3.500kN3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1× 6.872×0.22=0.027kN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.360×0

6、.22 +0.213× 3.500×0.2=0.150kN·m取Mmax=0.150KN·m驗(yàn)算強(qiáng)度。面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150×106=9.00N/mm2 < f=12.5N/mm2W16667面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項(xiàng)系數(shù)均取1.0。q = 1×（24×0.11.1×0.10.3+2.5）=5.310kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.

7、677ql4=0.677×5.310×2004=0.15mm < 0.5mm100EI100×4500×83333滿足要求!四、 次楞方木驗(yàn)算次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算1、 次楞按三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取立桿橫距，L=1m。2、荷載計(jì)算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計(jì)算結(jié)果取其大值

8、。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=1.2×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×2.5×0.2=1.374kN/mq1=1.35×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.2= 1.249kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1.374kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。集中荷載設(shè)計(jì)值：模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q2=1.2×0.2×0.3=0.072kN/m跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×2.5= 3.500kN3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載

9、：M1= 0.1q1l2=0.1×1.374×12=0.137kN·m施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.072×12+0.213×3.500×1=0.751kN·m取Mmax=0.751kN·m驗(yàn)算強(qiáng)度。木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2；=Mmax=0.751×106=14.08N/mm2 < f=17N/mm2W53333次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載時(shí)：V1=0.6q1l=0.6×1.374×

10、;1=0.824kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.072×1+0.65×3.500=2.318kN取V=2.318kN驗(yàn)算強(qiáng)度。木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.6N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算:=3V=3×2.318×103= 0.869N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×80次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項(xiàng)系數(shù)均取1.0。q = 0.2×（24×0.11.1×0.10.3+2.5）

11、=1.062kN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.062×10004=0.34mm < 4mm100EI100×10000×2133333滿足要求!五、 主楞驗(yàn)算主楞采用:單鋼管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面慣性矩I=10.78cm4（一）強(qiáng)度驗(yàn)算當(dāng)進(jìn)行主楞強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，施工人員及設(shè)備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計(jì)算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q11= 1.2×(24×0.1+1.1

12、15;0.1+0.3)+1.4×2.5×0.2=1.374kN/mq12= 1.35×(24×0.1+1.1×0.1+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.2= 1.249kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1.374kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.374×1=1.511kN。次楞作用集中荷載P=1.511kN，進(jìn)行最不利荷載布置如下圖：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩圖(kN·m)最大彎矩 Mmax=0.771kN·m；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/

13、mm2；=Mmax=0.771×106=171.715N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項(xiàng)系數(shù)均取1.0。首先計(jì)算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q = 0.2×（24×0.11.1×0.10.3+2.5）=1.062kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.062×1=1.168kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經(jīng)計(jì)算，主梁最大變形值V=1.841mm。主梁的最大

14、容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1.841mm < 6.7mm滿足要求!六、 扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計(jì)值R=8.326kN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì)算。七、 風(fēng)荷載計(jì)算1.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算：k=µsµz00-基本風(fēng)壓，按山東德州市10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.3kN/m2。µs-支撐結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載體形系數(shù)µs，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第33項(xiàng)和37項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算。支撐架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.

15、124/(1×1.2)=0.124式中An -一步一跨范圍內(nèi)的擋風(fēng)面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.124m2la-立桿間距，1m，h-步距，1.2m，d-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-支撐架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長(zhǎng)度。單排架無(wú)遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.124=0.15無(wú)遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計(jì)算高度H=2.8m，按地面粗糙

16、度C類(lèi)有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.65。支撐架頂部立桿段風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.65×0.29×0.3=0.057kN/m22.風(fēng)荷載引起的立桿軸力標(biāo)準(zhǔn)值無(wú)剪刀撐框架結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)，按下式計(jì)算：NWK=PWKH2=0.06×2.82=0.01kN2B2×20式中：PWK風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值，PWK=kla=0.057×1=0.06kN/mk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值, k=0.057kN/m2la立桿縱向間距，la=1mH支撐結(jié)構(gòu)高度，H=2.8m,B支撐結(jié)構(gòu)橫向?qū)挾龋珺=20m3.風(fēng)荷載引起的立桿彎

17、矩設(shè)計(jì)值無(wú)剪刀撐框架結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)，按下式計(jì)算：MWK=MLK+MTKMLK=PWKh2=0.06×1.22=0.009kN·m1010MTK=PWKhH=0.06×1.2×2.8=0.005kN·m2(nb+1)2（20+1）式中：nb-支撐結(jié)構(gòu)立桿橫向跨數(shù)，取nb=20MWK=0.009+0.005=0.014kN·m風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計(jì)值M=QMWK=1.4×0.014=0.020kN·m八、 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算（一）、立桿軸力設(shè)計(jì)值對(duì)于承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)按荷載的基本組合計(jì)算荷載組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。分別計(jì)算由可

18、變荷載或永久荷載控制的效應(yīng)設(shè)計(jì)值，按最不利的效應(yīng)設(shè)計(jì)值確定。組合風(fēng)荷載時(shí)：1.2×0.133×2.8+(24×0.11.1×0.10.3)×1×1+1.4×0.9×（0.01+2.5×1×1）=6.981kN；1.35×0.133×2.8+(24×0.11.1×0.10.3)×1×1+1.4×0.7×0.9×（0.01+2.5×1×1=6.510kN；立桿軸向力取上述較大值，N=6.98

19、1KN。（二）立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0無(wú)剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，按建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范附錄表B-1水平桿連續(xù)取值。表中主要參數(shù)取值如下：無(wú)剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I 鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1200mmk節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，取35kN·m/radlmax立桿縱距與橫距中的較大值，取1000mmK=206000×107800+1000=0.671200×35×1066×1200a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2

20、/1.2=0.17a2懸臂長(zhǎng)度與步距h之比，a2=0.5/1.2=0.42aa1與a2中的較大值，a=0.42架體步數(shù)為2步，根據(jù)以上參數(shù)查表，立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)=2.68立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h=2.68×1.2=3.22m（三）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算無(wú)剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，組合風(fēng)荷載時(shí)，應(yīng)按下式進(jìn)行立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：N-立桿軸力設(shè)計(jì)值，取6.981kN；-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比=Lo/i 查規(guī)范附錄A取值；計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比，=Lo/i=3220/15.9=203，查表=0.175； L0 立桿計(jì)算長(zhǎng)度，取3220mm，i桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取15.9mm；A 桿件截面積，取424mm2；f鋼

21、材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取205N/mm2；M風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計(jì)值，M=0.020kN·mW桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2×206000×424=20.92kN2203 2立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算如下：6.981×103+0.020×1060.175×4244490×（1-1.1×0.175×6.981）20.92=94.084+4.760=98.844N/mm2 < f=205 N/mm2立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足要求!九、 架體抗傾覆驗(yàn)算支架應(yīng)按砼澆筑前和砼澆筑時(shí)兩種工況進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算，抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值Mo-支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1架體高度2.8m，寬度20m，取一個(gè)立桿縱距1m作為架體計(jì)算長(zhǎng)度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，支架在搭設(shè)過(guò)程中，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生。1、風(fēng)荷載傾覆力矩計(jì)算作用