注冊一級結(jié)構(gòu)工程師-下午試題

1、注冊一級結(jié)構(gòu)工程師 (基礎(chǔ)部分 )- 下午試題( 總分： 115.00 ，做題時間： 90 分鐘 )一、 單項選擇題 ( 總題數(shù)： 60，分?jǐn)?shù)： 115.00)1. 木材在纖維飽和點時，下列說法正確的是 ( ) 。(A) 吸附水飽和 (B) 自由水飽和(C) 化合水飽和 (D) 都不對分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 點評 當(dāng)木材中吸附水達到飽和，且尚無自由水存在時的含水率稱為纖維飽和點。2. 建筑法中規(guī)定了申領(lǐng)開工證的必備條件下列條件中( ) 項不符合建筑法的要求A已辦理用地手續(xù)材料 B 已確定施工企業(yè)C已有了方案設(shè)計圖 D 資金已落實(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析

2、： 解析 中華人民共和國建筑法第八條3. 下列說法中錯誤的是 ( ) 。A地下水位的升降對土中自重應(yīng)力有影響B(tài)地下水位的下降會使土中自重應(yīng)力增大C當(dāng)?shù)貙又杏胁煌杆畬哟嬖跁r，不透水層中的靜水壓力為零D當(dāng)?shù)貙又写嬖谟谐袎核畬訒r， 該層的自重應(yīng)力計算方法與潛水層相同， 即該層土的重度取有效重度來計 算(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：4. 根據(jù)施工質(zhì)量控制等級，砌體結(jié)構(gòu)材料性能的分項系數(shù)rf取為( )A B級r f=1.6 ；C級r f =1.8 BB級rf=1.5；C級 r f=1.6C B級r f=1.5 ；C級r f =1.8 DB級rf=1.6；C級 r f=1.7分?jǐn)?shù)： 2.0

3、0 )A. B.C.B. 解析：砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范第 條的設(shè)計規(guī)定5. 實測均布荷載作用下簡支梁的撓度時，采用下列( ) 等效荷載圖式測量值不需進行修正。A二集中力三分點加載 B 二集中力四分點加載 C四集中力八分點加載 D 八集中力十六分點加載(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 均布荷載作用的簡支梁測量一次短期加載撓度時， 用二集中力三分點加載時撓度應(yīng)乘以 0.98 的修正 系數(shù)，二集中力四分點加載時撓度應(yīng)乘以 0.91 的修正系數(shù)，四集中力八分點加載時撓度應(yīng)乘以 0.97 的修 正系數(shù)，八集中力十六分點加載時撓度不要乘修正系數(shù)6.1:500 地形圖的比例尺精度是 ( ) 。(A)

4、 5 米 (B) 0.5 米 (C) 0.05 米 (D) 0.005 米(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：7. 注冊結(jié)構(gòu)工程師的執(zhí)業(yè)范圍包括 ( ) 。 結(jié)構(gòu)工程設(shè)計和設(shè)計技術(shù)咨詢； 建筑物、構(gòu)筑物、工程設(shè)施等調(diào)查和鑒定； 結(jié)構(gòu)工程的鑒定和加固； 對本人主持設(shè)計的項目進行施工指導(dǎo)和監(jiān)督； 對本人主持設(shè)計的項目進行監(jiān)理。 A B C D(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：注冊結(jié)構(gòu)師第十八條規(guī)定：注冊結(jié)構(gòu)工程師的執(zhí)業(yè)范圍： 1結(jié)構(gòu)工程設(shè)計。2結(jié)構(gòu)工程設(shè)計技術(shù)咨詢。3建筑物、構(gòu)筑物、工程設(shè)施等調(diào)查和鑒定。4對本人主持設(shè)計的項目進行施工指導(dǎo)和監(jiān)督。5建設(shè)部和國務(wù)院有關(guān)部門規(guī)

5、定的其他業(yè)務(wù)。8. 某鋼筋混凝土矩形截面柱的抗剪剛度按排架柱計算為B1，按框架柱用分層法計算為 B2，按框架柱用 D值法計算為 B3，則 B1、B2、 B3的大小為 ( ) 。(A) B 1>B2>B3 (B) B 1<B3=B2 (C) B 1>B3> B2 (D) B 3>B2> B1(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 抗剪剛度定義為柱兩端發(fā)生單位位移柱內(nèi)的剪力，它與柱兩端的約束情況有關(guān)；排架柱一端 固定、一端鉸接；按分層法，兩端固結(jié)；按D 值法，一端固接、一端彈性固結(jié)。9. 圖示結(jié)構(gòu)支座 B下沉 8mm時 C點的水平位移為 (

6、) 。(A) 向左 2mm (B) 向左 4mm(C) 向右 2mm (D) 向右 4mm(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 靜定結(jié)構(gòu)在支座位移作用下因桿件無變形，故只發(fā)生剛體位移，這種位移通?？梢灾挥蓭缀?關(guān)系求出，但是當(dāng)涉及的幾何關(guān)系比較復(fù)雜時，也可以利用單位荷載法進行計算。具體計算公式可以表示 為：在下圖中的位移計算點 C 位置處水平向施加一水平向右的單位荷載，很容易求得在月支座產(chǎn)生的虛擬支座 反力蘆 FBy 0.25 ，方向向上，因此CH-8×(-0.25) 2mm(方向水平向右 ) 點評 此題考察靜定結(jié)構(gòu)在支座位移作用下所引起的位移計算，掌握此類問題需要注

7、意兩點：一是注意廣 義單位荷載的正確施加方式；二是位移計算公式的正確應(yīng)用，尤其要注意正負(fù)號的處理。10. 黏土塑限高，說明 ( ) 。(A) 黏土粒子的水化膜薄，可塑性好 (B) 黏土粒子的水化膜薄，可塑性差(C) 黏土粒子的水化膜厚，可塑性好 (D) 黏土粒子的水化膜厚，可塑性差分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：11. 在角焊縫計算中，下述項正確的是 ( ) 。(A) 端焊縫和側(cè)焊縫均為角焊縫，因此所有情況下承載力均相同(B) 靜力荷載作用下考慮塑性開展，端焊縫和側(cè)焊縫的承載力相同(C) 端焊縫受力情況較復(fù)雜，因此規(guī)范中對其強度設(shè)計值考慮了 1.22 的折減系數(shù)(D) 對同一條角焊

8、縫，當(dāng)靜力荷載作用方向不同時，其承載力可能不同分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.；垂直時承載力為 N；成 D. 解析： 解析 當(dāng)靜力荷載與角焊縫長度方向一致時，承載力為 夾角時，承載力在二者之間變化。12. 下圖為約束條件不同其余參數(shù)均相同的四種軸心受壓柱，其穩(wěn)定承載力順序依次是 (A)N 4N3N2N1 (B)N 2N3N4N1(C)N 1N2N3N4 (D)N 3N2N1N4分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 本題考點是要了解桿端約束對軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定性的影響。通過計算長度系數(shù) 將桿件的幾何長度換算為計算長度， 由公式0.7 ，0.5 ，2，從而可比較各個臨界力的大小。13.

9、 利用朗肯理論計算填土中存在地下水的擋土墻土壓力，若地下水位下降則土壓力的大小 (A) 上升 (B) 下降 (C) 不變 (D)可得桿件的臨界力， 圖中四種約束情況的計算長度系數(shù)分別為： 1，不能判斷(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：14. 已知 M 點實地高程為 39.651m， 1.561m， N尺上讀數(shù)為 0.394m，則N 點設(shè)計高程為 40.921m。在 M、N 扣間安置水準(zhǔn)儀，讀得 M尺上讀數(shù)為 N點處填挖高度為 ( ) 。A挖 0.103m B 不填不挖 C填 0.103m D填 1.270m(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析： 解析 M 、 N兩點設(shè)計高差

10、： hMN=HM-HN=1.270m M、 N兩點實際高差： h=hM-h N=1.167m 可知應(yīng)填土，且填土高度為 hMN- h=0.103m15. 下圖中彎矩圖正確的是 ( )(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： 解析 提示：求出附屬結(jié)構(gòu)支座反力 (m/a) 。16. 在現(xiàn)場對砌體的強度進行檢測，比較合適和可靠的方法是( )(A) 回彈法 (B) 推出法 (C) 原位軸壓法 (D) 扁頂法 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：17. 在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計值 650 kN ，吊桿通過節(jié)點板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點板采用雙面角焊 縫焊于梁下翼緣， hf =l00 ，

11、每面焊縫長度是 ( ) 。(A) 240 mm (B) 250 mm (C) 260 mm (D) 270 mm分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 18. 磚砌體在軸心受壓時，塊體的受力狀態(tài)為 ( )A壓力 B 壓力、剪力C壓力、剪力、彎矩 D 壓力、剪力、彎矩、拉力(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：由于磚表面不平整，砂漿鋪設(shè)的不均勻性，使砌體中每一塊磚不是均勻受壓，同時受到彎曲和剪切 作用，一般情況下砂漿橫向變形比磚大，兩者之間要共同變形，磚阻止砂漿變形，而使磚在橫向受砂漿作 用而受拉19. 雙代號網(wǎng)絡(luò)計劃中，節(jié)點 j 的最早開始時間為 7d，工作 ij 的持續(xù)時

12、間為 2d，總時差為 8d，自由時 差為 3d，則該節(jié)點 j 的最遲開始時間為 ( )d 。A8 B10 C12 D14(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：根據(jù)自由時差的計算公式： EFij=TFj -FFij=7-3=4d 根據(jù)總時差的計算公式： LFij=TFij +EFi j =8+4=12d 又因為 TLj =LEij，所以節(jié)點 j 的最遲開始時間為 12d20. 在低周反復(fù)加載試驗所得到的數(shù)據(jù)中，極限變形是指 ( ) 。(A) 屈服荷載時對應(yīng)的變形值 (B) 開裂荷載時對應(yīng)的變形值(C) 破損荷載時對應(yīng)的變形值 (D) 極限荷載時對應(yīng)的變形值(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.

13、C. D. 解析：21. 無明顯流幅鋼筋的強度設(shè)計值是按 ( ) 確定的。(A) 材料強度標(biāo)準(zhǔn)值×材料分項系數(shù) (B) 材料強度標(biāo)準(zhǔn)值 / 材料分項系數(shù)(C) 0.85 ×材料強度標(biāo)準(zhǔn)值 / 材料分項系數(shù) (D) 材料強度標(biāo)準(zhǔn)值 /(0.85 ×材料分項系數(shù) )分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.不適用 ( ) 情況。解析：22. 位移計算公式(A) 荷載作用 (B) 小變形(C) 小曲率的拱形結(jié)構(gòu) (D) 任意材料分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. ，該式適用于任何變形因素引起位移的計算，如荷載作用、溫解析： 解析 位移計算的一般公式為 度變化、支座移動、制

14、造誤差、材料收縮等，且適用于任何材料。但是在此基礎(chǔ)上，對于直桿在線彈性范 點評 本題考察荷載作用下的位移計算公式的適用條件，要掌握這個問題，必須理解公式的推導(dǎo)過程及其 前提條件。，從而獲得了荷載作用下的位移計算公式：k圍內(nèi)時，考慮材料力學(xué)知識：率的拱形結(jié)構(gòu)，可以忽略曲率對變形的影響，此時同樣可以利用上式進行位移計算。對于小曲23. 結(jié)構(gòu)試驗前，對所使用的儀器進行標(biāo)定的原因為 ( ) 。 A測定儀器的分辨率 B 測定儀器的靈敏度和精確度 C測定儀器的最小分度值 D 測定儀器的量程(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B. C.D.解析：24. 電阻應(yīng)變片的靈敏度系數(shù) K指的是( ) 。A應(yīng)變片電阻值的大小

15、B單位應(yīng)變引起的應(yīng)變片相對電阻值變化C應(yīng)變片金屬絲的截面積的相對變化 D應(yīng)變片金屬絲電阻值的相對變化(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：25. 圖示結(jié)構(gòu)桿長為 l ，EI 為常數(shù)， C點兩側(cè)截面相對轉(zhuǎn)角 c 為( ) 。*A*B*COD*(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析： 解析 靜定結(jié)構(gòu)位移計算26. 圖示結(jié)構(gòu)用位移法求解時， Rip =( ) 。(A) Pa (B) 2Pa (C) 3Pa (D) 0(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：27.12 層辦公樓，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，總高為 38m，當(dāng)設(shè)防烈度為 8 度時，其剪力墻承受地震傾覆力矩占總 值的 45%，該結(jié)

16、構(gòu)的抗震等級應(yīng)為 ( ) 。(A) 框架二級，剪力墻一級 (B) 框架一級，剪力墻一級(C) 框架二級，剪力墻二級 (D) 框架一級，剪力墻二級(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析：28. 磚砌體結(jié)構(gòu)房屋，對于跨度大于 ( ) 的梁，其支承處砌體上應(yīng)設(shè)置混凝土或鋼筋混凝土墊塊。(A) 4.2m (B) 4.8m (C) 3.9m (D) 4.5m(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析： 解析 砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范第 條。29. 與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時高空焊接，計算連接時， 焊縫強度設(shè)計值的折減系數(shù)是 ( ) 。(A) 0.585 (B) 0.630 (C)

17、 0.675 (D) 0.765(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 折減系數(shù)連乘： 0.85×0.90=0.765 。30. 配制混凝土?xí)r對集料有嚴(yán)格要求，若混凝土用砂中的硫化物和硫酸鹽含量較高，會影響混凝土的( ) 性能。(A) 影響混凝土強度和耐久性(B) 對水泥有侵蝕作用(C) 影響水泥的凝結(jié)與硬化、強度與耐久性(D) 導(dǎo)致鋼筋銹蝕(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析： 解析 本題的要點是混凝土用砂中有害物的含量限制機理，砂中云母為表面光滑的小薄片，與水泥 的粘結(jié)性很差，它的存在會嚴(yán)重影響混凝土的強度與耐久性；硫化物和硫酸鹽的存在對水泥有侵蝕作用，

18、有機物會影響水泥的凝結(jié)與硬化，強度與耐久性，氯鹽的存在對鋼筋銹蝕有促進作用。31. 無黏性土坡的穩(wěn)定性下列敘述正確的是 ( ) 。(A) 與坡高無關(guān)，與坡角有關(guān) (B) 與坡高有關(guān)，與坡角有關(guān)(C) 與坡高有關(guān)，與坡角無關(guān) (D) 與坡高無關(guān)，與坡角無關(guān)(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 無黏性土披的穩(wěn)定安全系數(shù)為：其中， 和 分別為土的內(nèi)摩擦角和邊坡坡角。由此可見，對于均質(zhì)無黏性土坡，理論上土坡的穩(wěn)定 性與坡高無關(guān)，只與坡角和土體內(nèi)摩擦角有關(guān)。32. 在排水不良的軟黏土地基上快速施工，在基礎(chǔ)設(shè)計時，應(yīng)選擇的抗剪強度指標(biāo)是 ( ) 。(A) 快剪指標(biāo) (B) 慢剪指標(biāo) (C)

19、 固結(jié)快剪指標(biāo) (D) 直剪指標(biāo) (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：33. 簡支的鋼筋混凝土梁，主筋用級鋼，正截面試驗時，下列破壞標(biāo)志哪一項是不正確的? ( )(A) 受拉主筋屈服，受拉應(yīng)變達 0.01 (B) 受拉主筋外最大垂直裂縫寬度達 1.5mm(C) 撓度達到跨度的 1/25 (D) 主筋端部有相對于混凝土滑移達 0.2mm(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 (1) 軸拉、偏拉、受彎、大偏壓構(gòu)件在加載過程中，出現(xiàn)下列破壞標(biāo)志之一的，此構(gòu)件破壞。 有明顯流限的熱軋鋼筋， 受拉主筋達屈服強度， 受拉應(yīng)變達 0.01 ，無明顯流限的鋼筋， 主筋應(yīng)變達 0.01

20、； 受拉主筋拉斷； 受拉主筋處最大垂直裂縫寬度達 1.5mm； 撓度達到跨度的 /50 ，對懸臂結(jié)構(gòu)，撓度達到懸臂長的 /25 ； 受壓區(qū)混凝土壓壞。(2) 軸心受壓或小偏心受壓；構(gòu)件的破壞標(biāo)志是混凝土受壓破壞。(3) 受剪構(gòu)件構(gòu)件的破壞標(biāo)志如下。 斜裂縫端部受壓區(qū)混凝土剪壓破壞； 沿斜截面混凝土斜向受壓破壞； 沿斜截面撕裂形成斜拉破壞； 箍筋或彎起鋼筋與斜裂縫交會處的斜裂縫寬度達到1.5mm； 鋼筋末端相對于混凝土的滑移值達0.2mm。(4) 極限荷載的取值分以下三種情況。 當(dāng)加載過程中試件破壞， 應(yīng)取前一級荷載值作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的極限荷載 實測值；當(dāng)荷載持續(xù)時間內(nèi)試件破壞，應(yīng)取本級荷載與前一級

21、荷載的平均值作為極限荷載；當(dāng)荷載持續(xù)時 間后試件破壞，取本級荷載為極限荷載。34. 軟土地基上，某砌體結(jié)構(gòu)房屋外縱墻產(chǎn)生倒“八”字形裂縫，則建筑物產(chǎn)生的沉降方式為( ) 。A均勻沉降 B 兩端沉降大，中間沉降小C兩端沉降小，中間沉降大 D 傾斜(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： B答案既是產(chǎn)生的方式也是產(chǎn)生的原因35. 在單樁荷載傳遞過程中，敘述不正確的是 ( ) 。(A) 加載初期樁側(cè)摩阻力增大大于樁端阻力(B) 加載初期樁頂荷載主要由樁側(cè)摩阻力承擔(dān)(C) 加載初期樁側(cè)土相對位移大于樁端土位移(D) 加載初期樁側(cè)摩阻力與樁端阻力之比為常量(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解

22、析： 解析 當(dāng)豎向荷載施加于樁頂，樁身受到壓縮而產(chǎn)生相對于土的向下位移，樁側(cè)表面便受到土的向 上作用的摩阻力，樁受的荷載通過樁側(cè)摩阻力傳遞到樁周土層中去。隨著荷載的增加，樁身壓縮量和位移 量增大，荷載向樁土體系的下部傳遞，樁端土層受到壓縮而產(chǎn)生樁端阻力。當(dāng)樁身摩阻力全部發(fā)揮出來達 到極限后，若繼續(xù)增加荷載，其荷載增加將全部由樁端阻力承擔(dān)。當(dāng)樁端持力層產(chǎn)生大量壓縮和塑性擠出 時，樁端阻力也達到極限。此時，樁所承受的荷載就是樁的極限承載力。 點評 考察單樁豎向荷載的傳遞機理。36. 下列關(guān)于鋼筋混凝土彎剪扭構(gòu)件的敘述中，不正確的是( ) 。(A) 扭矩的存在對構(gòu)件的抗彎承載力沒有影響(B) 剪力的

23、存在對構(gòu)件的抗扭承載力沒有影響(C) 彎矩的存在對構(gòu)件的抗扭承載力沒有影響(D) 扭矩的存在對構(gòu)件的抗剪承載力有影響(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：37. 圖示桁架 K點的豎向位移為最小的圖為 ( ) 。(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：超靜定結(jié)構(gòu)與靜定結(jié)構(gòu)相比內(nèi)力更均勻，剛度更大，因此相同荷載作用下超靜定結(jié)構(gòu)的位移要小些38. 某砂土土樣的天然孔隙率為 0.461 ，最大孔隙比為 0.943 ，最小孔隙比為 0.396 ，則該砂土的相對密實 度為( ) 。A 0.404 B 0.881 C 0.679 D 0.615(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.39. 在確定

24、混凝土受彎構(gòu)件的開裂荷載值時，下列方法不對的是 ( ) 。(A) 采用連續(xù)布置應(yīng)變片時，任一應(yīng)變片的應(yīng)變增量有突變時的荷載值(B) 用不低于放大率四倍的放大鏡觀察到第一次出現(xiàn)裂縫時，用相應(yīng)方法確定的荷載值(C) 取荷載 - 撓度曲線上首個拐點處對應(yīng)的荷載值(D) 取荷載 - 撓度曲線上第二個拐點對應(yīng)的荷載值(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：40. DJ 6級光學(xué)經(jīng)緯儀的基本操作程序是 ( ) 。(A) 對中、整平、瞄準(zhǔn)、讀數(shù) (B) 對中、瞄準(zhǔn)、精平、讀數(shù) (C) 粗平、精平、對光、讀數(shù) (D) 粗平、精平、瞄準(zhǔn)、讀數(shù)(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 測水平角必

25、須要進行對中、整平。41. 建筑石膏凝結(jié)硬化后，其 ( ) 。(A) 導(dǎo)熱性變小，吸聲性變差 (B) 導(dǎo)熱性變小，吸聲性變強(C) 導(dǎo)熱性變大，吸聲性變差 (D) 導(dǎo)熱性變大，吸聲性變強分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： 解析 建筑石膏凝結(jié)硬化后孔隙率大故導(dǎo)熱系數(shù)小，具有較強的絕熱性和吸聲性。42. 在建立虛功方程時，力狀態(tài)與位移狀態(tài)的關(guān)系是 ( ) 。A彼此獨立無關(guān)B位移狀態(tài)必須是由力狀態(tài)產(chǎn)生的C互為因果關(guān)系D力狀態(tài)必須是由位移狀態(tài)引起的分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：考查虛功原理，虛功原理中力與虛位移獨立43. 對適筋梁，受拉鋼筋剛屈服時，則 ( ) 。A承載力達到極

26、限B受壓邊緣混凝土達到極限壓應(yīng)變C受壓邊緣混凝土被壓碎D s=y ， c < cu分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：由適筋梁破壞特點可知44. 從事建筑活動的建筑施工企業(yè)、勘察設(shè)計單位和工程監(jiān)理單位，應(yīng)當(dāng)具備 ( ) 有符合國家規(guī)定的注冊資本； 有與其從事的建筑活動相適應(yīng)的具有法定執(zhí)業(yè)資格的專業(yè)技術(shù)人員； 有從事相關(guān)建筑活動所應(yīng)有的技術(shù)裝備； 法律、行政法規(guī)規(guī)定的其他條件。(A) (B) (C) (D) 分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 見中華人民共和國建筑法第 12 條45. 小地區(qū)測量工作采用的坐標(biāo)系是 ( ) 。(A) 極坐標(biāo)系 (B) 平面直角坐標(biāo)系

27、(C) 地心坐標(biāo)系 (D) 空間坐標(biāo)系(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：46. 對圖所示體系進行幾何組成分析 ( )(A) 幾何不變無多余約束 (B) 幾何不變只有一個約束(C) 幾何可變 (D) 常變體系(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 體系的左半部分，是兩個剛片用兩個鉸連結(jié)，組成有一個多余約束的大剛片，同理，體系的 右半部分也是有一個多余約束的大剛片，但左、右兩部分與地面連結(jié)少一根鏈桿，所以整體為幾何可變體 系。47. 兩紅線樁 A、B的坐標(biāo)分別為 xA=1000.000 m 、yA=2000.000 m ；xB=1060.000 m、yB= 2080.00

28、0 m ；欲測 設(shè)建筑物上的一點 M，xM=991.000 m ，yM=2090.000 m。則在 A點以 B點為后視點，用極坐標(biāo)法測設(shè) M點的 極距 DAM和極角 BAM分別為 ( ) 。(A) 90.449 m 、42°3450 (B) 90.449 m 、137°2510(C) 90.000 m 、174°1720 (D) 90.000 m 、95°4238分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 48. 對于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是( )(A) 可選擇 Q235 鋼 (B) 可選 Q345(C) 鋼材應(yīng)有沖擊

29、韌性的保證 (D) 鋼材應(yīng)有三項基本保證分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 常溫工作且承受靜載的構(gòu)件，一般不需沖擊韌性的保證。49. 圖示框架的超靜定次數(shù)為 ( )(A) 5 (B) 6 (C) 7 (D) 8(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析： 解析 n=3c-h c 為閉合框數(shù)目，凡是單鉸數(shù)目， 所以 n=3×4-5=750. 采用分微尺讀數(shù)裝置的 DJ6光學(xué)經(jīng)緯儀，其度盤最小刻畫為 ( ) (A) 1 ° (B) 0.1 ° (C) 1' (D) 0.1'(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：51. 施工檢

30、驗土方填筑的壓實指標(biāo)是 ( ) 。 (A) 土的密實度 (B) 土的天然密度(C) 土的最后可松性系數(shù) (D) 土的干密度(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 每層填土經(jīng)壓實后，測土的干密度，符合規(guī)范要求方可再鋪填上層土。52. 影響軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性的主要因素是( ) 。(A) 截面的幾何形狀及桿件的長細(xì)比(B) 構(gòu)件的材料強度及截面尺寸(C) 構(gòu)件的長寬比和板件的高厚比(D) 截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲，荷載初偏心及約束條件 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 考查對軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性概念的理解以及相關(guān)知識的掌握。概括來說，影響軸心受 壓

31、構(gòu)件的整體穩(wěn)定性的主要因素是截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲，荷載初偏心及約束條件等，其中 截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲對構(gòu)件穩(wěn)定性的影響相對較大。53. 圖示結(jié)構(gòu) M 圖的形狀是 ( )(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：附屬結(jié)構(gòu)傳遞到基本部分的力與基本部分的合力為0，因此基本部分的彎矩圖為零54. 以下關(guān)于分層法的概念 ( ) 是錯誤的。(A) 不考慮框架側(cè)移對內(nèi)力的影響(B) 每層梁上的豎向荷載僅對本層梁及與其相連的上、下柱的彎矩和剪力產(chǎn)生影響，對其他各層梁、柱彎 矩和剪力的影響忽略不計(C) 上層梁上的豎向荷載對其下各層柱的軸力有影響(D) 按分層計算所得的各層梁、柱的彎矩即為該梁該柱的最終彎矩，不再疊加 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：解析 分層計算所得的梁內(nèi)彎矩即為梁在該荷載下的彎矩，而柱的柱端彎矩則取上下兩層單元所得 計算彎矩之和。 D 是錯誤的。55. 鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度和高寬比分別為A級和 B 級，關(guān)于兩個級別的主要區(qū)別， 下列敘述正確的是 ( ) 。(A) B 級高度建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度和高