鉆孔平臺設(shè)計指南修改稿

1、鉆孔平臺設(shè)計指南1、編制說明設(shè)計指南由技術(shù)研發(fā)部編制，將作為全公司范圍內(nèi)分項工程結(jié)構(gòu)設(shè)計的依據(jù)和參考，用于指導(dǎo)項目常規(guī)施工方案的設(shè)計，促進常規(guī)方案的標(biāo)準(zhǔn)化和模塊化，從而起到減少項目方案設(shè)計人員的設(shè)計強度的作用，達(dá)到提高臨時材料周轉(zhuǎn)使用率的目的。鉆孔平臺主要是指用于墩位位于水中，不便采取筑島、沉井等措施施工，需要作為基樁施工水上工作平臺進行基樁施工時的臨時結(jié)構(gòu)。鉆孔平臺作為水上施工的臨時結(jié)構(gòu)，在橋梁施工中已經(jīng)得到廣泛應(yīng)用，在工程實際中，鉆孔平臺具有以下特點：料用量大。鉆孔平臺要承受鉆機、吊機等荷載，需要投入大量鋼護筒、臨時鋼管樁、桁架、型鋼等臨時材料。使用周期短。鉆孔平臺主要應(yīng)用于鉆孔樁施工過程

2、，在承臺、墩身施工時，大部分平臺結(jié)構(gòu)要進行拆除，使用周期較短。結(jié)構(gòu)類型相近。目前采用的鉆孔平臺，大多為鋼管樁貝雷桁架形式或鋼管樁型鋼結(jié)構(gòu)形式，結(jié)構(gòu)形式較為接近，可周轉(zhuǎn)性、通用性強。根據(jù)以上特點，如果能夠采取措施提高鉆孔平臺材料的周轉(zhuǎn)使用率，將為項目節(jié)約大量施工成本。鉆孔平臺作為水中基樁施工的臨時結(jié)構(gòu)，主要承受的作用有鉆機荷載、其他施工機具及堆載、平臺自重等，另外根據(jù)工程實際情況考慮水壓力、漂流物撞擊力等水平荷載對平臺結(jié)構(gòu)的影響。2、設(shè)計依據(jù)、參考資料鉆孔平臺設(shè)計的主要依據(jù)和參考材料有：公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范； 鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范；海港水文規(guī)范；港口工程荷

3、載規(guī)范；港口工程基樁規(guī)范；相關(guān)行業(yè)規(guī)范，設(shè)計圖紙等資料。3、設(shè)計所需資料 進行鉆孔平臺設(shè)計，需要準(zhǔn)備以下資料；工程概況、工程數(shù)量、結(jié)構(gòu)形式、設(shè)計平面圖；施工組織設(shè)計、進度計劃安排；沿線各種地形斷面圖，地層斷面圖、地質(zhì)報告；氣象、水文資料；機械資料，主要為機械規(guī)格、外形尺寸、性能及輪、軌壓強；平臺上需堆放施工器具構(gòu)件尺寸、重量。4、鉆孔平臺布置和結(jié)構(gòu)形式選擇4.1、鉆孔平臺平面布置 平臺平面布置需考慮以下兩個方面：平臺平面尺寸大小需滿足基樁施工時施工機具、設(shè)備擺放通行及施工人員操作（生活）空間要求；平臺臨時鋼管樁基礎(chǔ)平面布置應(yīng)考慮方便后續(xù)承臺、墩身施工，考慮側(cè)面是否需要設(shè)置加寬平臺；根據(jù)實際情況

4、，考慮吊裝方式，是否需要設(shè)置龍門吊機；考慮與鋼棧橋等結(jié)構(gòu)的連接。4.2、鉆孔平臺高程確定平臺高程的確定，需要考慮以下幾個方面：滿足平臺使用期間距離水位線保持安全距離；滿足與平臺連接的棧橋或道路等之間高程差在允許坡度范圍內(nèi)，滿足車輛機械通行要求；如平臺采用鋼護筒作為基礎(chǔ)，還需考慮鋼護筒頂標(biāo)高滿足鉆孔需求。4.3 鉆孔平臺結(jié)構(gòu)形式選定4.3.1 基礎(chǔ)選擇基礎(chǔ)可采用臨時鋼管樁或臨時鋼管樁與鋼護筒相結(jié)合形式。4.3.2 縱橫向分配梁、承重梁選擇分配梁根據(jù)跨度及綜合考慮平臺搭設(shè)效率等方面選用型鋼作為分配梁，選用型鋼或貝雷作為承重梁。分配梁應(yīng)間斷設(shè)置固定設(shè)施，防止錯位。4.3.3 平臺面板平臺面板一般采用

5、鋼板，厚度為810mm,或者采用密排倒扣槽鋼作為面板。 材料選擇可參考附表：鉆孔平臺主要結(jié)構(gòu)材料選用參考表。5、作用與工況分析5.1 作用分類鉆孔平臺設(shè)計采用的作用，主要分為自重作用、可變作用和偶然作用3類，作用分類見下表：表51 荷載作用分類表編號作用分類作用名稱1自重作用結(jié)構(gòu)自重2可變作用鉆機荷載3鉆機沖擊力4起重機輪壓力5起重機沖擊力6施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載7流水壓力、波浪力8風(fēng)荷載9偶然作用船舶或漂流物撞擊力5.2 作用效應(yīng)組合基本組合：自重作用效應(yīng)與可變作用效應(yīng)組合。偶然組合：自重作用效應(yīng)與可變作用效應(yīng)、偶然作用效應(yīng)組合。5.3 荷載分析5.3.1 結(jié)構(gòu)自重平臺自

6、重包括結(jié)構(gòu)自重及橋面鋪裝、附屬設(shè)備等附加重力，結(jié)構(gòu)重力標(biāo)準(zhǔn)值按鋼材材料的重力密度78kN/m3計算。5.3.2 鉆機荷載及鉆機沖擊力鉆機荷載標(biāo)準(zhǔn)值按實際機型確定，包括鉆機、鉆桿、鉆頭、沖錘等重量，同時考慮鉆機沖擊力，鉆機荷載沖擊系數(shù)采用1.21.3。5.3.3 起重機輪壓力及起重機沖擊力 起重機荷載標(biāo)準(zhǔn)值按實際機型確定，包括起重機自重、吊重等重量，同時考慮起重機沖擊力，起重機沖擊系數(shù)采用1.11.3。起重機最大起重量時的荷載沖擊系數(shù)可取1.0。5.3.4 施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載大型施工機具行走運輸或堆放荷載應(yīng)按實際情況取值，普通施工材料堆放、施工人員荷載按1.02.5kPa

7、。5.3.5 流水壓力、波浪力 平臺基樁上流水壓力標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：式中 流水壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； 水的重力密度(kN/m3)；設(shè)計流速(m/s)；基樁阻水面積(m2)計算至一般沖刷處；重力加速度，=9.81(m/s2)基礎(chǔ)形狀系數(shù)，對鋼管樁和鋼護筒基礎(chǔ)取0.8。如果大量橫向聯(lián)系（剪刀撐）經(jīng)常處于水中，則應(yīng)參考上式。由于波浪力作用的非常規(guī)性，本指南中不列出波浪力計算公式，請參考海港水文規(guī)范（JTJ 21398）相關(guān)內(nèi)容。5.3.6 風(fēng)荷載對于一般鉆孔平臺，可不予以考慮風(fēng)荷載影響；對于位于臺風(fēng)多發(fā)地區(qū)橋梁，或海上橋梁鉆孔平臺，可根據(jù)實際情況如平臺上堆放物迎風(fēng)面積較大，平臺設(shè)計予以考慮風(fēng)荷載影響，

8、 風(fēng)荷載假定水平地垂直作用于各部分迎風(fēng)面積的形心上，其標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：式中 橫橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN）； 基本風(fēng)壓（KN/m2）； 設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)壓（KN/m2）； 橫向迎風(fēng)面積（m2），按結(jié)構(gòu)各部分的實際尺寸計算； 橋梁所在地區(qū)的設(shè)計基本風(fēng)速，系按平坦空曠地面，離地面10m高，重現(xiàn)期為100年10min平均最大風(fēng)速計算確定； 高度Z處的設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)速； 距地面或水面的高度（m）； 空氣重力密度（KN/m3）； 設(shè)計風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，對于平臺結(jié)構(gòu)可取0.75，當(dāng)橋梁位于臺風(fēng)多發(fā)地區(qū)時，可根據(jù)實際情況適度提高值； 地形、地理條件系數(shù)，一般取1.0； 陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)，對A、B類地表1.38，對C、D

9、類地表1.70。A、B、C、D地表類別對應(yīng)的地表狀況見表5-2；表52 考慮地面粗糙度類別和剃度風(fēng)的風(fēng)速高度變化修正系數(shù)，按表5-3取用；表53 風(fēng)載阻力系數(shù)，按下列規(guī)定確定：式中 寬度（m）； 高度（m）。5.3.7 船舶或漂流物撞擊力如平臺位于通航水道等情況應(yīng)設(shè)置防撞設(shè)施，如防撞樁等，平臺本身結(jié)構(gòu)可以不予以考慮船舶或漂流物撞擊力影響。對海上橋梁等鉆孔平臺，船舶或漂流物撞擊力按下列規(guī)定計算：漂流物橫橋向撞擊力標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：式中 漂流物重力，應(yīng)根據(jù)河流中漂流物情況，按實際調(diào)查確定；水流速度；撞擊時間，應(yīng)根據(jù)實際資料估計，在無實際資料時，可用1s；重力加速度。海上鉆孔平臺泊船時產(chǎn)生的撞擊力計

10、算在橫浪作用下，系泊船舶有效撞擊能量可按下式計算：式中 橫浪作用下系泊船舶有效撞擊能量； 系數(shù)，采用橡膠護舷設(shè)施時，值可取0.004； 船舶附加水體質(zhì)量系數(shù)； 船舶質(zhì)量（t），按與船舶計算裝載度相應(yīng)的排水量計算； 重力加速度 計算波高，按船舶不離開碼頭的最大波高計； 波長； 系靠船結(jié)構(gòu)前水深； 船舶型寬； 與船舶計算裝載度相對應(yīng)的平均吃水。注：應(yīng)用上式計算時，應(yīng)符合下列條件：對于滿載船舶，1.6；對于壓載船舶，4.5。船舶附加水體質(zhì)量系數(shù)可按表5-4選用表54船舶噸級（t）20 00050 000100 000150 000200 000裝載度壓載1.051.051.051.151.051.1

11、51.101.15半載1.201.301.201.301.251.301.251.301.251.30滿載1.401.501.401.601.501.601.501.601.501.60當(dāng)系靠船結(jié)構(gòu)物為多個靠船墩組成時，分配在每個墩上的有效撞擊能量可按下式計算：式中 分配在每個墩上的有效撞擊能量；靠船墩數(shù)目，4時，取4計；靠船墩之間有效撞擊能量分配的不均勻系數(shù)，4時，取1.5，23時，取1.62.0。6、鉆孔平臺設(shè)計6.1、基礎(chǔ)設(shè)計計算（承載力、穩(wěn)定性、入土深度）平臺基礎(chǔ)承受由平臺上部結(jié)構(gòu)傳遞下來的鉆機荷載、結(jié)構(gòu)自重等豎向荷載，以及流水壓力、起重機吊重中產(chǎn)生水平分力等水平荷載。平臺基礎(chǔ)一般采用

12、臨時鋼管樁，直徑60、80，壁厚814mm。如鋼護筒入土較深，承載力滿足要求，可利用作為平臺基礎(chǔ)。6.1.1鋼管樁、鋼護筒摩擦樁豎向容許承載力按下式計算=式中 單樁軸向受壓容許承載力（KN）樁的周長（m）局部沖刷弦以下各層土層厚度（m）與對應(yīng)的各土層與樁壁的極限摩阻力（kPa），如有地質(zhì)資料，按地質(zhì)資料取值，如無詳細(xì)地質(zhì)資料，按表6-1采用。表61 沉樁樁周土的極限摩阻力值土 類狀 態(tài)極限摩阻力i(kPa)粘 性 土1.5IL115301IL0.7530450.75IL0.545600.5IL0.2560750.25IL075850IL8595粉 細(xì) 砂稍 松2035中 密3565密 實658

13、0中 砂中 密5575密 實7590粗 砂中 密7090密 實90105按上式計算出單樁軸向受壓容許承載力應(yīng)大于單樁實際豎向承載力，滿足受力要求。6.1.2鋼管樁、鋼護筒水平力作用下的計算對于一般鉆孔平臺，可以不予以考慮水平作用影響；對于海上橋梁鉆孔平臺設(shè)計，需考慮在泊船時，由船舶的沖擊引起的水平力和波浪力產(chǎn)生的水平力及力矩作用；以及強涌潮影響河段橋梁鉆孔平臺設(shè)計，需考慮平臺承受風(fēng)和強涌潮等水平力作用。豎直樁能夠承擔(dān)水平力的大小即為樁的水平承載力，對于平臺鋼管樁基礎(chǔ)，其抗彎性能較好，通常由樁周圍土體所能提供的橫向抵抗力控制，常以樁頂水平位移達(dá)到一定值或樁側(cè)土出現(xiàn)明顯破壞作為極限承載力的標(biāo)志。對

14、于水平作用下樁身變形計算，建議參考港口工程基樁規(guī)范（JTJ 25498）附錄C，采用PY曲線法計算。規(guī)范附錄C中PY曲線法同時考慮了波浪重復(fù)荷載作用影響和短期荷載，如靠船力影響。由于水平作用對平臺影響的非常規(guī)性，本指南中不列出PY曲線的計算方法。6.1.2.1對于需考慮水平力或力矩作用的平臺，樁基礎(chǔ)的入土深度Lt宜滿足彈性長樁條件，即：Lt4T，T為樁的相對剛度系數(shù)(m)，按下式計算確定：式中 樁的相對剛度系數(shù)(m)樁材料的彈性模量(kN/m2)，取2.06×108 樁截面慣性矩(m4)，對鋼管樁=，為外壁直徑，為內(nèi)壁直徑，鋼管樁截面慣性矩可根據(jù)規(guī)格按下表查用：表62 鋼管樁截面參數(shù)

15、表樁徑D(m)壁厚(mm)截面慣性矩IP(m4)0.686.52×10-40.6108.07×10-40.81019.36×10-40.81223.06×10-40.81426.71×10-4樁側(cè)地基土的水平抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)（kN/m4），m采用地面以下1.8T深度范圍內(nèi)各土層m的加權(quán)平均值； 表63 土 的 m 值序號地基土類別m值（kN/m4）相應(yīng)單樁在地面處水平位移（mm）1淤泥、淤泥質(zhì)土20004500102流塑（IL1）、軟塑（0.75IL1）狀粘性土、e0.9粉土、松散粉細(xì)砂、松散填土45006000103可塑（0.25

16、IL0.75）狀粘性土、e0.70.9粉土、稍密或中密填土、稍密細(xì)紗600010000104硬塑（0IL0.25）堅硬（IL0）狀粘性土、e0.7粉土、中密的中粗砂、密實老填土100002200010 注：當(dāng)水平位移大于表列數(shù)值時，m值應(yīng)適當(dāng)降低。 樁的換算寬度（m），取2d，d為樁受力面的樁寬或樁徑。6.1.2.2采用假想嵌固法計算樁的受彎嵌固點深度假想嵌固法計算樁的受彎嵌固點深度，按下式計算確定：式中 受彎嵌固點距泥面深度（m） 系數(shù)，取1.82.2。樁的自由長度較大時取較小值，樁頂自由長度較小時取較大值；樁的相對剛度系數(shù)(m)6.2、分配梁設(shè)計分配梁視作支承在下一層分配梁上的簡直梁，選取

17、最不利荷載，如鉆機荷載或起重機荷載及沖擊力分配到本層分配梁上的作用，按簡支梁強度計算公式選擇材料型號和驗算分配梁的強度是否滿足要求。頂層分配梁規(guī)格I12.6I20工鋼或H型鋼。簡直梁的正應(yīng)力強度公式為：對工鋼，其最大正應(yīng)力發(fā)生在最大彎矩的橫截面上距中性軸最遠(yuǎn)的各點處，且該處的剪應(yīng)力為零。式中 最大彎矩； 抗彎截面系數(shù)； 材料允許彎曲應(yīng)力簡直梁剪應(yīng)力強度公式為：對工鋼，其危險截面上的最大剪應(yīng)力發(fā)生在中性軸處，且為純剪應(yīng)力狀態(tài)。式中 材料允許剪應(yīng)力；為危險截面處剪力； 為危險截面上的最大剪應(yīng)力發(fā)生處對其中性軸的靜矩，對工鋼為中性軸任一邊的半個橫截面面積對中性軸的靜矩； 為整個橫截面對中性軸的慣性矩

18、； 矩形截面的寬度，對工鋼為腹板厚度。6.3、承重梁計算承重梁視作支承在鋼管樁基礎(chǔ)上的簡直梁，承受上層分配梁傳遞的荷載，按簡支梁強度計算公式選擇材料型號和驗算分配梁的強度是否滿足要求。底層分配梁規(guī)格I36I45a工鋼、350175600200H鋼或采用貝雷。計算公式參考4.2條。如采用貝雷可根據(jù)計算出的最大彎矩和剪力按下表檢查貝雷是否滿足受力要求。貝雷之間應(yīng)設(shè)置花架進行連接，保證其穩(wěn)定性。表64 貝雷桁架容許內(nèi)力表6.4、橫向聯(lián)系計算橫向聯(lián)系計算時，可將平臺視為底端約束的剛架，橫向聯(lián)系視為剛架中的鏈桿，只承受軸向力。按下式驗算橫向聯(lián)系穩(wěn)定性是否滿足要求：1式中 計算軸力； 截面面積； 1軸向受

19、壓構(gòu)件的縱向彎曲系數(shù)，根據(jù)鋼種、截面形式及彎曲方向等按表采用； 材料允許軸向應(yīng)力。6.5、鋼護筒牛腿計算如選擇鋼護筒作為基礎(chǔ)，為不妨礙鉆孔灌注樁施工，需在鋼護筒上焊接牛腿，作為承重梁的支撐點。在此種情況，需對牛腿焊縫按同時承受彎矩、剪力角焊縫強度作驗算。其計算公式為式中 焊縫在彎矩、剪力共同作用下的應(yīng)力值； 焊縫在彎矩作用下的應(yīng)力值，為焊縫抗彎截面面積；焊縫在剪力作用下的應(yīng)力值，為焊縫有效面積；7、鉆孔平臺設(shè)計實例7.1、平臺結(jié)構(gòu)鉆孔平臺結(jié)構(gòu)如圖7-1所示：圖71平臺結(jié)構(gòu)圖 （單位：cm）7.2、荷載情況平臺上主要大型施工機具有：7.2.1 6m3砼攪拌運輸車，按30 t重汽車考慮； 吊車荷載

20、：50t履帶車，自重50 t，吊重限制在20t內(nèi)，單根履帶寬70cm，履帶與地面接觸長度為450cm，履帶中到中間距為：250cm。 CJF-20鉆機自重為30t，最大工作重量為50噸，考慮1.2倍沖擊系數(shù)。 在本平臺設(shè)計中不考慮風(fēng)荷載、水流力等水平作用影響。7.3、 地質(zhì)情況平臺處地質(zhì)情況見下表：表71 地質(zhì)情況表編號土層名稱厚度(m)極限摩阻力(KPa)1淤泥Qm46.9122黏土及亞黏土Q3al+pl0.6353中粗礫砂Q3al+pl9.3707.4、基礎(chǔ)承載力計算平臺基礎(chǔ)有兩種，分別是200cm鋼護筒和60cm鋼管樁。 200cm鋼護筒最大受力為鉆機荷載P1=50×1.2=6

21、0t； 60cm鋼管樁鋼管樁最大受力為兩根鋼管樁一起承受70t的吊車荷載，單根受力為P2=70÷2=35t。 200cm鋼護筒容許承載力計算：，鋼護筒承載力滿足要求。 60cm鋼管樁鋼護筒容許承載力計算：，鋼管樁承載力滿足要求。7.5、鉆孔平臺縱、橫梁設(shè)計 第一層縱向分配梁第一層縱向分配梁，間距取60cm，支撐在第二層橫向分配梁上，第二層橫向分配梁最大間距為264cm，即第一層分配梁的最大跨徑為264cm。鉆機荷載50t，考慮1.2沖擊系數(shù)，即50×1.260t作為控制荷載，鉆機支撐在兩根滾筒上面，滾筒通過兩道方木分布在4根第一層分配梁上，則一道分配梁承受荷載為P=（600

22、÷4）÷437.5KN，其計算簡圖如圖7-2所示：（1） （2） 圖72 (單位：cm)最大彎矩最大剪力: 選I25a作為第一層縱向分配梁 取A3 鋼的彎曲應(yīng)力：w =180Mpa，=110MPa I25a的抵抗矩為，截面面積為：，慣性矩為：，中性軸任一邊的半個橫截面面積對中性軸的靜矩：，腹板厚度。最大彎曲正應(yīng)力為最大剪應(yīng)力為滿足強度要求。 第二層橫向分配梁設(shè)計分配梁間距為234264cm，分配梁跨徑按390cm計算，選2I36a作為縱向分配梁。鉆機重50噸，滾筒長5米，方木長3米。鉆機荷載通過四組方木分布在分配梁上，每組通過橫向分配梁施加在兩組縱向分配梁上，單根分配梁受力

23、為圖7-3所示： （1） （2）（3）圖73 (單位：cm)最大彎矩最大剪力: 選2I36a作為第二層橫向分配梁 取A3 鋼的彎曲應(yīng)力：w =180Mpa，=110MPa I36a的抵抗矩為，截面面積為：，慣性矩為：，中性軸任一邊的半個橫截面面積對中性軸的靜矩：，腹板厚度。最大彎曲正應(yīng)力為最大剪應(yīng)力為滿足強度要求。 承重梁設(shè)計承重梁跨徑按650cm計算,經(jīng)分配梁傳力后受力為圖7-4所示： （1） （2） 圖74 (單位：cm)最大彎矩最大剪力: 選2I36a作為承重梁 取A3 鋼的彎曲應(yīng)力：w =180Mpa，=110MPa I36a的抵抗矩為，截面面積為：，慣性矩為：，中性軸任一邊的半個橫截

24、面面積對中性軸的靜矩：，腹板厚度。最大彎曲正應(yīng)力為最大剪應(yīng)力為滿足強度要求。7.6、牛腿焊縫計算 牛腿的結(jié)構(gòu)形式如圖7-5所示：圖75 (單位：cm) 焊縫全部采用雙面焊，焊角尺寸hf=10mm，角焊縫有效厚度he=10×0.7=7mm 鋼護筒最大受力約60t，每個鋼護筒上兩個牛腿，牛腿受力60/2=30t。角焊縫最大剪力為N=30t，彎距為W=30×0.13=3.9t·m 水平角焊縫有效焊縫面積A1=2×(300-10) ×74060mm2垂直角焊縫有效面積A2=4×（300-10）×78120 mm2角焊縫面積和為A=4

25、060+8120=12180 mm2 角焊縫重心位置y=(4060×295+8120×140)/12180=192mm 焊縫慣性矩：If=2××73×290+4060×(295-192)2+4×7××2903+8120×(192-)2=1.18×108 mm4 焊縫抵抗矩：Wf=1.18×108/192=61.5×104 mm37.6.8 角焊縫強度驗算：彎矩計算值由牛腿全部角焊縫承受，假定剪力僅由垂直角焊縫承受，角焊縫最大應(yīng)力在下端點：焊縫剪應(yīng)力：N36.9 MP

26、a焊縫彎應(yīng)力：M63.4MPa角焊縫應(yīng)力：=73.4 MPa=110MPa強度滿足要求。8、相關(guān)材料選用參考表本表格作為鉆孔平臺設(shè)計材料選擇的主要依據(jù)，在沒有特殊原因情況下，結(jié)構(gòu)設(shè)計必須按照表格7-2、7-3、7-4規(guī)定進行選擇，滿足標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計要求。表72 熱軋普通工字鋼型號尺寸（mm）截面面積A（cm2）每米重量（kg/m）截面特性x-x軸y-y軸高h(yuǎn)寬b腹板厚twIx（cm4）Wx（cm3）Sx（cm3）ix（cm）Iy（cm4）Wy（cm3）iy（cm）I25a2501168.0 48.5138.08 5017401.4230.710.17280.4 48.42.4I32a3201309

27、.5 67.1252.69 11080692.5400.512.85459.0 70.62.62I36a36013610.0 76.4460.00 15796877.6508.812.38554.9 81.62.69I40a40014210.5 86.0767.56 217141085.7631.215.88659.9 92.92.77I45a45015011.5 102.480.38 322411432.9836.417.74855.0 114.0 2.89表73 熱軋普通槽鋼型號尺寸（mm）截面面積A（cm2）每米重量（kg/m）截面特性x-x軸y-y軸y1-y1軸高h(yuǎn)寬b腹板厚twIx（cm4）Wx（cm3）Sx（cm3）ix（cm）Iy（cm4）Wymax（cm3）Wymin（cm3）iy（cm）Iy1（cm4）20a200737.028.8322.631780.4178.0104.77.86128.063.824.22.11244.025a250787.0 34.9127.40 3359.1268.7157.89.811