門式腳手架方案及門洞方案

1、*標現(xiàn)澆箱梁門式支架方案編制： 審核： 審批： *建設(shè)有限公司*改擴建工程*項目部目 錄一、編制說明3二、工程概況4三、門式支架搭設(shè)方案4四、門式支架驗算16五、門洞驗算31現(xiàn)澆箱梁支架專項方案補充方案 *標支架現(xiàn)澆箱梁技術(shù)方案于*年*月*日通過了專家論證。該方案中現(xiàn)澆箱梁支架采用碗扣式鋼管腳手架，針對*高架橋地處*鎮(zhèn)區(qū)，社會關(guān)注度高，而目前市場上碗扣式鋼管腳手架防銹處理不到位，整體形象較差，我標段擬改用重型門式支架進行現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)，該支架具有搭拆方便，穩(wěn)定性強，門式支架采用刷漆防銹處理，支架搭設(shè)后整體外觀優(yōu)美，提升施工形象。一、編制說明1.1、編制依據(jù)、省道南京段改擴建工程S122NJ-

2、QL2標施工施工圖設(shè)計文件。、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011）、公路工程質(zhì)量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）、公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程（JTJ 076-95）、工程測量規(guī)范（GB50026-93）；、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2011）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 166-2008）、建筑施工門式鋼管腳手架（JGJ 128-2000）、*標施工組織設(shè)計1.2、編制目的、無傷亡事故發(fā)生。、無重大安全隱患。、重傷率和死亡率為零。、不得因施工對周邊環(huán)境、建筑、設(shè)施等造成破壞。、無刑事案件發(fā)生。1.3、適用范圍 *改擴建工程

3、*標。 本標段*鎮(zhèn)區(qū)高架橋采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，除第二聯(lián)箱梁梁高采用2.50m外，其余箱梁梁高均為180cm。本方案選擇*鎮(zhèn)區(qū)高架橋第二聯(lián)、第六聯(lián)為例進行編制。1.4、編制原則以招標文件為標準的原則，嚴格遵循文件中的各項條款。遵循設(shè)計文件、規(guī)范和質(zhì)量驗收標準的原則。在編寫主要工程項目施工方法和技術(shù)措施時，嚴格按設(shè)計標準、現(xiàn)行規(guī)范和質(zhì)量驗收標準辦理。正確組織施工，確保工程質(zhì)量優(yōu)良。堅持實事求是的原則，在制定施工方案中，充分發(fā)揮我單位施工優(yōu)勢，堅持科學(xué)組織，合理安排，均衡生產(chǎn)，確保安全、優(yōu)質(zhì)、高效的完成本工程的施工，確保施工組織的合理性。堅持項目法管理的原則。通過與業(yè)主、監(jiān)理工程師和

4、設(shè)計部門的充分合作，綜合運用人員、機械、物資、方法、資金和信息，實現(xiàn)優(yōu)質(zhì)、高效、高速。堅持遵循質(zhì)量評定標準和由此編制的質(zhì)量體系文件，優(yōu)質(zhì)、高效、重誠、守信，完成業(yè)主要求的質(zhì)量目標。堅持施工過程嚴格管理的原則。在施工過程中，嚴格執(zhí)行業(yè)主及監(jiān)理工程師的指令。堅持用工制度的動態(tài)管理。根據(jù)工程需要，合理配備勞動力資源。二、工程概況*鎮(zhèn)區(qū)高架橋跨徑布置為（4*30）+（39+42+39）+2*（25+30+25）+（27+2*30+27）+3*（4*30）m。在*鎮(zhèn)區(qū)高架橋第二聯(lián)、第五聯(lián)、第七聯(lián)分別跨越東麒路、寶山路和泰盈路。上部結(jié)構(gòu)采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，單箱4室斜腹板，縱橫向預(yù)應(yīng)力體系，

5、除第二聯(lián)箱梁梁高采用2.50m外，其余箱梁梁高均為180cm，頂、底板平行，頂、底板均設(shè)置超高。橋面鋪裝采用4cm細粒式瀝青混凝土+6cm中粒式瀝青混凝土+環(huán)氧瀝青防水粘結(jié)層+6cm聚丙乙烯水泥混凝土調(diào)平層（內(nèi)置D8焊接鋼筋網(wǎng)）。三、門式支架搭設(shè)方案*鎮(zhèn)區(qū)高架橋第二聯(lián)、第五聯(lián)、第七聯(lián)分別跨越東麒路、寶山路和泰盈路。擬采用門洞支架保持通行，東麒路采用門洞布置為2*5m，寶山路和泰盈路門洞布置為2*4m，凈高為4.5m，其余段落按照一般現(xiàn)澆支架搭設(shè)。施工工藝：地基處理支架搭設(shè)支架預(yù)壓模板（底模、側(cè)模）安裝盆式支座安裝鋼筋（底、腹板）安裝波紋管安裝鋼絞線安裝（腹板、橫梁鋼絞線）第一次砼澆筑養(yǎng)生、鑿毛

6、模板（內(nèi)膜）安裝鋼筋（頂板、翼板）安裝鋼絞線（頂板）安裝第二次砼澆筑養(yǎng)生張拉、壓漿、封錨拆模、落架（詳見現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁施工工藝表）。3.1地基處理 （1）、地基回填和壓實*鎮(zhèn)區(qū)高架橋特點是：跨度大、箱梁自重大?？傮w地質(zhì)條件良好，大部分處于*公路，第六聯(lián)原地面即為巖層，主要處理墩與墩之間的承臺基坑、地表上堆積的淤泥，為確保上部支承架子有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，對地基進行認真處理，主要措施如下：對承臺基坑、淤泥徹底進行清理，然后用土進行分層回填碾壓。一般采用與原地基土相同性質(zhì)的土進行回填，個別軟弱地基處填以灰或砂礫。地基土進行分層回填和壓實，碾壓密實后做地基承載力試驗。地基土回填壓實后，對于原地

7、面按照2%的坡度采用5%石灰土回填壓實，要求壓實度大于90%。再在平整的基面上澆筑10cm15cm厚的C15素砼，砼用平板振搗器進行振搗，用木抹子抹平，混凝土澆注施工及質(zhì)量控制標準按常規(guī)施工進行。養(yǎng)護一定時間后即可作為支架基礎(chǔ)。其它路基填筑路段，在已經(jīng)壓實的路基上直接澆筑10cm厚的C15素砼作為支架基礎(chǔ)。路基應(yīng)預(yù)留不小于30cm的高度作為以后的調(diào)平層。（2）、支架基礎(chǔ)排水系統(tǒng)為使整個支架的基礎(chǔ)不至于浸泡在水中而發(fā)生下沉，因此在支架的兩側(cè)各80厘米以外的位置設(shè)置兩條通長度排水溝，每30米設(shè)集水坑一個，做到有水及時排出。整個地面，向兩側(cè)按2%放坡，做到雨停場地干，不浸潤架子基礎(chǔ)。配備二臺潛水泵，

8、配套管子和專業(yè)人員及時排除坑積水。3.2支架搭設(shè)（一）門式支架1、搭設(shè)方案門式支架采用MF1000非標，鋼材采用Q235。門架立桿采用57.0×2.5mm鋼管，立桿加強桿采用27.2×1.9mm鋼管。單片門式支架示意圖如下：門架搭設(shè)尺寸：門架寬度1.00m，門架高度1.99m，最大步距1.9m，最大跨距1.0m，支架最高為7.2m。1.8m箱梁梁高門式支架搭設(shè)方案：門式支架平行于橋梁軸線，每榀門架之間的距離0.45m0.90m，橫梁處門架橫、縱向間距0.45m，腹板處門架橫向間距0.45m、縱向間距0.90m，廂室及翼板部位門架橫、總向間距0.90m，橫隔梁處門架縱向間距0

9、.45m，橫向間距與對應(yīng)的腹板和廂室部位相同。 2.5m箱梁梁高門式支架搭設(shè)方案：門式支架平行于橋梁軸線，每榀門架之間的距離0.30m0.90m，橫梁處門架橫、縱向間距0.30m，腹板處門架橫向間距0.30m、縱向間距0.90m，廂室及翼板部位門架橫、總向間距0.90m，橫隔梁處門架縱向間距0.30m，橫向間距與對應(yīng)的腹板和廂室部位相同。 水平加固桿采用48*3.5mm鋼管在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續(xù)設(shè)置，并應(yīng)采用扣件與門架立桿扣牢。支架布設(shè)采用平行梁軸線布置，兩門架采用交叉支撐或梁底模小楞連接牢固。連接示意圖如下：模板支架的布置形式2、 門式支架材料驗收門式支架進場

10、材料必須有檢測單位檢測合格證，對門架直徑、壁厚、門架尺寸按照JGJ76-1999進行檢查，不符合要求的材料不得使用于本工程。3、 搭設(shè)過程中質(zhì)量控制 門式支架搭設(shè)過程中嚴格按照批復(fù)的方案，在搭設(shè)支架前，按照方案在墊層上布線，嚴格控制垂直度。4、門式支架搭設(shè)注意事項： 1.交叉支撐應(yīng)在每列門架兩側(cè)設(shè)置，并應(yīng)采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除； 2.水平加固桿應(yīng)在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續(xù)設(shè)置，并應(yīng)采用扣件與門架立桿扣牢； 3.剪刀撐應(yīng)在滿堂腳手架外側(cè)周邊和內(nèi)部每隔15m間距設(shè)置，剪刀撐寬度不應(yīng)大于4個跨距或間距，斜桿與地面傾角宜為45°60°

11、;； 4.滿堂腳手架距結(jié)構(gòu)物邊緣距離應(yīng)小于0.5m； 5.滿堂腳手架的搭設(shè)可采用逐列逐排和逐層搭設(shè)的方法，并應(yīng)隨搭隨設(shè)剪刀撐、水平縱橫加固桿、拋撐和通道板等安全防護構(gòu)件； 6.搭設(shè)拆除滿堂腳手架時施工操作層應(yīng)鋪設(shè)腳手板，工人應(yīng)系安全帶； 7.滿堂腳手架在安裝前應(yīng)在地面彈出門架的縱橫方向位置線并進行抄平； 8.可調(diào)底座頂托應(yīng)采取防止砂漿水泥漿等污物填塞螺紋的措施； 9.不得采用使門架產(chǎn)生偏心荷載的混凝土澆筑順序采用泵送混凝土?xí)r應(yīng)隨澆隨搗隨平整混凝土不得堆積在泵送管路出口處；10.應(yīng)避免裝卸物料對模板支撐和腳手架產(chǎn)生偏心振動和沖擊；11.拆除時應(yīng)采用先搭后拆的施工順序；12.拆除模板支撐及滿堂腳手

12、架時應(yīng)采用可靠安全措施嚴禁高空拋擲；13.可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度不宜超過當(dāng)20cm。14.支架搭設(shè)高度大于4.8m時，在頂層、底層及中間4.8m處設(shè)置水平剪刀撐。15.橫向剪刀撐每排設(shè)置。3、門式支架驗收 滿堂腳手架組裝完畢后應(yīng)進行下列各項內(nèi)容的驗收檢查 1.門架及其配件的規(guī)格性能及質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準門式鋼管腳手架（JGJ 76）的規(guī)定，并應(yīng)有出廠合格合格證及產(chǎn)品標志。2.門架設(shè)置情況 3.交叉支撐水平架及水平加固桿剪刀撐及腳手板配置情況 4.門架橫桿荷載狀況 5.底座頂托螺旋桿伸出長度 6.扣件緊固扭力矩 7.安全網(wǎng)設(shè)置情況（二）門洞支架搭設(shè)*鎮(zhèn)區(qū)高架橋第二聯(lián)、第五聯(lián)、第七聯(lián)分別跨越東

13、麒路、寶山路和泰盈路。根據(jù)施工順序及條件，盡能采用改路實行交通分流，如不能進行分流，則采用門洞支架保持通行，東麒路采用門洞布置為2*5m（兩邊各1m為人行道，4m車行道），寶山路和泰盈路門洞布置為2*4m，凈高為4.5m，其余段落按照一般現(xiàn)澆支架搭設(shè)。以下為各路口的平面圖，橋梁主線與東麒路、寶山路、泰盈路的交角分別為10.5°、11°、14°，角度很小，按與橋梁主線方向正交設(shè)置門洞?？鐤|麒路門洞設(shè)計：門洞設(shè)置為2*5m（1m人行道+4m車行道），上、下行分離，門洞采用80*100cmC25條形基礎(chǔ)，條形基礎(chǔ)中心橫橋向預(yù)埋50*50*2cm鋼板，間距4m，立柱采用D

14、N400，壁厚6mm鋼管，鋼管柱頂焊接50*50*2cm鋼板，鋼板上設(shè)置砂桶，并設(shè)置50b工字鋼作為橫向分配梁，以40b工字鋼作為縱梁，腹板位置間距35cm，廂室及翼板位置間距60cm，其上橫鋪10*10木方，間距30cm。門洞凈高大于4.5米。門洞頂部支架高度只有0.5米，為便于支架拆除，在每支撐柱頂部采用砂桶降架系統(tǒng)，便于上部支架拆除?？鐚毶铰?、泰盈路門洞設(shè)計：門洞設(shè)置2*4m，上、下行分離，門洞采用80*100cmC25條形基礎(chǔ)，條形基礎(chǔ)中心橫橋向預(yù)埋50*50*2cm鋼板，間距4m，立柱采用DN400，壁厚6mm鋼管，鋼管柱頂焊接50*50*2cm鋼板，鋼板上設(shè)置砂桶，并設(shè)置50b工字

15、鋼作為橫向分配梁，以40b工字鋼作為縱梁，腹板位置間距35cm，廂室及翼板位置間距60cm，其上橫鋪10*10木方，間距30cm。門洞凈高大于4.5米。門洞頂部支架高度只有0.5米，為便于支架拆除，在每支撐柱頂部采用砂桶降架系統(tǒng)，便于上部支架拆除。四、門式支架驗算 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）。1、1.8m箱梁梁高驗算*鎮(zhèn)區(qū)高架橋除第二聯(lián)箱梁梁高為2.5m外，其余各聯(lián)箱梁梁高為1.8m，第六聯(lián)支架高度最高，為7.2m，以第六聯(lián)為例進行驗算。計算參數(shù):門式支架搭設(shè)高度為7.2m，門架型號采用MF1000非標，鋼材采用Q235。門架的寬度 b

16、 = 1.00m，門架的高度 h0 = 1.95m，最大步距1.95m，最大跨距 l = 1.0m。門架 h1 = 1.75m，h2 = 0.20m，b1 = 0.65m。門架立桿采用57.0×2.5mm鋼管，立桿加強桿采用27.2×1.9mm鋼管。門式支架平行于橋梁軸線，每榀門架之間的距離0.45m0.90m，橫梁處門架橫、縱向間距0.45m，腹板處門架橫向間距0.45m、縱向間距0.90m，廂室及翼板部位門架橫、總向間距0.90m，橫隔梁處門架縱向間距0.45m，橫向間距與對應(yīng)的腹板和廂室部位相同?？v向龍骨木方10*15cm，梁底木方10*10cm，間距300mm。 圖

17、1 計算門架的幾何尺寸圖（1） 箱梁底模板下次梁（10×10cm木方）驗算 底模下次梁橫鋪，縱向間距30cm，門式支架腹板及橫梁下間距45cm，廂室下90cm，對于橫向次梁木方的驗算，腹板及橫梁處取計算跨徑為0.45m，廂室及翼板下取計算跨徑0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下橫梁及腹板對應(yīng)位置和廂室及翼板位置：橫梁及腹板處砼箱梁荷載：P1 = 1.8m×26 KN/m3= 46.8 kN /m2 （取1.8m砼厚度計算）模板及龍骨：取P2=6.0KN/m2(腹板內(nèi)外模重量及內(nèi)模頂板模板重量由其下木方承受，翼緣模板重量由翼緣部份鋼管架承受，內(nèi)模底板模板(含倒角模板)由

18、底板下之木方承受)。設(shè)備及人工荷載：取P3 = 2.0 kN /m2砼澆筑沖擊及振搗荷載均取2.0 kN /m2：P4 =2+2 = 4 kN /m2則有P =1.2(P1 + P2) + 1.4*（P3 + P4)= 71.76 kN /m2橫梁及腹板次梁驗算橫梁及腹板下間距為30cm，則有：q1=P×0.30=71.76× 0.30 = 21.53kN/mW = bh2/6 = 10×102/6 =167 cm3由梁正應(yīng)力計算公式得： = q1L2/ 8W =21.53×0.452 ×106/ (8×167×103) =

19、3.3Mpa = 10Mpa，強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Q/2A = 3×21.53×103×(0.45 /2)/ (2×10×10×102)= 0.73 Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求。由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 833 cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5×21.53×103×10-3×0.454 ×1012 / (384×833×

20、;104×0.1×105)= 0.14 mm f =1.1mm（ f = L/400=450/400=1.1 mm ），剛度滿足要求。 廂室及翼板處次梁驗算廂室砼厚47cm，翼板砼最厚處為50cm，木方布置間距為30cm，取計算跨徑0.9m，其強度驗算同上，能滿足要求（2）頂托龍骨10×15cm（15cm面豎放）木方驗算 橫梁及腹板處門式支架立桿縱向間距為1.0m(門架寬度），門架每榀間距為0.45m，實際為多跨連續(xù)梁受力，為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁受均布線性力進行驗算，等跨間距為1.0m。橫梁及腹板對應(yīng)位置驗算： q1=P×0.6= 71.8 

21、5; 0.45 = 32.31 kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4 由三等跨連續(xù)梁內(nèi)力計算公式得：Mmax=k×ql2=0.1×32.31×1.02=3.231KN·m(查表k=0.1）w =M/W=3.231×106/(375×103)=8.62Mpa = 10Mpa ，強度滿足要求； Qmax=k×ql=0.6×32.31×1.0=19.386KN（查表k=0.6）

22、= 3Q/2A =3×19.38×103/(2×0.1×0.15×106)=1.94Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求； fmax=k×ql4/(100EI)=0.677×32.31×1.04×1012/(100×0.1×105×2812.5×104)=0.78mm（查表k=0.677) f = 1000/400=2.5mm,剛度滿足要求廂室及翼板處頂托龍骨驗算 門式支架每榀間距90cm，廂室及翼板下取計算跨徑1.0m，箱梁廂室部位砼厚度為47cm，

23、翼板最厚處為50cm，漸變至20cm，因此以廂室部位進行驗算。P1 = 0.47m×26 KN/m3= 12.22 kN /m2 （取0.47m砼厚度計算）P=1.2(P1 + P2) + 1.4*（P3 + P4)= 30.26 kN /m2 廂室及翼板下間距為90cm，則有：q1=P×0.9= 30.26× 0.9 = 27.23kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3由梁正應(yīng)力計算公式得： = q1L2/ 8W =27.23×12 ×106/ (8×375×103) =9.1Mpa

24、 = 10Mpa，強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Q/2A = 3×27.23×103×(1.0 /2)/ (2×10×15×102)= 1.4 Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求。由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5×27.23×103×10-3×1.04 ×1012 / (384×2812.5×10

25、4×0.1×105)= 1.3 mm f =2.5mm（ f = L/400=1000/400=2.5 mm ），剛度滿足要求。（3）邊腹板支撐驗算側(cè)模采用=15 mm的竹膠板,橫向背帶采用間距0.2米的5*10cm方木,豎帶采用間距0.6米的10*15cm方木，邊腹板與水平面夾角為68°55°，按照豎直面公式計算混凝土側(cè)壓力：PM=0.22t012V1/2 式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3;t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t0=200/(T+15),T為砼是溫度，取5.7;1外加劑影響修正系數(shù)取1.2;2砼坍落度影響修正系數(shù)取1.15;v混凝土

26、澆注速度(m/h),取0.4PM =0.22*26*5.7*1.2*1.15*0.41/2=28.46KN/m2PM=H=26*1.29=33.54 KN/m2比較取大值即PM=33.54 KN/m2振搗砼對側(cè)面模板的壓力：4.0 KPa水平荷載：q=1.2*33.54/2+1.4*4.0=25.72kN/m此水平力較底板豎向力少得多，側(cè)模和縱橫向背帶以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行檢算。另外為防止立柱鋼管(彎壓構(gòu)件)失穩(wěn)，需用通向箱梁中心方向的斜鋼管(與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載)與立柱鋼管連接平衡其反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。（4）門架荷載標準值 作用于門架的荷載

27、包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為： 門架(MF1000) 1榀 0.24kN 交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4設(shè) 0.165×4/5=0.132kN 連接棒 2個 2×0.006=0.012kN 鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN 合計 0.534kN 經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.534/ 1.9 = 0.281kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等

28、產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用27.2×1.95mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算： tg=(4×1.75)/(4×1.830)=0.956 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.75)=0.111kN/m 水平加固桿采用57.0×2.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038×(1×1.830)/(4×1.750)=0.010kN/m 每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.041kN/m； (1×0.0

29、14+4×0.014)/1.750=0.041kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.192kN/m 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.473kN/m。 2 托梁傳遞荷載 箱梁橫梁及腹板處的恒載為46.8+6=52.8KN/m2 恒載產(chǎn)生的軸向力：52.8*0.45*1=23.76KN 廂室及翼板處的恒載為18.22KN/m2 恒載產(chǎn)生的軸向力：18.22*1*0.9=16.40KN因此，只需驗算橫梁及腹板處的門架立桿穩(wěn)定性即可。（5） 立桿

30、的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG*H + 1.4NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.473kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 23.76kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 7.2m。 經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.473×7.2+1.4×23.76=37.35kN。 門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 37.35kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/

31、i =115.7查表得到，=0.483； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.904cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=1.22+15.93*1.75/1.95=15.52cm4； h0 門架的高度，h0=1.95m； I0 門架立桿的毛截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的毛截面面積，A1=4.28cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.75m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=15.93cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=8.56cm2； f 門架鋼材的強度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為1.0

32、。 經(jīng)計算得到，Nd= 1.0×205×0.483×8.56×102×10-3=84.75kN。 立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求。2、2.5m梁高驗算*鎮(zhèn)區(qū)高架橋除第二聯(lián)箱梁梁高為2.5m，支架搭設(shè)高度最高為6.3m。計算參數(shù):門式支架搭設(shè)高度為6.3m，門架型號采用MF1000非標，鋼材采用Q235。門架的寬度 b = 1.00m，門架的高度 h0 = 1.95m，最大步距1.95m，最大跨距 l = 1.0m。門架 h1 = 1.75m，h2 = 0.20m，b1 = 0.65m。門架立桿采用57.0×2.5mm鋼

33、管，立桿加強桿采用27.2×1.9mm鋼管。門式支架平行于橋梁軸線，每榀門架之間的距離0.30m0.90m，橫梁處門架橫、縱向間距0.30m，腹板處門架橫向間距0.30m、縱向間距0.90m，廂室及翼板部位門架橫、總向間距0.90m，橫隔梁處門架縱向間距0.30m，橫向間距與對應(yīng)的腹板和廂室部位相同?？v向龍骨木方10*15cm，梁底木方10*10cm，間距300mm。（1） 箱梁底模板下次梁（10×10cm木方）驗算 底模下次梁橫鋪，縱向間距30cm，門式支架腹板及橫梁下間距45cm，廂室下90cm，對于橫向次梁木方的驗算，腹板及橫梁處取計算跨徑為0.45m，廂室及翼板下取

34、計算跨徑0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下橫梁及腹板對應(yīng)位置和廂室及翼板位置：橫梁及腹板處砼箱梁荷載：P1 = 2.5m×26 KN/m3= 65 kN /m2 （取2.5m砼厚度計算）模板及龍骨：取P2=6.0KN/m2(腹板內(nèi)外模重量及內(nèi)模頂板模板重量由其下木方承受，翼緣模板重量由翼緣部份鋼管架承受，內(nèi)模底板模板(含倒角模板)由底板下之木方承受)。設(shè)備及人工荷載：取P3 = 2.0 kN /m2砼澆筑沖擊及振搗荷載均取2.0 kN /m2：P4 =2+2 = 4 kN /m2則有P =1.2(P1 + P2) + 1.4*（P3 + P4)= 93.6 kN /m2橫梁及

35、腹板次梁驗算橫梁及腹板下間距為30cm，則有：q1=P×0.30=93.6× 0.30 = 28.08kN/mW = bh2/6 = 10×102/6 =167 cm3由梁正應(yīng)力計算公式得： = q1L2/ 8W =28.08×0.452 ×106/ (8×167×103) =4.3Mpa = 10Mpa，強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Q/2A = 3×28.08×103×(0.45 /2)/ (2×10×10×102)= 0.95 Mpa =

36、 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求。由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 833 cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5×28.08×103×10-3×0.454 ×1012 / (384×833×104×0.1×105)= 0.18 mm f =1.1mm（ f = L/400=450/400=1.1 mm ），剛度滿足要求。 廂室及翼板處次梁驗算廂室砼厚47cm，翼板砼最厚處為50cm，最薄處為20cm，木方布置間距為3

37、0cm，取計算跨徑0.9m，其強度驗算同上，能滿足要求。（2）頂托龍骨10×15cm（15cm面豎放）木方驗算 橫梁處門式支架立桿縱向跨距為1.0m(門架寬度），門架每榀橫向間距為0.30m，縱向間距0.30m實際為多跨連續(xù)梁受力，為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁受均布線性力進行驗算，等跨間距為1.0m。橫梁對應(yīng)位置驗算： q1=P×0.3= 93.6×0.30 = 28.08 kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4 由三等跨連續(xù)梁內(nèi)力計算

38、公式得：Mmax=k×ql2=0.1×28.08×1.02=2.808KN·m(查表k=0.1）w =M/W=2.808×106/(375×103)=7.5Mpa = 10Mpa ，強度滿足要求； Qmax=k×ql=0.6×28.08×1.0=16.85KN（查表k=0.6） = 3Q/2A =3×16.85×103/(2×0.1×0.15×106)=1.69Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求； fmax=k×ql4/(100E

39、I)=0.677×28.08×1.04×1012/(100×0.1×105×2812.5×104)=0.68mm（查表k=0.677) f = 1000/400=2.5mm,剛度滿足要求。腹板處頂托龍骨驗算腹板處門式支架立桿縱向跨距為1.0m(門架寬度），門架每榀橫向間距為0.30m，縱向間距0.90m，實際為多跨連續(xù)梁受力，為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁受均布線性力進行驗算，等跨間距為1.0m。腹板對應(yīng)位置驗算： q1=P×0.3= 93.6×0.30 = 28.08 kN/m W = bh2/6 = 10

40、×152/6 = 375 cm3E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4 由三等跨連續(xù)梁內(nèi)力計算公式得：Mmax=k×ql2=0.1×28.08×1.02=2.808KN·m(查表k=0.1）w =M/W=2.808×106/(375×103)=7.5Mpa = 10Mpa ，強度滿足要求； Qmax=k×ql=0.6×28.08×1.0=16.85KN（查表k=0.6） = 3Q/2A =3×16.85×103/(2

41、5;0.1×0.15×106)=1.69Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求； fmax=k×ql4/(100EI)=0.677×28.08×1.04×1012/(100×0.1×105×2812.5×104)=0.68mm（查表k=0.677) f = 1000/400=2.5mm,剛度滿足要求。廂室及翼板處頂托龍骨驗算門式支架每榀間距90cm，廂室及翼板下取計算跨徑1.0m，箱梁廂室部位砼厚度為47cm，翼板最厚處為50cm，漸變至20cm，因此以廂室部位進行驗算。P1 = 0

42、.47m×26 KN/m3= 12.22 kN /m2 （取0.47m砼厚度計算）P=1.2(P1 + P2) + 1.4*（P3 + P4)= 30.26 kN /m2 廂室及翼板下間距為90cm，則有：q1=P×0.9= 30.26× 0.9 = 27.23kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3由梁正應(yīng)力計算公式得： = q1L2/ 8W =27.23×12 ×106/ (8×375×103) =9.1Mpa = 10Mpa，強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Q/

43、2A = 3×27.23×103×(1.0 /2)/ (2×10×15×102)= 1.4 Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求。由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5×27.23×103×10-3×1.04 ×1012 / (384×2812.5×104×0.1×105)= 1.3 mm f =2.5mm

44、（ f = L/400=1000/400=2.5 mm ），剛度滿足要求。（3）邊腹板支撐驗算側(cè)模采用=15 mm的竹膠板,縱向背帶采用間距0.2米的5*10cm方木,橫向背肋采用間距0.6米的10*15cm方木，邊腹板與水平面夾角為68°55°，按照豎直面公式計算混凝土側(cè)壓力：PM=0.22t012V1/2 式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3;t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t0=200/(T+15),T為砼是溫度，取5.7;1外加劑影響修正系數(shù)取1.2;2砼坍落度影響修正系數(shù)取1.15;v混凝土澆注速度(m/h),取0.4PM =0.22*26*5.7*1.2*1

45、.15*0.41/2=28.46KN/m2PM=H=26*2=52 KN/m2比較取大值即PM=52 KN/m2振搗砼對側(cè)面模板的壓力：4.0 KPa水平荷載：q=1.2*52/2+1.4*4.0=36.8kN/m2此水平力較底板豎向力少得多，側(cè)模和縱橫向背帶以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行檢算。另外為防止立柱鋼管(彎壓構(gòu)件)失穩(wěn)，需用通向箱梁中心方向的斜鋼管(與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載)與立柱鋼管連接平衡其反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。（4）門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)

46、腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為： 門架(MF1000) 1榀 0.24kN 交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4設(shè) 0.165×4/5=0.132kN 連接棒 2個 2×0.006=0.012kN 鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN 合計 0.534kN 經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.534/ 1.9 = 0.281kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用27.2×1.95mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置

47、，每米高的鋼管重計算： tg=(4×1.75)/(4×1.830)=0.956 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.75)=0.111kN/m 水平加固桿采用57.0×2.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038×(1×1.830)/(4×1.750)=0.010kN/m 每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.041kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.750=0.041kN/m 每米高的附件重量為0.020

48、kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.192kN/m 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.473kN/m。 2 托梁傳遞荷載 箱梁橫梁及腹板處的恒載為65+6=71KN/m2 恒載產(chǎn)生的軸向力：71*0.3*1=21.3KN 廂室及翼板處的恒載為18.22KN/m2 恒載產(chǎn)生的軸向力：18.22*1*0.9=16.40KN因此，只需驗算橫梁及腹板處的門架立桿穩(wěn)定性即可。(5) 立桿的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG*H + 1.4NQ 其中 NG 每米高

49、腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.473kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 21.3kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 6.3m。 經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.473×6.3+1.4×21.3=33.4kN。 門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 33.4kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i =115.7查表得到，=0.483； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.904

50、cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=1.22+15.93*1.75/1.95=15.52cm4； h0 門架的高度，h0=1.95m； I0 門架立桿的毛截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的毛截面面積，A1=4.28cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.75m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=15.93cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=8.56cm2； f 門架鋼材的強度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。 經(jīng)計算得到，Nd= 1.0×205×0.483×8.56×102×

51、;10-3=84.75kN。 立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求。 （6）整體穩(wěn)定性驗算 橫桿步距190cm，自由端長度不大于20cm，長細比為=（L+2L0）/i = 2300 / 19.04 =120.8 由長細比查表，由內(nèi)插法可得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)= 0.4186 ，則有： N = Af =0.4186×856×140*10-3 = 50.17 kN 而Nmax = 33.4 kN< N 穩(wěn)定性符合要求 （7）基底承載力驗算 滿堂支架下整平壓實，采用20cm5%石灰土壓實后澆注1015cmC15砼，地基承載力為100130Kpa，處理后按照100

52、Kpa計算；箱梁荷載（考慮各種施工荷載）單個立桿最大壓力為33.4KN，底托為10cm*10cm，底座下設(shè)置5*20cm木板墊塊，按照45°角擴散應(yīng)力，受力面積為0.8*0.8=0.64m2，單位面積最大受力為33.4*103/0.64*106=52Kpa100Kpa，滿足施工要求。五、門洞驗算（一）跨東麒路門洞驗算門洞設(shè)置為2*5m（1m人行道+4m車行道），上、下行分離，門洞采用80*100cmC25條形基礎(chǔ)，條形基礎(chǔ)中心橫橋向預(yù)埋50*50*2cm鋼板，間距4m，立柱采用DN400，壁厚6mm鋼管，鋼管柱頂焊接50*50*2cm鋼板，鋼板上設(shè)置砂桶，并設(shè)置50b工字鋼作為橫向分

53、配梁，以40b工字鋼作為縱梁，腹板位置間距35cm，廂室及翼板位置間距60cm，其上橫鋪10*10木方，間距30cm。門洞凈高大于4.5米。荷載：現(xiàn)澆箱梁每延米混凝土方量為16.2m3,混凝土比重取2.6T/m31.設(shè)計荷載橫菏載： 鋼管立柱支架承擔(dān)14m現(xiàn)澆箱梁混凝土自重: 16.2*14*26=5896.8 KN工字鋼自重：取工字鋼在縱向超出支架的長度1m，單根工字鋼長度為14m，單根工字鋼重量73.84*14=1033.76Kg，支架上工字鋼數(shù)量由圖示可得為47根，總重量為1033.76*47*10/1000=485.9 KN（g取10N/Kg）模板及龍骨： 取6.0KN/m2活荷載：施

54、工人員走動、施工機械運輸、材料堆放： 取2.0 KN/m2振搗混凝土、傾倒、泵送混凝土： 取4.0 KN/m22. 工字鋼縱梁受力驗算在門洞支架的腹板位置擬以35cm的間距布置40b型工字鋼，在箱室及翼板位置擬以60cm的間距布置40b型工字鋼。門洞腹板位置工字鋼計算：門洞寬度為5米，計算跨徑取6m，40b工字鋼Ix=22781cm4，Wx=1139cm3,每米重量73.84Kg，截面積94.07cm2腹板荷載：q1=2.5*26=65KN/m2q=1.2*(65+6)+1.4*(2+4)=93.6 KN/m2按照兩等跨連續(xù)梁的受均布力進行驗算均布力q=93.6*0.35+0.7384=33.

55、50KN/mMmax=0.125*ql2=0.125*33.50*62=150.75KN*m彎距正應(yīng)力 = Mx/ Wx=150.75*106/（1.139*106）=132.35MPa<1.3*145 MPa強度滿足要求(臨時結(jié)構(gòu)，取1.3的容許應(yīng)力增大系數(shù))Qmax=0.625*ql=0.625*33.50*6=125.63KN=Qmax/A=125.63*103/9407=13.4MPa<85 MPa強度符合要求fmax=0.521*ql4/100EI=0.521*35.50*60004/(100*2.1*105*22781*104)=5.01mm<fl/400=600

56、0/400=15mm剛度滿足要求門洞箱室位置工字鋼計算：箱室混凝土厚度為47cm，q1=0.47*26=12.22KN/m2q=1.2*(12.22+6)+1.4*(2+4)=30.26 KN/m2按照兩等跨連續(xù)梁的受均布力進行驗算均布力q=30.26*0.6+0.7384=17.38KN/m遠小于腹板位置工字鋼均布力，強度和剛度滿足要求，此處驗算省略。3.工字鋼上10*10木方驗算工字鋼上木方橫鋪，間距30cm，腹板位置計算跨徑35cm，廂室及翼板計算跨徑60cm。腹板處木方驗算q=93.6*0.3=28.08KN/mW = bh2/6 = 10×102/6 =167 cm3由梁正

57、應(yīng)力計算公式得： = q1L2/ 8W =28.08×0.352 ×106/ (8×167×103) =2.6Mpa = 10Mpa，強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Q/2A = 3×28.08×103×(0.35 /2)/ (2×10×10×102)= 0.74 Mpa = 2Mpa（參考一般木質(zhì)），強度滿足要求。由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 833 cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5×28.08×103×10-3×0.354 ×1012 / (384×833×104×