021學(xué)士某六層框架宿舍樓畢業(yè)設(shè)計含計算書圖紙

1、計算說明書一、工程概況 （一）設(shè)計有關(guān)資料建筑地點：廣州市建筑類型：六層宿舍樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)。建筑面積2018.58平方米，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。門窗使用：采用標(biāo)準(zhǔn)塑鋼門窗,5mm厚玻璃。地質(zhì)條件：該地區(qū)建筑場地類別為二類，設(shè)防烈度為6度近震。地基土為粘性土，地基承載力特征值：fk=200kPa， 基礎(chǔ)的形式為柱下獨立基礎(chǔ)。風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓w0=0.40kN/m2雪荷載：本工程不考慮雪荷載?；詈奢d：樓層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/ m2；屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值w0=0.5KN/ m2（按不上人屋面考慮）。高度為:總建筑高度為2

2、0.5m，不超過40m，以剪切變形為主，采用底部剪力法。材料：根據(jù)施工單位條件和材料供應(yīng)情況，選用混凝土強(qiáng)度等級C30；鋼筋為HRB335級熱軋鋼筋（d12mm）及HPB235級熱軋鋼筋（d10mm）。主要建筑做法：1）屋面：40厚C30細(xì)石砼（雙向4150）10厚紙筋灰1.2厚三元乙丙橡膠卷材20厚12.5水泥砂漿找平層(刷基層處理劑一遍)鋼筋砼屋面(3%坡度)2）頂棚：116水泥石灰砂漿打底15厚。面刮膩子5厚。噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料。3）樓地面：一般做法：地面為8厚600×600防滑耐磨型地板磚。20厚14干硬性水泥砂漿，面上灑素水泥漿結(jié)合層一道。砼底板或素土夯實。防水做法：（衛(wèi)生

3、間、廚房等處適用）5厚防滑地磚300×300。20厚13水泥砂漿。聚氨酯防水涂膜1.2厚。13水泥砂漿找平兼找0.5%坡，最薄處不小于20厚。砼底板或素土夯實。4）外墻面：外墻分色陶瓷面磚，規(guī)格40×40×5厚，聚合物水泥砂漿色縫。聚合物水泥砂漿5厚粘貼層。聚合物水泥基防水涂膜1.0厚。12.5水泥砂漿打底15厚(摻5%防水劑)。5）內(nèi)墻面：一般做法：116水泥石灰砂漿打底15厚。面刮膩子5厚。噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料。防水做法：（衛(wèi)生間、廚房等處適用）12.5水泥砂漿打底15厚(摻5%防水劑)純水泥膏貼200×300瓷磚滿貼至天花底6）墻體：本工程框架填充墻

4、為MU5蒸壓加氣砼砌塊,M5混合砂漿,外墻厚度為250mm,內(nèi)墻厚度為200mm。7）門窗：標(biāo)準(zhǔn)塑鋼門窗，5mm厚玻璃。（二）柱網(wǎng)與層高本宿舍樓采用柱距為7.2m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，邊跨為7.2m，中間跨為2.1m，層高取3.3m，如下圖1-1所示。（三）屋面及樓梯的結(jié)構(gòu)選型 屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋 樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土梁式樓梯（四）確定框架計算簡圖（KJ-5） 取軸上的一榀框架計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。圖1-1 結(jié)構(gòu)平面布置圖二、梁柱截面尺寸確定（一）梁柱截面尺寸的初步確定 框架梁：mm取梁尺寸 b=300mm h=700mm 次梁：mm，取梁尺寸b=30

5、0mm,h=700mm.走廊橫梁 ： h=450mm b=300mm建筑總高度按20.5m算，小于30m現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，設(shè)防烈度6度近震，查抗震設(shè)計規(guī)范，該框架為四級抗震，最大軸壓比1.0。暫定柱子尺寸500mm×500mm。 （二）框架梁柱的線剛度計算 混凝土C30，；現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)梁慣性矩為：中框架梁，邊框架梁，線剛度左跨梁：i左中跨梁：i中右跨梁：i右AB軸底層柱：i底層柱AB軸其余層柱：i其余層柱令余柱線剛度為1.0，則其余各桿件的相對線剛度為：i左跨梁; i中跨梁i右跨梁; i底柱框架梁柱的相對線剛度如圖2-1所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖2-1 計算簡圖及相對

6、線剛度計算書配套CAD圖紙在愛建筑網(wǎng)下載全套畢業(yè)設(shè)計盡在愛建筑網(wǎng) 圖2-2 1-1剖面圖三、荷載計算便于內(nèi)力組合，荷載計算宜按標(biāo)準(zhǔn)值計算（一）恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面找平層：15厚水泥砂漿 0.015×20=0.30 kN/m2防水層：（剛性）40厚C20細(xì)石混凝土防水 1.0 kN/m2防水層：（柔性）1.2厚三元乙丙橡膠卷材 0.4 kN/m2 找平層：15厚水泥砂漿 0.015×20=0.30 kN/m2找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿0.3%找平 0.04×14=0.56 kN/m2保溫層：80厚礦渣水泥 0.08×14.5=1.16 kN/m2結(jié)構(gòu)

7、層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=3.0 kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2合計 =6.89kN/m22、各層走廊樓面、標(biāo)準(zhǔn)層樓面 水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結(jié)合層一道 0.65 kN/m2結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25KN/m3=3.0 kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2合計 3.82 kN/m23、梁自重 橫梁自重 b×h=300mm×400mm 25&

8、#215;0.3×(0.45-0.12)=2.48kN/m抹灰層 10厚混合砂漿 0.01×(0.45-0.12)×2+0.3×17=0.16kN/m合計 2.54kN/m縱梁自重 b×h=300mm×700mm25×0.3×(0.7-0.12)=4.35kN/m抹灰層 10厚混合砂漿 0.01×(0.7-0.12) ×2+0.35)×17=0.26 kN/m合計 4.61kN/m基礎(chǔ)梁自重b×h=700mm×1000mm ： 25×0.7×1.

9、0=17.5kN/m4、柱自重 b×h=500mm×500mm 25×0.5×0.5=6.25kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×0.5×4×17=0.34kN/m合計 6.59kN/m5、外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻 1.1×0.25×18=4.75kN/m塑鋼窗0.35×1.7=0.595kN/m水刷石外墻面( 3.3-1.7)×0.5=0.8kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面(3.3-1.7)×0.36=0.576kN/m合計 6.721kN/m底層：縱墻 (4.25-1.7-0.

10、7-0.45)×0.25×18=6.3kN/m塑鋼窗0.35×1.7=0.595kN/m水刷石外墻面(3.3-1.7)×0.5=0.8kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面(3.3-1.7)×0.36=0.576 kN/m合計8.271 kN/m6、內(nèi)縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻 (3.3-0.7)×0.2×6.5=3.38 kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面(3.3-1.7)×0.36×2=1.152 kN/m合計 4.532kN/m底層：縱墻 (4.25-0.7-0.45)×0.2×6.5=4.03 kN/m水泥粉刷

11、內(nèi)墻面(3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m合計5.902kN/m7、內(nèi)橫墻自重標(biāo)準(zhǔn)層橫墻 (3.3-0.7)×0.2×6.5=3.38kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面(3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m合計 5.252kN/m底層：橫墻 (4.25-0.7-0.45)×0.2m×6.5=4.03kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面 (3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m合計 5.902kN/m（二）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 上人屋面2.0 kN/m2 不上

12、人屋面 0.5 kN/m2樓面：走廊 2.5 kN/m2 樓面 2.0 kN/m22、豎向荷載下框架受荷載總圖 圖3-1板傳荷載示意圖經(jīng)計算所有現(xiàn)澆板板塊的長邊與短邊比均小于3.0，宜按雙向板計算，從四角出45o平分線，區(qū)格板被分為四個小塊，每小塊荷載傳給與之相鄰的的梁，見板傳荷示意圖。板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載。3、A-B軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載：恒載：2×6.89×1.8×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=21.316 kN/m活載：0.5×1.8×2.4×1-2×（1.8/7

13、.2）+（1.8/7.2）=1.856kN/m樓面板傳給梁的荷載：恒載：2×3.82×1.8×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=11.818 kN/m活載：2.0×1.8×2.4×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=7.425 kN/m橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：4.61kN/mA-B軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁恒載：梁自重+板傳荷載=4.61kN/m×1 m +21.316kN/m =25.926kN/m活載：板傳荷載=1.856kN/m樓面梁恒載：梁自重+板傳荷載=4.61kN/m&#

14、215;1 m +11.818kN/m =16.428kN/m活載：板傳荷載=7.425kN/m B-C軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載：恒載：6.89×1.05×5/8×2=9.048 kN/m活載：0.5×1.05×5/8×2=0.656kN/m樓面板傳傳給梁的荷載：恒載：3.82×1.05×5/8×2=5.014 kN/m活載：2.0×1.05×5/8×2=2.625 kN/m橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：2.54kN/mB-C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁恒載：梁自重+板傳荷載=2.54

15、+9.048 =11.588kN/m活載：板傳荷載=0.656kN/m樓面梁恒載：梁自重+板傳荷載=2.54+5.014 =7.554kN/m活載：板傳荷載=2.625KN/m3.3.3 C-D軸間框架梁：同A-B軸間框架梁3.3.4 A軸柱縱向集中荷載計算頂層柱女兒墻自重（做法墻高700，100mm的混凝土壓頂） 0.25m×0.7×18 +25×0.1×0.25+(1.2×2+0.25)×0.5 =5.1kN/m現(xiàn)澆天溝自重：25×（0.60+0.20）× 0.08+（0.60+0.20）×（0.5+

16、0.36）=2.13kN/m頂層柱恒載=女兒墻及天溝自重+梁自重+板傳荷載=（5.1+2.13）×7.2+4.61×(7.2-0.5)+21.316×7.2=236.418kN頂層柱活載=板傳活載=1.856×7.2=13.363KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=6.721×(7.2-0.5)+4.61×(7.2-0.5)+5.909×7.2=119.863kN標(biāo)準(zhǔn)層活載=板傳活載=2.0×5/8×1.8×7.22.0×12×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）=

17、39.284kN B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=4.61×(7.2-0.5)+12.92×（1.8+1.8）+2×4.61×7.2/4+6.89×1.8×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）× 7.2 + 6.89 × 1.05× 1- 2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）×7.2=219.911kN頂層柱活載=板傳活載=0.76×（1.8+1.8）+0.5×1.8×1-2×（1.8/7.2）+（

18、1.8/7.2）×7.2+0.5×1.05×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）×7.2=11.874kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=梁自重+板傳荷載墻自重=4.61×(7.2-0.5)+ 5.909×（1.8+1.8）+2×4.61×6/4+3.82×1.8×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）×7.2+3.82×1.05×1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）×7.25.902×（7.2-0.5）=

19、178.110kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 = 板傳活載 = 0.76×（1.8+1.8）+2.0×1.8×1-2×（1.8/7.2） +（1.8/7.2）×7.2+2.0×1.05×1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）×7.2+2.0×5/8×7.2=57.286kN因結(jié)構(gòu)對稱，C軸柱縱向集中荷載與B軸柱相同； D軸柱縱向集中荷載與A軸柱相同。圖3-2 豎向受荷總圖注：1、圖中梁端各值單位為kN；梁跨中各值單位為kN/m；2、圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值 （三）風(fēng)荷載1、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算為簡化計

20、算，將計算單元范圍內(nèi)外墻面的分布風(fēng)荷載化為等量的作用于屋面梁和樓面梁處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計算公式如下：式中： 基本風(fēng)壓為0.4 KN/m2 風(fēng)壓高度變化系數(shù)風(fēng)荷載體形系數(shù), =0.9-(-0.5)=1.4風(fēng)振系數(shù)，因房屋高度小于30m，所以=1.0下層柱高上層柱高，對于頂層為女兒墻高2倍B計算單元迎風(fēng)面寬度，B=6.6m計算過程見表3.1： 表3.1 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度（kN/）(m)(m)(kN)20.751.251.01.30.43.31.410.98817.451.181.01.30.43.33.314.57914.151.091.01.30.43.33.313.467

21、10.851.011.01.30.43.33.312.4797.551.001.01.30.43.33.312.3554.251.001.01.30.43.753.313.198因此，風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的受荷圖如圖3-1所示。 圖3-1 風(fēng)荷載受荷圖（單位：kN）2、風(fēng)荷載作用下的位移驗算位移計算時，各荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值。（1）側(cè)移剛度D值計算各層柱的D值及總D值見表4.1.1表4.1.2。表 橫向26層框架D值計算構(gòu)件名稱A軸柱0.43222331B軸柱0.49225432C軸柱0.49225432D軸柱0.43222331表 橫向底層框架D值計算構(gòu)件名稱A軸柱0.60620375B軸柱0.72

22、624409C軸柱0.72624409D軸柱0.60620375（2）風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算： 式中 第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值 第 j層所有柱的抗側(cè)剛度之和 第j層的層間側(cè)移 第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。 j層側(cè)移 頂點側(cè)移 框架在風(fēng)載作用下的側(cè)移計算見表4-4。 表4-4 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比層次/kN/kND/(kN/m)/m/h610.99810.998955260.00011/33000514.57925.57795

23、5260.00031/11000413.46739.044955260.00041/8250312.47951.523955260.00051/6600212.35563.878955260.00071/4714113.19877.076895680.00091/4167 側(cè)移驗算：對于框架結(jié)構(gòu)，樓層間最大位移與層高之比的限值為1/550.本框架的層間位移與層高之比的最大值滿足1/4167<1/550的要求，框架抗側(cè)剛度滿足要求。四、內(nèi)力計算為了簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：（一） 恒載作用在各跨；（二）活載作用在各跨 ；（三）風(fēng)荷載作用（從左向右或從右向左）。由于抗震設(shè)防烈度為6

24、度，抗震等級為四級，根據(jù)抗震規(guī)范，不考慮水平地震作用下的內(nèi)力計算。各種荷載作用下內(nèi)力計算圖見圖5-1至5-9.圖5-1 恒荷載彎矩圖（kN.m）圖5-2 恒荷載軸力圖（kN）圖5-3 恒荷載剪力圖（kN）圖5-4 活荷載彎矩圖（kN.m）圖5-5 活荷載軸力圖（kN）圖5-6 活荷載剪力圖（kN）圖5-7 風(fēng)荷載彎矩圖（kN.m）圖5-8 風(fēng)荷載軸力圖（kN）圖5-9 風(fēng)荷載剪力圖（kN）五、內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處

25、，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值按式： ， 計算柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算成控制截面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋略微多一點。（一）框架梁內(nèi)力組合本例考慮了四種內(nèi)力組合，即， ，, ;各層梁的內(nèi)力組合表見附表1。下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合法。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計算。求跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值由平衡條件確定。由圖可得：，若，說明，其中為最大彎矩正截面至A支座的距離，則可由公

26、式求得。將求得的值代入下式即得跨間最大彎矩值。 圖7-1 均布和梯形荷載下的計算圖形 若，說明，則。 若,則 同理可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的的計算公式.(圖4.19) 由下式求得: 則 圖7-2 三角形荷載下的計算圖形內(nèi)力組合詳見附表1和附表2。（二）框架柱的內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面,按， ，, 進(jìn)行組合，內(nèi)力組合詳見附表3和附表4。六、框架梁柱配筋計算查表可知：混凝土強(qiáng)度：C30：。鋼筋強(qiáng)度：（一）框架柱截面配筋設(shè)計1、軸壓比計算底層柱 軸壓比 則A柱的軸壓比滿足要求。2、截面尺寸復(fù)核取 因為所以滿足要求。3、正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，采用對

27、稱配筋。 C30：（1） 1層A軸柱： 從柱的內(nèi)力組合表可知，,為小偏壓，選用大大的組合，最不利組合為 ,在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值>75，柱的計算長度取下列二式中的較小值： 式中 、_柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； _比值、中的較小值；H_柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。??；，按構(gòu)造配筋。最小總配筋率查得，故每側(cè)實配318，滿足構(gòu)造要求（2） 1層B軸柱：從內(nèi)力組合表可見，為小偏壓，選用大大的組合，最不利組合為在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值>75，柱的計算長度

28、取下列二式中的較小值： 式中 、_柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； _比值、中的較小值；H_柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。取按構(gòu)造配筋，總最小配筋率， 每側(cè)實配318（As=As=764mm2）,滿足構(gòu)造要求4、裂縫寬度驗算 可不驗算裂縫寬度。（二）框架梁截面配筋設(shè)計1、正截面受彎承載力計算梁AB(300mm700mm); 梁BC(300mm450mm);混凝土C30; .梁AB和梁BC各截面的正截面受彎承載力配筋計算見下列表： 一、二層框架粱正截面配筋計算 表7-1 三、四層框架梁正截面配筋

29、計算 表7-2 五、六層框架粱正截面配筋計算 表7-32、斜截面受剪承載力計算梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承載力配筋計算見下列表：框架梁斜截面配筋計算 表7-43、裂縫寬度驗算 表7-3 框架梁裂縫寬度驗算 層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面六115.4799.76765.4417.8813.6818.45196.07225.99254.58146.09111.79150.710.010.010.010.010.010.010.4340.5220.5870.206-0.0690.2331818181212122.12.12.12.12.12.10

30、.1630.2550.2860.04200.049一131.50174.21295.44341.1906.93435.474297.90252.01324.11339.5456.65289.830.010.010.010.010.010.010.6610.5820.6970.715-1.2060.6491818181212122.12.12.12.12.12.10.3760.2800.4320.34200.2654、次梁的配筋計算（1）頂層次梁的配筋計算板傳荷載：25.926kN/m板傳活載：1.8562kN/m梁自重：4.61 kN/m跨中最大彎矩： 下部實配420，上部按構(gòu)造要求配筋。梁端

31、剪力： ； 按構(gòu)造要求配筋28200. （2）其他層次梁的配筋計算板傳荷載：16.428kN/m板傳活載：7.425kN/m梁自重：4.61 kN/m墻自重：6.124 kN/m跨中最大彎矩： 下部實配420，上部按構(gòu)造要求配筋。梁端剪力： ； 按構(gòu)造要求配筋28200. 七、屋面、樓面板設(shè)計（一）屋面板設(shè)計1、屋面板荷載計算根據(jù)前面的計算，恒荷載 kN /, 活荷載 kN / kN /B、C軸間板: mm mm 按單向板計算邊區(qū)格板 mm mm 按單向板計算 2、 B、C軸間板配筋 跨中 kN·m 支座 kN·m 跨中配筋計算 取 mm mm 配筋8200(實配251 m

32、m2) 支座配筋計算 取 mm mm mm2 配筋 8200(實配251 mm2) 3、邊區(qū)格板配筋 跨中 kN·m 支座 kN·m 跨中配筋計算 取 mm； mm 配筋10140(實配561 mm2) 支座配筋計算 取 mm mm mm2 配筋 10160(實配491mm2) （二）樓面板設(shè)計1、荷載計算根據(jù)前面的計算，恒荷載 kN /, 宿舍活荷載 kN /走廊活荷載kN / 由前面計算可知，B、C軸間板和邊區(qū)格板均可按單向板計算配筋。2、 B、C軸間板配筋 kN / 跨中 kN·m 支座 kN·m 跨中配筋計算 取 mm mm mm2 選配鋼筋 8

33、200(實配251 mm2) 支座配筋計算 取 mm mm mm2 配筋 8200(實配251 mm2) 3、邊區(qū)格板配筋 kN / 跨中 kN·m 支座 kN·m 跨中配筋計算 取 mm mm mm2 選配鋼筋 10180(實配436 mm2) 支座配筋計算 取 mm mm mm2 配筋 10200(實配393mm2) 八、樓梯設(shè)計材料: 樓梯間的梁板混凝土均為C30, ,.平臺梁與斜梁中用鋼筋 HRB335, ,板與踏步受力筋及所有箍筋HPB235，.粗估斜板厚40mm,斜梁150mm×300mm,平臺梁200mm×400mm,靠柱平臺梁250mm&

34、#215;450mm.梯間活荷載2.5KN/m2.（一）踏步板（TB-1）設(shè)計 1、尺寸 圖11-1 踏步板計算簡圖 取一個踏步為計算單元 平均高度.2、荷載統(tǒng)計 恒荷載 踏步自重標(biāo)準(zhǔn)值 踏步面層重 1.2（0.3+0.15）0.65=0.35kN/m 踏步板抹灰重 合計 活載設(shè)計值 荷載設(shè)計值總和 3、內(nèi)力計算 斜梁截面尺寸：高300、寬150mm，則踏步板計算跨度為： 踏步板跨中彎矩： 4、截面承載力計算 踏步板計算截面尺寸b×h=300mm×120mm 沿板方向配筋量 查配筋表.可選用8150(實配335 mm2) 垂直于受力方向的分布筋不小于： 受力筋的15% 該方

35、向板截面的0.15% 間距小于等于250mm，直徑不小于6mm.分布筋選取8250(實配201mm2)（二）樓梯斜梁（TL-1）設(shè)計1、荷載計算 踏步傳荷 斜梁自重 抹灰自重 合計 2、內(nèi)力計算 取平臺梁截面b×h=200mm×400mm,斜梁沿水平方向的計算跨度為： 按簡支梁計算 圖11-2 樓梯斜梁計算簡圖3、承載力計算按T 形截面計算,取 翼緣有效寬度按倒L形截面計算按計算跨度計算 按翼緣寬度計算 按翼緣高度計算 取 試按計第T 形截面算 因此確為第類T 形截面，故故可選用212（），架立筋取210.故，可按構(gòu)造配箍筋，選用雙支箍8200 ，加密區(qū)分布鋼筋采用8150

36、（三）平臺板計算1、荷載計算取板厚120mm,底面抹灰20mm.板跨度：取1.0m寬板帶為計算單元。20mm厚水泥砂漿面層 0.0220=0.4kN/m平臺板自重 0.0725=1.75kN/m板底抹灰 0.0217=0.34kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值 0.4+0.34+1.75=2.49kN/m恒載設(shè)計值 1.22.49=2.988kN/m活載標(biāo)準(zhǔn)值 2.5kN/m活載設(shè)計值 2.5 1.4=3.5kN/m設(shè)計值合計 kN/m2、內(nèi)力計算 按簡支板計算 跨中彎矩 3、承載力計算 保護(hù)層厚度：20mm；有效高度：； ，取平臺板按構(gòu)造配筋選用雙支箍10200（）（四）平臺梁計算 1、確定梁的尺寸梁寬取b

37、=200mm；高 取高h(yuǎn)=450mm；梁跨度取 。2、荷載計算 梯段梁傳來 平臺板傳來 平臺梁自重 抹灰自重 均布荷載合計 3、內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值 剪力設(shè)計值 平臺梁計算簡圖如圖11-3所示。 圖11-3 平臺梁計算簡圖4、配筋計算平臺梁按倒L 形簡支梁計算 梁有效高度 經(jīng)判斷截面屬于第一類T形截面；結(jié)構(gòu)為第一類T形截面， 選配鋼筋316（實配） 架立筋 210. 所以，可按構(gòu)造配筋，選雙支箍筋 8250.附加箍筋計算梯段斜梁在平臺梁上引起的集中荷載所需附加箍筋截面面積附加箍筋范圍 計算所需的面積很小,故只需在斜梁兩側(cè)各加一8雙支箍,其他范圍仍取雙支箍筋 8250. 九、基礎(chǔ)設(shè)計設(shè)計基礎(chǔ)混凝土

38、采用。根據(jù)構(gòu)造要求，在基礎(chǔ)下設(shè)置C10厚100mm的混凝土墊層，室內(nèi)外高差0.45m，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.95m，假定基礎(chǔ)埋深1.0m，采用HRB335鋼筋。該工程框架層數(shù)不多，地基土較為均勻，所以外柱選用柱下獨立基礎(chǔ)，內(nèi)柱選用聯(lián)合基礎(chǔ)。（一）基頂內(nèi)力組合值計算1、A柱基礎(chǔ)（1） 標(biāo)準(zhǔn)組合：框架柱傳來： （2）基本組合： 2、 B、C柱聯(lián)合基礎(chǔ)（1）標(biāo)準(zhǔn)組合框架柱傳來： （2）基本組合： （二）外柱（A柱）獨立基礎(chǔ)計算：1、初步確定基底尺寸：（1）選擇基礎(chǔ)埋深：，（2）地基承載力特征值深度修正：粘土：； （3）基礎(chǔ)底面尺寸：先按中心荷載作用計算基礎(chǔ)面積：但考慮到偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均勻的影響，將計算出的底面面積增大1.3倍。所以：；選用矩形基礎(chǔ)寬×長=4.0×4.0=16m²（滿足要求）。因為，地基承載力需要對基礎(chǔ)寬度進(jìn)行修正。但，故調(diào)整夠地基承載力不變。（4）地基承載力驗算（采用標(biāo)準(zhǔn)組合）：作用于基底中心的彎矩和軸力分別為：，；故承載力滿足求。（5）基礎(chǔ)剖面尺寸的確定：基礎(chǔ)剖面采用錐形基礎(chǔ)，初步確定基礎(chǔ)高h(yuǎn)=1000mm。所選剖面尺寸如